CN118123242A - 一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法，属于金属材料焊接工艺技术领域。本发明将不锈钢板和铝合金板进行搭接，以钒镍复合层作为中间层进行激光焊接，相比单一的Cu或Ni中间层具有更好的热匹配性能，能更有效的减少热应力和焊接板材的变形，焊缝表面成形质量更好；此外，钒镍复合中间层作为缓冲区，激光焊接过程中，中间层完全熔化，阻碍了Fe、Al元素的混合及相互扩散，有效减少了接头界面处脆性Fe‑Al金属间化合物的生成；此外，铝钢焊缝中添加V、Ni元素，还会生成韧性强的Al5FeNi、Fe2AlV、AlNi3、AlV3、FeNi3、FeV等混合韧性相，进一步提升了接头的力学性能。
Description
技术领域
本发明涉及金属材料焊接工艺技术领域，尤其涉及一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法。
背景技术
不锈钢和铝合金是工业领域中被广泛应用的材料，各自拥有独特的性能和优势。不锈钢因其优良的耐蚀性、高强度和良好的焊接性能而著称，广泛应用于建筑、汽车、医疗等多个领域。但不锈钢本身的制造成本较高，导电性、导热性较差使其在应用中受到限制。而铝合金则以其轻质、高强度、良好的导电性和导热性，在航空航天、电子设备等领域占据重要位置。所以为了解决单一材料无法满足复杂的工程问题和充分发挥两种材料的性能，尝试通过激光焊接技术将不锈钢与铝合金连接在一起，实现两种材料的性能互补，达到将不锈钢的高强度、耐腐蚀性以及铝合金的轻质和导热性、导电性相结合的目的。
然而，两种材料在熔点、热膨胀系数和电化学性质等方面的显著差异导致焊接过程中容易形成气孔、裂纹等缺陷，严重影响接头的机械性能和耐久性以及焊缝成形质量。其次在焊接过程中铝合金和不锈钢的互溶性差，易在焊接接头处形成脆性的金属间化合物，如FeAl、Fe3Al、FeAl2等脆性化合物，金属间化合物的形成会降低焊接接头的力学性能，增加了焊接接头脆性断裂的风险。
现有技术中为了防止不锈钢与铝合金在激光焊接过程中形成气孔、裂纹等缺陷，一般通过添加Cu或者Ni中间层进行激光焊接。但单一的Cu或Ni中间层与基材的热匹配性不好，导致焊接接头的成形质量和力学性能不够理想。
发明内容
本发明的目的在于提供一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法。采用本发明的方法能够保证不锈钢和铝合金焊缝成形质量，提高焊接接头的力学性能。
为了实现上述发明目的，本发明提供以下技术方案：
本发明提供了一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法，包括以下步骤：将待焊不锈钢材料和铝合金材料进行搭接，在搭接区域嵌入钒镍复合中间层，然后对所述搭接区域进行激光焊接
优选的，所述钒镍复合中间层由钒金属箔片和镍金属箔片层叠组成。
优选的，所述钒金属箔片和镍金属箔片的厚度比为1:1。
优选的，所述不锈钢材料和铝合金材料的厚度独立地为0.5～6mm。
优选的，所述钒镍复合中间层的厚度为待焊不锈钢材料和铝合金材料总厚度的0.1～2％。
优选的，所述钒金属箔片与不锈钢材料接触，所述镍金属箔片与铝合金材料接触。
优选的，所述激光焊接的条件包括：功率为1900～2500W，焊接速度为40～100mm/s，离焦量为0～+20mm，保护气体流量为15～30L/min。
优选的，所述激光焊接时，激光束从不锈钢材料侧射入。
优选的，所述激光焊接为单道焊。
优选的，所述不锈钢材料包括316L不锈钢；所述铝合金材料包括6061铝合金。
本发明提供了一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法，包括以下步骤：将待焊不锈钢材料和铝合金材料进行搭接，在搭接区域嵌入钒镍复合中间层，然后对所述搭接区域进行激光焊接。本发明以钒镍复合层作为中间层，相比单一的Cu或Ni中间层具有更好的热匹配性能，能更有效的减少热应力和焊接材料的变形，焊缝表面成形质量更好，更规则，缺陷更少；此外，钒镍复合中间层作为缓冲区，在激光焊接过程中，中间层完全熔化，阻碍了Fe、Al元素的混合及相互扩散，有效减少了接头界面处脆性Fe-Al金属间化合物的生成；同时铝钢焊缝中添加V、Ni元素，还会生成韧性强的Al5FeNi、Fe2AlV、AlNi3、AlV3、FeNi3、FeV等混合韧性相，进一步提升了接头的力学性能。
实施例的结果表明，本发明采用钒镍复合中间层的铝钢激光焊接过程展现出高度稳定性，焊缝成型规整且外观优美。本发明提供的激光焊接方法有效避免了裂纹、气孔、咬边、未焊透和未熔合等常见焊接缺陷，确保了焊接接头的高质量。采用本发明的方法焊接接头最大抗拉剪切力达到1176.02N，相对于未添加复合中间层和单一中间层的铝钢焊接接头拉伸力提高，拉剪切力的增强不仅提升焊接接头的整体力学性能，而且大幅提高焊接接头的可靠性和耐用性。
此外，相比单一的Cu、V、Ni中间层，钒镍复合中间层具有良好的耐腐蚀性以及耐磨性，可以减少腐蚀和磨损风险。
附图说明
图1为本发明不锈钢板与铝合金板的搭焊示意图；其中，1-铝合金板、2-不锈钢板、3-钒金属箔片、4-镍金属箔片、5-底座、6-激光焊接设备、7-保护气体、8-焊接方向、9-预设焊缝路径；
图2为本发明不锈钢板与铝合金板搭焊原理图；
图3为本发明实施例1焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板焊缝表面图像；
图4为本发明实施例2焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板焊缝表面图像；
图5为本发明实施例1焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板焊缝横截面图像；
图6为本发明实施例2焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板焊缝横截面图像；
图7为本发明实施例1形成的焊接接头的XRD图；
图8为本发明方法对比无中间层、单一中间层(Cu、V、Ni)和本发明工艺参数外的(V-Ni复合中间层)焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板焊缝横截面图像；
图9为实施例1～2和对比例1～5焊接接头的拉伸剪切试验结果的直方图。
具体实施方式
本发明提供了一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法，包括以下步骤：将待焊不锈钢材料和铝合金材料进行搭接，在搭接区域嵌入钒镍复合中间层，然后对所述搭接区域进行激光焊接。
在本发明中，所述不锈钢材料优选包括316L不锈钢；所述铝合金材料优选包括6061铝合金。本发明对所述316L不锈钢和6061铝合金的具体组成不做特殊要求，本领域熟知的316L不锈钢和6061铝合金均可。在本发明的实施例中，以质量百分含量(％)计，所述316L不锈钢的元素组成为：C0.015、Si 0.582、Mn 1.320、P 0.038、S 0.0015、Ni 10.00、Cr16.610、Mo 2.010、Fe余量；所述6061铝合金的元素组成为：Si 0.53、Mg 1.06、Fe 0.38、Cu0.33、Cr 0.17、Mn 0.043、Zn 0.016、Al余量。
本发明对所述不锈钢材料和铝合金材料的具体形状不做特殊限定，本领域熟知的能够采用搭接焊的形状均可，具体如板材之间的搭接焊、管材之间的搭接焊、角材与型材之间的搭接焊、特殊形状尺寸的搭接焊。在本发明的实施例中，所述不锈钢材料和铝合金材料均为板材。
在本发明中，所述不锈钢材料和铝合金材料的厚度独立地优选为0.5～6mm，优选为1～5mm，更优选为2～4mm。在本发明的实施例中，具体为1mm。在本发明中，激光焊接的难度会随着基材厚度的增加而增加，本发明采用1mm的薄板焊接更能验证两种板材在焊接过程中所发生的反应和效果。本发明对所述不锈钢板材料和铝合金材料的长宽尺寸不做特殊要求，根据实际需求选择合适的尺寸即可。在本发明的实施例中，不锈钢板和铝合金板的尺寸均为100mm(长)×50mm(宽)×1mm(厚)。
在本发明中，所述钒镍复合中间层优选由钒金属箔片和镍金属箔片层叠组成；所述钒金属箔片的纯度优选为99.99％以上；所述镍金属箔片的纯度优选为99.99％以上。在本发明的实施例中，以质量百分含量(％)计，所述钒金属箔片的元素组成为：Fe 0.002、Cr0.001、Al 0.001、Si 0.001、O 0.002、Ni 0.002、C 0.001、V余量；所述镍金属箔片的元素组成为：Cu 0.002、Mn0.002、C 0.001、Mg 0.001、Fe 0.003、Ni余量。
在本发明中，所述钒镍复合中间层的厚度优选为待焊不锈钢材料和铝合金材料总厚度的0.1～2％，更优选为0.5～1.5％，进一步优选为0.8～1.2％。在本发明的实施例中，具体为0.1％；所述钒金属箔片和镍金属箔片的厚度比优选为1:1。在本发明的实施例中，不锈钢板和铝合金板的厚度均为1mm；所述钒金属箔片和镍金属箔片的厚度均为0.1mm。本发明采用较薄的钒镍复合中间层，确保在激光焊接过程中中间层完全熔化，与基材形成良好的冶金结合。在本发明中，所述钒镍复合中间层的宽度优选与不锈钢材料和铝合金材料的宽度相同；所述钒镍复合中间层的长度宽度优选满足落入搭接区域内，能被搭接区域完全覆盖即可。在本发明中，所述钒金属箔片和镍金属箔片的长宽尺寸优选相同。
所述搭接前，本发明优选还包括对待焊不锈钢材料和铝合金材料进行预处理；所述预处理优选包括：对待焊不锈钢材料和铝合金材料的搭接区域依次进行打磨、清洗和干燥。本发明对所述打磨的过程没有特殊要求，采用本领域熟知的打磨过程，能够将不锈钢材料和铝合金材料表面的油污和金属氧化膜去除、确保焊接区域的清洁度和平整度即可；在本发明的实施例中，具体是依次采用800目、1500目和2000目的精细砂纸对铝合金板和不锈钢板的搭接区域进行逐级打磨。在本发明中，所述清洗所用试剂优选为无水乙醇。本发明通过清洗去除基材表面油脂和微小杂质。在本发明中，所述干燥优选为吹干；本发明优选使用吹风机的冷风功能进行吹干。本发明通过干燥，保证焊接前基材表面无水分和杂质残留。
本发明对所述搭接和嵌入钒镍复合中间层的过程没有特殊要求，采用本领域熟知的搭接和嵌入过程即可。在本发明中，具体是利用夹具夹紧待焊材料的顶端，然后在铝合金材料与不锈钢材料搭接区域部分放置钒金属箔片和镍金属箔片，两者共同组成钒镍复合中间层，调整夹具预紧力，固定牢固即可。
在本发明中，所述搭接区域的宽度优选不超过基材的宽度。
在本发明中，嵌入钒镍复合中间层时与所述不锈钢材料接触的优选为钒金属箔片或镍金属箔片，更优选为钒金属箔片。本发明控制钒金属箔片与不锈钢材料接触，镍金属箔片与铝合金材料接触(如图2中(a)所示)，相比镍金属箔片与不锈钢材料接触，钒金属箔片与铝合金材料接触，焊接后形成的接头具有更好的力学性能。具体的，如图2中(b)所示，纯镍层与铝合金板的直接接触在激光高能量密度的作用下促使镍元素扩散到铝钢焊接接头，形成Al-Ni二元韧性相，提高接头强度和抗腐蚀性，同时促进铁在钒中的扩散，有效抑制脆性金属间化合物的生成；纯钒层与不锈钢薄板的直接接触下，形成Fe-V化合物，降低焊接接头脆性，提高力学性能。综合钒镍复合中间层的使用，形成的Al-Ni、Fe-V混合韧性相大幅抑制了Fe-Al脆性化合物的生成，显著提高了焊接接头的整体力学性能，从而大幅提升铝合金与不锈钢焊接接头的可靠性和耐用性。
在本发明中，所述激光焊接优选为单道焊；本发明采用单道激光焊接相比于双道激光焊接能够精准地定位能量，从而减少热影响区，防止材料过度热处理和变形，并且能够在短时间内使材料达到熔化和冷却且能一定程度上控制Fe-Al脆性化合物化合物形成。
在本发明中，所述激光焊接时，激光束优选从不锈钢材料侧射入，针对板材，也即不锈钢板在上，铝合金板在下。不锈钢相对于铝合金对激光束的反射率较低，能更好的吸收能量，因此，本发明使激光束从不锈钢板侧射入能达到更好的焊接效果。
在本发明中，所述激光焊接的条件包括：功率优选为1900～2500W，更优选为2000～2400W，进一步优选为2100～2300W；焊接速度优选为40～100mm/s，更优选为50～90mm/s，进一步优选为60～80mm/s；离焦量优选为0～+20mm，更优选为+5～+10mm；保护气体流量优选为15～30L/min，更优选为16～28L/min，进一步优选为20～25L/min。在本发明中，所述保护气体优选为氩气。
在本发明中，所述激光焊接采用的激光焊接设备优选为JWL-2608S激光焊接器，额定功率范围为1000～6000W，焊接速度范围为0～2000mm/s。
在本发明中，铝合金-钒镍复合中间层-不锈钢经过精确的单道激光焊接工艺，最终形成了包含铝合金-镍焊缝、未熔化的钒镍层(焊缝路径外的钒镍未熔化)及钒-不锈钢焊缝的高质量、高效率焊接接头。在拉伸剪切试验中，接头的断裂通常发生在钒镍复合中间层，且最大剪切力达到了1176.02N。
图1为本发明不锈钢板与铝合金板的搭焊示意图。下面结合图1对本发明的添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法进行说明。如图1所示，本发明先将铝合金板1和不锈钢板2进行预处理；将预处理后的铝合金板1和不锈钢板2置于底座5上，采用钒金属箔片3、镍金属箔片4对所述铝合金板1与不锈钢板2搭焊区域进行中间层填充，使靠近所述不锈钢板2的钒金属箔片3和紧邻铝合金薄板1的镍金属箔片4紧密接触，以保证所述的铝合金板与钒镍复合中间层及不锈钢板水平搭接在一起，搭接完成后，规划好搭接区域的预设焊缝路径9和激光焊接参数，使用激光焊接设备6并通入保护气体7对待焊板材进行激光焊接，使激光束的运动路径与预设焊缝9在同一路径和焊接方向8上。
本发明以钒镍复合层作为中间层，相比单一的Cu或Ni中间层具有更好的热匹配性能，能更有效的减少热应力和焊接板材的变形，焊缝表面成形质量更好，更规则，缺陷更少；此外，钒镍复合中间层作为缓冲区，在激光焊接过程中，中间层完全熔化，阻碍了Fe、Al元素的混合及相互扩散，有效减少了接头界面处脆性Fe-Al金属间化合物的生成；同时铝钢焊缝中添加V、Ni元素，还会生成韧性强的Al5FeNi、Fe2AlV、AlNi3、AlV3、FeNi3、FeV等混合韧性相，进一步提升了接头的力学性能。
下面结合实施例对本发明提供的添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法进行详细的说明，但是不能把它们理解为对本发明保护范围的限定。
实施例1
316L不锈钢薄板的尺寸为：长×宽×厚:100mm×50mm×1mm，化学成分质量分数百分比(％)为：C 0.015、Si 0.582、Mn 1.320、P 0.038、S 0.0015、Ni 10.00、Cr 16.610、Mo2.010、Fe余量；
6061铝合金薄板的尺寸为：长×宽×厚:100mm×50mm×1mm，化学成分质量分数百分比(％)为：Si 0.53、Mg 1.06、Fe 0.38、Cu 0.33、Cr 0.17、Mn 0.043、Zn 0.016、Al余量；
纯钒金属箔片的尺寸为：长×宽×厚:50mm×20mm×0.1mm，化学成分质量分数百分比(％)为：Fe 0.002、Cr 0.001、Al 0.001、Si 0.001、O 0.002、Ni 0.002、C 0.001、V余量；
纯镍金属箔片的的尺寸为：长×宽×厚:50mm×20mm×0.1mm，化学成分质量分数百分比为(％)：Cu 0.002、Mn 0.002、C 0.001、Mg 0.001、Fe 0.003、Ni余量；
使用精细砂纸，依次采用800目、1500目、2000目对所述6061铝合金薄板和316L不锈钢薄板的接触区域进行逐级打磨，将打磨后的6061铝合金薄板和316L不锈钢薄板，用无水乙醇清洗；然后使用干燥吹风机的冷风功能，对材料表面进行吹干；
采用夹具对吹干后的6061铝合金薄板和316L不锈钢薄板进行装夹，316L不锈钢薄板在上、铝合金薄板在下，将两种板材以水平方向紧密搭接，并在搭接区域嵌入钒镍复合中间层，所述钒镍复合中间层由纯钒金属箔片和纯镍金属箔片层叠组成；在装夹过程中紧邻不锈钢薄板的是一层纯钒金属箔片，紧邻铝合金薄板的是一层纯镍金属箔片，保证所述的铝合金薄板与钒镍复合中间层及不锈钢薄板水平搭接在一起；
对激光焊接装置进行精确校验，确保施焊的运动方向轨迹与预设的焊缝一致，保证激光束能够精确照射到搭接区域；采用单道激光焊接，激光焊接功率为2300W，焊接速度为70mm/s，离焦量为+5mm，保护气体氩气为20L/min。
实施例1在焊接过程中，未出现飞溅、热裂纹和焊缝凹陷等常见焊接缺陷。对实施例1形成的焊缝进行观察，结果如图3所示。由图3可知，焊缝表面规则平整，焊接板材变形程度小。对焊缝的横截面进行观察，结果如图5所示，图5中，(a)和(b)为不同放大倍数的焊缝整体横截面形貌，(c)和(d)为焊缝两侧横截面形貌。由图5可知，焊接完成后，上层的316L不锈钢薄板以及钒镍复合中间层完全熔透，下层的6061铝合金薄板部分熔化，形成细长的钉状小孔熔池，实现了所述6061铝合金薄板与所述316L不锈钢薄板两种异种金属材料的高质量连接，微观结构呈现细小晶粒，热影响区域较窄。
对焊接接头进行XRD分析，结果如图7所示。由图7可知，焊接区域中不存在Al-Fe金属间化合物的特定晶体结构，表明本发明通过添加钒镍复合中间层进行激光焊接，有效避免了铝合金与不锈钢焊接接头易形成脆性Fe-Al金属间化合物的问题。此外，图7还显示，加入钒镍(V-Ni)复合中间层的焊接接头生成韧性强的Al5FeNi、Fe2AlV、AlNi3、AlV3、FeNi3、FeV等混合韧性相，相比于传统的Fe-Al系列脆性相，混合韧性相具有更好的塑性和韧性，有助于提高焊接接头的整体机械性能和减少焊接过程中以及焊后冷却过程中裂纹的形成。
实施例2
与实施例1的不同之处仅在于改变了激光焊接的参数。激光焊接复合中间层厚度同实施例1。具体的，激光焊接功率为2000W、焊接速度为50mm/s、离焦量为+10mm、保护气体氩气为18L/min，焊接后的焊缝表面形貌规则无缺陷(见图4)。焊缝横截面的熔合区域表现出较好的微观形貌(见图6)。焊接接头的最大剪切力达到820.189N，反应了在该工艺参数下的焊缝和焊接接头具有较好的焊接形貌和力学性能。
对比例1
与实施例1的区别仅在于不添加中间层，激光焊接参数同实施例1。
对比例2
与实施例1的区别仅在于将钒镍复合中间层替换为单一的Cu层，Cu层厚度为0.1mm，激光焊接参数同实施例1。
对比例3
与实施例1的区别在于将钒镍复合中间层替换为单一的Ni层，Ni层厚度为0.1mm，激光焊接参数同实施例1。
对比例4
与实施例1的区别在于将钒镍复合中间层替换为单一的V层，V层厚度为0.1mm，激光焊接参数同实施例1。
对比例5
与实施例1的区别在于改变激光工艺参数，具体的，激光功率为1800W、焊接速度为40mm/s、离焦量为+10mm、保护气体氩气为10L/min。复合中间层材料及厚度同实施例1。
对对比例1～5的焊缝横截面进行观察，结果如图8所示。由图8可知，焊缝横截面出现裂纹、气孔等缺陷，严重影响了焊接质量。由于焊接过程中的热输入不足，焊缝容易受到外界因素的干扰，使得焊缝成形质量下降。
将实施例1～2和对比例1～5的焊接样品制成拉伸剪切试验样品，并进行拉伸剪切力学性能测试，得到焊接接头的最大拉剪切力如图9所示，对应的具体数据如表1所示。
表1实施例和对比例焊接接头的最大剪切力
| 样品名称 | 复合中间层 | 中间层厚度(mm) | 最大剪切力/N |
| 对比例1 | 无中间层 | 0 | 352.043 |
| 对比例2 | Cu | 0.1 | 448.887 |
| 对比例3 | Ni | 0.1 | 541.188 |
| 对比例4 | V | 0.1 | 726.137 |
| 对比例5 | V-Ni-1800 | 0.2 | 737.497 |
| 实施例2 | V-Ni-2000 | 0.2 | 820.189 |
| 实施例1 | V-Ni-2300 | 0.2 | 1176.02 |
由表1可知，本发明以钒镍作为中间层，对比无中间层(对比例1)、单一Cu中间层(对比例2)、单一Ni中间层(对比例3)、单一V中间层(对比例4)和激光功率为1800W、焊接速度为40mm/s等参数的(V-Ni复合中间层，对比例5)焊接成的316L不锈钢薄板与6061铝合金薄板，焊接接头在拉伸剪切试验中性能最优，其中本发明复合中间层的最大剪切力达到1176.02N。
由以上实施例和对比例可知，采用本发明的焊接方法对316L不锈钢与6061铝合金进行激光焊接时，通过添加钒镍复合中间层，有效地改善焊接接头的质量。在激光焊接过程中，焊缝规则稳定，且无明显的裂纹、气孔、咬边等缺陷。钒镍中间层的引入不仅促进了异种金属结合，而且提升了焊接接头的力学性能。
以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种添加钒镍复合中间层的铝钢异种金属激光焊接方法，包括以下步骤：将待焊不锈钢材料和铝合金材料进行搭接，在搭接区域嵌入钒镍复合中间层，然后对所述搭接区域进行激光焊接。
2.根据权利要求1所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述钒镍复合中间层由钒金属箔片和镍金属箔片层叠组成。
3.根据权利要求2所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述钒金属箔片和镍金属箔片的厚度比为1:1。
4.根据权利要求1所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述不锈钢材料和铝合金材料的厚度独立地为0.5～6mm。
5.根据权利要求1～4任一项所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述钒镍复合中间层的厚度为待焊不锈钢材料和铝合金材料总厚度的0.1～2％。
6.根据权利要求2所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述钒金属箔片与不锈钢材料接触，所述镍金属箔片与铝合金材料接触。
7.根据权利要求1所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述激光焊接的条件包括：功率为1900～2500W，焊接速度为40～100mm/s，离焦量为0～+20mm，保护气体流量为15～30L/min。
8.根据权利要求1或7所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述激光焊接时，激光束从不锈钢材料侧射入。
9.根据权利要求1或7所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述激光焊接为单道焊。
10.根据权利要求1或4所述的铝钢异种金属激光焊接方法，其特征在于，所述不锈钢材料包括316L不锈钢；所述铝合金材料包括6061铝合金。
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