CN117906417A - 一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 - Google Patents
一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 Download PDFInfo
- Publication number
- CN117906417A CN117906417A CN202410309245.6A CN202410309245A CN117906417A CN 117906417 A CN117906417 A CN 117906417A CN 202410309245 A CN202410309245 A CN 202410309245A CN 117906417 A CN117906417 A CN 117906417A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- gradient
- unit structure
- lattice unit
- diameter
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 43
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 7
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 5
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000010146 3D printing Methods 0.000 claims description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 3
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 claims description 3
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 abstract description 4
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 19
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 18
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 12
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 6
- 239000006262 metallic foam Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 5
- 239000002356 single layer Substances 0.000 description 4
- 210000005056 cell body Anatomy 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
本发明属于换热器技术领域，提供了一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，本发明换热器包括芯体、壳体，所述芯体中交替设置冷、热流体流道，所述芯体包括梯度骨架直径晶格单元结构层。本发明中设计的梯度骨架直径晶格单元结构换热器具有结构紧凑、轻质化、换热面积大、换热效率高等优点，除此之外，本发明中提出的梯度骨架直径晶格单元结构换热器，较均匀骨架直径晶格单元结构换热器，在保证换热器整体质量不变以及压降不增大的条件下，大幅提升换热器的综合换热能力，对换热器换热效率的提升有重大意义。其中孔隙的设计布置方式，为换热器的设计方式提供了新的方法。
Description
技术领域
本发明属于换热器技术领域，涉及一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器。
背景技术
随着技术的发展，在很多领域都出现了一些热管理问题，如大功率电子设备的冷却、发动机热管理、核反应堆冷却等。因此，需要更有效、更紧凑的热交换器来实现这些应用。在过去的几十年里，开孔金属泡沫由于其巨大的比表面积、曲折的通道和高强度而越来越受到科学家和工程师的关注。但由于金属泡沫结构复杂，对其直接建模分析较为复杂，因此需寻找金属泡沫的替代结构进行间接分析金属泡沫的一些性质。目前Weaire-Phelan，Kelvin等晶格单元结构被视为金属泡沫理想的替代结构。
单一尺寸结构金属泡沫结构以及晶格单元结构虽然提升了换热器的换热效率，但若不改变换热器重量体积或者不改变压降的情况下，换热器的换热能力很难有进一步的提升空间。
发明内容
本发明针对现有晶格单元结构换热器综合换热能力不足的问题，提出了一种梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，能够保证换热器整体重量不变的情况下，改善温度场以及流场分布。在压降不提升的情况下，提高换热系数以及综合换热能力。
本发明是通过以下技术方案实现的：
一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，所述换热器包括芯体、壳体，所述芯体中交替设置冷、热流体流道，所述芯体包括梯度骨架直径晶格单元结构层；所述梯度骨架直径晶格单元结构层中的晶格单元结构为Weaire-Phelan结构；所述梯度骨架直径晶格单元结构层是基于已知均匀骨架直径的晶格单元结构层的晶格单元结构胞体直径和孔隙率/>，在保证晶格单元结构胞体直径/>不变的情况下，获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径，从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小的晶格单元结构层；其中，所述获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径/>，具体公式为：，其中，/>为表征梯度变化幅度的常数因子，当/>数值较大时，换热结构两端孔隙率差异较大；当/>数值较小时，换热结构两端孔隙率差异较小；所述梯度骨架直径晶格单元结构层从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小至接触芯体顶端面为止，与芯体顶端面接触的骨架直径/>，具体公式为：/>；
所述梯度骨架直径晶格单元结构层的梯度骨架直径基本控制方程为：
式中，为变量参数，表示骨架直径；/> 表示位于热交换面和顶端面之间的平行截面位置，在数值上介于0和1之间；其中/>时，为热交换面的位置；/>时，为顶端面的位置。
进一步地，所述孔隙率，/>，。
进一步地，所述交替设置的冷、热流体流道中，一种流道填充所述梯度骨架直径晶格单元结构层，另一种流道填充平直翅片层。
进一步地，相邻不同流道之间、芯体和壳体之间皆用隔板隔开，其中相邻不同流道之间热交换通过隔板进行；冷流体流道和热流体流道进出口处采用封条隔开，防止冷热流体之间发生掺混。
进一步地，所述晶格单元结构胞体直径为2.5 mm~10 mm。
进一步地，所述平直翅片尺寸高度为2~10 mm，翅间距为1~8 mm，翅厚0.1~2 mm。
进一步地，所述梯度骨架直径晶格单元结构采用3D打印的方式加工，平直翅片采用冲压成型的方式加工，所述芯体及壳体材质为镍基高温合金、钛合金、铝合金、不锈钢中的一种或多种。
本发明的有益效果是，本发明中设计的梯度骨架直径晶格单元结构换热器具有结构紧凑、轻质化、换热面积大、换热效率高等优点，除此之外，本发明中提出的梯度骨架直径晶格单元结构换热器，较均匀骨架直径晶格单元结构换热器，在保证换热器整体质量不变以及压降不增大的条件下，大幅提升换热器的综合换热能力，对换热器换热效率的提升有重大意义。其中孔隙的设计布置方式，为换热器的设计方式提供了新的方法。
附图说明
图1是本发明实施例1中一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的正视图(剖面结构图 胞体直径为5mm)；
图2是本发明实施例1中一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的左视图(剖面结构图 胞体直径为5mm)；
图3是本发明实施例1中一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的俯视图(胞体直径为5mm)；
图4是本发明对比例1中一种基于均匀骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的示意图 (胞体直径为5mm)；
图5是本发明实施例2中一种基于梯度骨架直径优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的示意图 (胞体直径为5mm)；
图6是本发明实施例3一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器 示意图(胞体直径为2.5mm)；
图7 是本发明实施例4一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器的示意图(胞体直径为10mm)；
图8是本发明采用的梯度骨架直径晶格单元结构梯度方向示意图；箭头表示孔隙率增大的方向；
图中：1法兰；2封头；3壳体；4热流体流道；5壳体与芯体之间的隔板；6 冷流体流道；7冷、热流体流道间的隔板；8封条；9 加热面()；10贴合加热面支杆；11骨架；12顶端支杆；13顶端面(/>)；A冷流体进口；B冷流体出口；C热流体进口；D热流体出口。
具体实施方式
下面对本发明的实施例作详细说明，本实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
如图1，图2所示，本发明中设计的一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的换热器。所述换热器包括芯体、壳体3，所述芯体中交替设置冷流体流道6、热流体流道4，其结构还包括换热器的连接法兰1，换热器的封头2，壳体与芯体之间的隔板5，换热器冷热流道间的隔板7、换热器封条8。
冷流体为空气，热流体为空气，冷流体通道填充梯度骨架直径Weaire-Phelan结构，热流体通道填充平直翅片，流动方式为叉流，冷流体流道为2层，热流体流道为1层，且每层高度均为10mm，宽度和长度均为50mm。所述平直翅片尺寸高度为10mm，翅间距为1.25mm，翅厚为0.2mm。所述Weaire-Phelan结构单元结构胞体直径为5mm，在保证晶格单元结构胞体直径/>不变的情况下，获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径，从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小的晶格单元结构层。
所述获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径，具体公式为：/>，其中，/>为0.1，孔隙率/>为0.85，得/>为0.698mm。
所述梯度骨架直径晶格单元结构层从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小至接触芯体顶端面为止，与芯体顶端面接触的骨架直径，具体公式为：。得/>为0.285mm。
所述梯度骨架直径晶格单元结构层的梯度骨架直径基本控制方程为：
式中，为变量参数，表示骨架直径；/>表示位于热交换面和顶端面之间的平行截面位置，在数值上介于0和1之间。其中/>时，为热交换面的位置；/>时，为顶端面的位置。
连接法兰和热侧封头以及冷侧封头之间，冷、热侧封头与壳体之间，壳体和芯体之间，以及各换热单元与隔板之间均采用钎焊焊接。
相邻不同流道之间、芯体和壳体之间皆用隔板隔开，其中相邻不同流道之间热交换通过隔板进行；冷流体流道和热流体流道进出口处采用封条隔开，防止冷热流体之间发生掺混。
梯度骨架直径Weaire-Phelan结构采用3D打印的方式加工，平直翅片采用冲压成型的方式加工，芯体材料为GH4169，壳体材料为不锈钢。
换热器工作时如图3所示，冷、热流体通过法兰连接的流体管路进入换热器封头，并通过封头进入相应的冷、热流体流道。冷流体和热流体在流道中分别在翅片和Weaire-Phelan结构的扰动作用下通过隔板进行热交换，并最终通过封头离开换热器。
对比例1
将实施例1中的梯度骨架直径Weaire-Phelan结构全部替换为均匀骨架直径的Weaire-Phelan结构。如图4所示，孔隙率为85%。
并对单层通道内梯度骨架直径Weaire-Phelan结构以及均匀骨架直径Weaire-Phelan结构进行对流换热仿真，采用k-ε仿真模型。
仿真结果表明，当热交换面热流密度恒定为15000W/m2时，入口速度为10m/s、13m/s、16m/s、 19m/s、22m/s和25m/s时，梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的换热系数比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了16.1%，17.93%，19.25%，20.20%，21.43%，采用j/f为综合换热能力指标时(公开号：CN111428184A，一种板翅式换热器芯体尺寸计算方法)梯度骨架直径Weaire-Phelan结构综合换热能力比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了16.89%，19.36%，21.28%，22.67%，23.67%，24.96%。因此证明当单元结构胞体直径为5mm时，梯度骨架直径结构提升了换热性能。
仅将实施例1于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的换热器中的Weaire-Phelan结构替换为优化的Weaire-Phelan结构（公开号：CN116989599A，一种采用优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器），其他结构参数及梯度骨架直径尺寸控制方程皆不变，如图5所示。
对比例2
仅将对比例1中的均匀骨架直径Weaire-Phelan结构全部替换为优化的Weaire-Phelan结构（公开号：CN116989599A，一种采用优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器），其他结构参数均不变。
并对单层通道内梯度骨架直径优化的Weaire-Phelan结构以及单一尺寸优化的Weaire-Phelan结构进行对流换热仿真，采用k-ε仿真模型。
仿真结果表明，当热交换面的热流密度恒定为15000W/m2时，入口速度为10m/s、13m/s、16m/s、 19m/s、22m/s和25m/s时，梯度骨架直径优化Weaire-Phelan结构的换热系数比均匀骨架优化Weaire-Phelan结构的换热系数分别提升了12.5%，17.1%，20.0%，22.1%，24.1%，26.8%，采用j/f为综合换热能力指标时，梯度骨架直径优化Weaire-Phelan结构综合换热能力比均匀骨架直径优化Weaire-Phelan结构分别提升了12.6%，17.6%，20.8%，23.1%，25.5%，28.5%。因此证明当胞体为优化后的Weaire-Phelan结构时，梯度骨架直径结构同样提升了换热性能。
梯度骨架直径优化Weaire-Phelan结构的换热系数比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了6.5%，9.0%，10.9%，12.3%，13.5%，14.6%，采用j/f为综合换热能力指标时，梯度骨架直径优化Weaire-Phelan结构综合换热能力比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了26.9%，30.2%，32.5%，34.3%，35.8%，37.2%。因此证明优化的Weaire-Phelan结构的梯度骨架直径结构，较未优化Weaire-Phelan结构的梯度骨架直径结构比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构综合换热性能提升更大。
如图6所示，本发明中设计的一种基于梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的换热器。和实施例1的区别仅在于为0.05，晶格单元结构胞体直径/>为2.5mm。
对比例3
仅将实施例3中的梯度骨架直径Weaire-Phelan结构全部替换为均匀骨架直径Weaire-Phelan结构，如图7所示。孔隙率为0.85，晶格单元结构胞体直径/>为2.5mm。
并对单层通道内梯度骨架直径Weaire-Phelan结构以及均匀骨架直径Weaire-Phelan结构进行对流换热仿真，采用k-ε仿真模型。
仿真结果表明，当热交换面热流密度恒定为15000W/m2时，入口速度为10m/s、13m/s、16m/s、19m/s、22m/s和25m/s时，梯度骨架Weaire-Phelan结构的换热系数比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了18.7%，18.4%，19.2%，19.8%，18.8%，21.5%，采用j/f为综合换热能力指标时，梯度骨架直径Weaire-Phelan结构综合换热能力比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了19.3%，19.1%，19.9%，20.5%，19.4%，22.1%。因此证明晶格单元结构胞体直径为2.5mm时，梯度骨架直径结构同样提升了换热性能。
仅将实施例3中梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的晶格单元结构胞体直径全部替换为10mm，如图7所示。
对比例4
仅将实施例4中的梯度骨架直径Weaire-Phelan结构全部替换为均匀骨架直径Weaire-Phelan结构。孔隙率为85%，晶格单元结构胞体直径/>为10mm。
并对单层通道内梯度骨架直径Weaire-Phelan结构以及均匀骨架直径Weaire-Phelan结构进行对流换热仿真，采用k-ε仿真模型。
仿真结果表明，当底面热流密度恒定为15000W/m2时，入口速度为10m/s、13m/s、16m/s、19m/s、22m/s和25m/s时，梯度骨架Weaire-Phelan结构的换热系数比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了2.2%，3.4%，4.2%，5.0%，5.5%，5.8%，采用j/f为综合换热能力指标时，梯度骨架直径Weaire-Phelan结构综合换热能力比均匀骨架直径Weaire-Phelan结构分别提升了3.9%，5.2%，6.0%，6.8%，7.3%，7.6%。因此证明当晶格单元结构胞体直径为10mm时，梯度骨架直径结构同样提升了换热性能。
因此本发明中所设计的一种梯度骨架直径Weaire-Phelan结构的换热器能够在保证换热器重量不变的情况下，提升换热器的换热能力，提高换热器的换热效率。为多孔介质换热器的设计以及多孔结构的排布提供了思路。
Claims (7)
1.一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，所述换热器包括芯体、壳体，所述芯体中交替设置冷、热流体流道，其特征在于，所述芯体包括梯度骨架直径晶格单元结构层；所述梯度骨架直径晶格单元结构层中的晶格单元结构为Weaire-Phelan结构；所述梯度骨架直径晶格单元结构层是基于已知均匀骨架直径的晶格单元结构层的晶格单元结构胞体直径和孔隙率/>，在保证晶格单元结构胞体直径/>不变的情况下，获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径，从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小的晶格单元结构层；其中，所述获得梯度骨架直径晶格单元结构层与所述冷、热流体流道热交换面接触的骨架直径/>，具体公式为：，其中，/>为表征梯度变化幅度的常数因子；所述梯度骨架直径晶格单元结构层从热交换面起沿着垂直于热交换面的方向，骨架直径逐渐变小至接触芯体顶端面为止，与芯体顶端面接触的骨架直径/>，具体公式为：/>；
所述梯度骨架直径晶格单元结构层的梯度骨架直径基本控制方程为：
式中，为变量参数，表示骨架直径；/> 表示位于热交换面和顶端面之间的平行截面位置，在数值上介于0和1之间；其中/>时，为热交换面的位置；/>时，为顶端面的位置。
2.根据权利要求1所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，所述孔隙率，/>，。
3.根据权利要求1所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，所述交替设置的冷、热流体流道中，一种流道填充所述梯度骨架直径晶格单元结构层，另一种流道填充平直翅片层。
4.根据权利要求1所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，相邻不同流道之间、芯体和壳体之间皆用隔板隔开，其中相邻不同流道之间热交换通过隔板进行；冷流体流道和热流体流道进出口处采用封条隔开，防止冷热流体之间发生掺混。
5.根据权利要求1所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，所述晶格单元结构胞体直径为2.5 mm~10 mm。
6.根据权利要求3所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，所述平直翅片尺寸高度为2~10 mm，翅间距为1~8 mm，翅厚0.1~2 mm。
7.根据权利要求3所述的基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器，其特征在于，所述梯度骨架直径晶格单元结构采用3D打印的方式加工，平直翅片采用冲压成型的方式加工，所述芯体及壳体材质为镍基高温合金、钛合金、铝合金、不锈钢中的一种或多种。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410309245.6A CN117906417B (zh) | 2024-03-19 | 2024-03-19 | 一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410309245.6A CN117906417B (zh) | 2024-03-19 | 2024-03-19 | 一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN117906417A true CN117906417A (zh) | 2024-04-19 |
| CN117906417B CN117906417B (zh) | 2024-05-10 |
Family
ID=90689292
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202410309245.6A Active CN117906417B (zh) | 2024-03-19 | 2024-03-19 | 一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN117906417B (zh) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1851377A (zh) * | 2006-05-19 | 2006-10-25 | 华东理工大学 | 板－泡式换热器 |
| KR20190111268A (ko) * | 2018-03-22 | 2019-10-02 | 부산대학교 산학협력단 | 스트러트 형상 변화를 통한 메탈폼 열 교환기 및 그의 압력 손실 감소 방법 |
| CN112595152A (zh) * | 2020-12-08 | 2021-04-02 | 大连理工大学 | 基于泡沫金属的微通道板式换热器 |
| CN115727691A (zh) * | 2022-11-18 | 2023-03-03 | 大连理工大学 | 基于Sigmoid函数杂化方法的极小曲面与Kagome桁架结构的多孔介质换热器 |
| WO2023208854A1 (en) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | Engicer Sa | Solar receiver with a porous absorber |
| CN116989599A (zh) * | 2023-08-09 | 2023-11-03 | 大连理工大学 | 一种采用优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器 |
| CN117017577A (zh) * | 2023-08-10 | 2023-11-10 | 维度(西安)生物医疗科技有限公司 | 一种具有完整晶格界面的径向梯度多孔结构、制备方法及应用 |
-
2024
- 2024-03-19 CN CN202410309245.6A patent/CN117906417B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1851377A (zh) * | 2006-05-19 | 2006-10-25 | 华东理工大学 | 板－泡式换热器 |
| KR20190111268A (ko) * | 2018-03-22 | 2019-10-02 | 부산대학교 산학협력단 | 스트러트 형상 변화를 통한 메탈폼 열 교환기 및 그의 압력 손실 감소 방법 |
| CN112595152A (zh) * | 2020-12-08 | 2021-04-02 | 大连理工大学 | 基于泡沫金属的微通道板式换热器 |
| WO2023208854A1 (en) * | 2022-04-26 | 2023-11-02 | Engicer Sa | Solar receiver with a porous absorber |
| CN115727691A (zh) * | 2022-11-18 | 2023-03-03 | 大连理工大学 | 基于Sigmoid函数杂化方法的极小曲面与Kagome桁架结构的多孔介质换热器 |
| CN116989599A (zh) * | 2023-08-09 | 2023-11-03 | 大连理工大学 | 一种采用优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器 |
| CN117017577A (zh) * | 2023-08-10 | 2023-11-10 | 维度(西安)生物医疗科技有限公司 | 一种具有完整晶格界面的径向梯度多孔结构、制备方法及应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN117906417B (zh) | 2024-05-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100498183C (zh) | 板-泡式换热器 | |
| CN115727691B (zh) | 基于Sigmoid函数杂化方法的极小曲面与Kagome桁架结构的多孔介质换热器 | |
| US20200080796A1 (en) | Additive manufactured heat exchanger | |
| WO2023173880A1 (zh) | 一种基于gd型杂化极小曲面扰动结构的换热器 | |
| CN102278907B (zh) | 外凸式非对称型波节管换热器 | |
| Jiang et al. | Fluid-thermal-mechanical coupled analysis and optimized design of printed circuit heat exchanger with airfoil fins of S-CO2 Brayton cycle | |
| CN116989599B (zh) | 一种采用优化Weaire-Phelan结构的多孔介质换热器 | |
| CN114623707A (zh) | 一种用于多流体换热的紧凑式换热器及换热方法 | |
| CN117906417B (zh) | 一种基于梯度骨架直径晶格单元结构的多孔介质换热器 | |
| Hassan et al. | Metallic foam with cross flow heat exchanger: A review of parameters, performance, and challenges | |
| CN110319729A (zh) | 基于仿生堆叠三维构型的换热器芯体及换热器 | |
| Dukhan et al. | Thermal management of fuel-cell stacks using air flow in open-cell metal foam | |
| CN213304112U (zh) | 一种基于多孔介质的微通道散热器 | |
| CN207832003U (zh) | 外翅片换热管 | |
| CN212272376U (zh) | 一种发动机换热器 | |
| CN112595152A (zh) | 基于泡沫金属的微通道板式换热器 | |
| Gupta et al. | Analytical and Experimental Investigation of a Plate Fin Heat Exchanger at Cryogenics Temperature. | |
| Wu et al. | Air-side fin geometry of a tube-strip heat exchanger for fuel cell vehicles | |
| CN214537499U (zh) | 一种用于核能领域的高效换热的紧凑型管壳式换热器 | |
| Chen et al. | Study on enhanced heat transfer characteristics of metal foam solar receiver in Solar Power Tower plants | |
| CN112595148A (zh) | 基于泡沫金属的s型管束交叉流式管壳换热器 | |
| CN117928287B (zh) | 基于Schwartz Diamond型杆状三周期极小曲面优化结构的换热器 | |
| CN218270328U (zh) | 一种带有鲨鱼盾鳞仿生肋条的微通道散热器 | |
| Yan | Research on flow channel layout of wing fins of PCHE heat exchanger based on SCO2 | |
| Dogan et al. | Numerical analysis of thermo-hydraulic performance of flibe flowing through a louvered-fin compact heat exchanger |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |