CN117881637A

CN117881637A - 板玻璃的制造方法、楔形玻璃的制造方法以及夹层玻璃的制造方法

Info

Publication number: CN117881637A
Application number: CN202280058507.5A
Authority: CN
Inventors: 野田淳; 浅沼惠辅; 中原阳; 中岛达郎; 河村拓哉
Original assignee: Asahi Glass Co Ltd
Current assignee: AGC Inc
Priority date: 2021-08-31
Filing date: 2022-08-26
Publication date: 2024-04-12
Also published as: JPWO2023032849A1; WO2023032849A1

Abstract

熔融金属浴具备上游壁、下游壁和2个侧壁。2个侧壁分别在玻璃带的行进方向上包含使熔融金属浴宽度减小的肩部。熔融金属浴的比肩部更上游区域中的2个侧壁间的距离W与熔融金属浴的比肩部更下游区域中的2个侧壁间的距离N之比W/N大于1.0且在1.6以下。通过在熔融金属浴的上游区域中将宽度方向两端部加热得比玻璃带的宽度方向中央部更强，制造宽度方向中央部比两端部厚的板玻璃。

Description

板玻璃的制造方法、楔形玻璃的制造方法以及夹层玻璃的制造方法

技术领域

本发明涉及板玻璃的制造方法、楔形玻璃的制造方法以及夹层玻璃的制造方法。尤其涉及与玻璃带的行进方向正交的宽度方向上的剖面为凸形状(宽度方向中央部比宽度方向两端部厚)的板玻璃的制造方法。

背景技术

通过浮法制造的板玻璃的厚度通常是固定的。但是对于例如在汽车的前窗玻璃上显示信息的平视显示器(Headup display，以下也称为HUD)，为了防止从驾驶员方观察时的重影，需要厚度不固定的玻璃。因此，正在研究与玻璃带的行进方向正交的宽度方向(以下有时简称为宽度方向)上的剖面为凹形状、凸形状、锥形的板玻璃的制造方法(例如，参照专利文献1、2)。专利文献1中公开了将宽度方向中央部比宽度方向两端部厚的剖面凸形状的板玻璃切断来得到楔形玻璃。

专利文献1：国际公开第2016/117650号

专利文献2：美国专利第7122242号说明书

发明内容

发明所要解决的技术问题

通常，熔融金属浴具备上游壁、下游壁和2个侧壁。在各侧壁上，有时为了减少熔融金属浴内的熔融金属量而在玻璃带的行进方向上设置使熔融金属浴的宽度减小的肩部。这样，在侧壁上设有肩部的熔融金属浴中，熔融金属的表面中未被玻璃带覆盖的部分有时会产生与玻璃带的行进方向反向的流动。由于该反向流动，有时会观察到熔融金属表面上的玻璃带一边向宽度方向往复移动(摇摆)一边行进。

特别是，像专利文献1那样制造剖面凸形状的板玻璃时，由于玻璃带的宽度方向中央部的温度设定得比制造厚度固定的板玻璃的情况低，因此玻璃带的粘度变高(玻璃带变硬)，易受到上述反向流动的影响，玻璃带的摇摆容易发生。而且，在像专利文献1那样将剖面凸形状的板玻璃切断来制造楔形玻璃的情况下，由于切断板玻璃的位置通常为固定位置，因此如果上述摇摆发生，则楔形玻璃的楔角度会根据每个产品而产生偏差。

本发明是鉴于上述情况而完成的，其目的在于提供一种能够抑制玻璃带向宽度方向往复移动(摇摆)的板玻璃的制造方法。本发明的目的还在于提供一种能够抑制该板玻璃切断而得的楔形玻璃的楔角度的偏差的楔形玻璃以及夹层玻璃的制造方法。另外，在本发明中，凸形状的玻璃是指玻璃带的宽度方向中央部比宽度方向两端部厚的玻璃带或由玻璃带得到的板玻璃。

解决技术问题的手段

本发明的上述目的通过下述构成来实现。

[1]一种板玻璃的制造方法，其为在熔融金属浴中使玻璃带浮在熔融金属面上行进、将多根顶辊与所述玻璃带的宽度方向两端部抵接而将所述玻璃带成形为板状的板玻璃的制造方法，其中，

所述熔融金属浴具备上游壁、下游壁和2个侧壁，

所述2个侧壁分别在所述玻璃带的行进方向上包含使所述熔融金属浴的宽度减小的肩部，

所述熔融金属浴的比所述肩部更上游区域中的所述2个侧壁间的距离W与所述熔融金属浴的比所述肩部更下游区域中的所述2个侧壁间的距离N之比W/N大于1.0且在1.6以下，

通过在所述熔融金属浴的上游区域中将所述宽度方向两端部加热得比所述玻璃带的宽度方向中央部更强，制造所述宽度方向中央部比两端部厚的板玻璃。

[2]如[1]所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(4.5)(dPa·sec)以上。

[3]如[1]或[2]所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(6.0)(dPa·sec)以下。

[4]如[1]～[3]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处，所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的温度与熔融金属的宽度方向两端部的温度之差在62℃以下。

[5]如[1]～[4]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(4.7)(dPa·sec)以上。

[6]如[1]～[5]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(6.3)(dPa·sec)以下。

[7]如[1]～[6]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，所述熔融金属浴中的所述玻璃带的宽度方向上的最大宽度与所述熔融金属浴的最下游的所述玻璃带的宽度方向上的长度之比为1.4～2.2。

[8]如[1]～[7]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距35％的位置处，所述玻璃带的宽度a与所述熔融金属浴的最下游的所述玻璃带的宽度方向上的长度b之比a/b为1.0～1.9。

[9]如[1]～[8]中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处，所述玻璃带的宽度方向上的长度A与未被所述玻璃带覆盖的所述熔融金属面的宽度方向上的长度B之比A/B为4～11。

[10]一种楔形玻璃的制造方法，其通过将由[1]～[9]中任一项所述的板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得到楔形玻璃。

[11]如[10]所述的楔形玻璃的制造方法，其中，

所述楔形玻璃至少一个主表面为凸面，

在通过所述凸面的重心G以最短距离连结所述凸面的4条边中相向的两条边而得的线段上，将所述线段与所述凸面的边的交点中所述楔形玻璃放置在水平的场所时铅垂方向上的所述楔形玻璃的厚度较小一方的点作为第一点，将距所述第一点的长度相对于所述线段的长度为2/5的位置处的所述凸面上的点作为第二点，则连结所述第一点和所述第二点而得的直线与水平面所成的角度为0.020°～0.050°。

[12]如[10]或[11]所述的楔形玻璃的制造方法，其中，所述楔形玻璃的厚度的最大值T与最小值M之比T/M为1.10～1.40。

[13]一种夹层玻璃的制造方法，其中，

将由[1]～[9]中任一项所述的板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得到楔形玻璃，以及

将所述楔形玻璃与其它板玻璃隔着中间膜层叠并压接。

[14]如[13]所述的夹层玻璃的制造方法，其中，所述其它板玻璃为所述楔形玻璃。

[15]如[14]所述的夹层玻璃的制造方法，其中，所述其它板玻璃为厚度固定的板玻璃。

发明效果

本发明可以提供一种能够抑制玻璃带向宽度方向往复移动的板玻璃的制造方法。还可以提供一种能够抑制该板玻璃切断而得的楔形玻璃的楔角度的偏差的楔形玻璃以及夹层玻璃的制造方法。

附图说明

图1中的图1(A)是从宽度方向观察玻璃制造装置的图，图1(B)是从厚度方向观察玻璃制造装置的图。

图2中的图2(A)是由本发明一实施方式的制造方法制造的玻璃在宽度方向上的剖视图，图2(B)是图2(A)的玻璃的A部分切断而得的楔形玻璃。

图3中的图3(A)是前窗玻璃的平面图，图3(B)是图3(A)的前窗玻璃的B-B剖视图，图3(C)是图3(A)的前窗玻璃的C-C剖视图。

图4是顶辊的放大图。

图5中的图5(A)和图5(B)是示出本发明一实施方式的板玻璃的图，图5(A)是平面图，图5(B)是宽度方向上的剖视图。

具体实施方式

以下，对本发明一实施方式进行说明。首先，对玻璃制造装置(即浮法板玻璃制造装置)的结构进行说明。

如图1(A)及(B)所示，玻璃制造装置1具备熔化部10、成形部20和退火部30。另外，图中的X方向是玻璃带G2的行进方向，X1是玻璃带G2的上游方向，X2方向是玻璃带G2的下游方向。图中的Y方向是与玻璃带G2的行进方向X正交的方向，为玻璃带G2的宽度方向。图中的Z方向是与玻璃带G2的行进方向X和宽度方向Y正交的方向(即玻璃带G2的厚度方向)，Z1方向为上方，Z2方向为下方。图1(A)是从宽度方向Y观察玻璃制造装置1的图，图1(B)是从厚度方向Z观察玻璃制造装置1的图。

熔化部10具备熔窑11、闸板12(日文：ツイール)和唇部13。在熔化部10中，利用熔窑11将玻璃原料熔解于熔融玻璃G1中，通过对作为熔融玻璃G1的流路的唇部13使闸板12在上下方向Z上移动，来调节向成形部20供给的熔融玻璃G1的量。

成形部20具备熔融金属浴(浮法槽)21、贮留在熔融金属浴21中的熔融金属22、多根顶辊23和加热器24。在成形部20中，使熔化部10连续供给的熔融玻璃G1一边向行进方向X流动一边缓缓冷却，成形为玻璃带G2。即，熔融玻璃G1在熔融金属浴21的熔融金属面上(熔融金属22的表面上)以玻璃带状流出，一边浮在熔融金属面上一边向行进方向X(下游方向X2)前进而成形为玻璃带G2。

在熔融金属浴21中积存有例如锡等熔融金属22。熔融玻璃G1经由闸板12和唇部13连续地供给到熔融金属22的表面上。

熔融金属浴21具有配置在上游侧的上游壁25、配置在下游侧的下游壁26、以及连接这些上游壁25和下游壁26的2个侧壁27,27。2个侧壁27,27分别在玻璃带G2的行进方向X上具有使熔融金属浴21的宽度(宽度方向Y上的尺寸)减小的肩部27A。即，侧壁27具有与上游壁25连接且沿下游方向X2以直线状延伸的第一壁27B、与第一壁27B连接且随着朝向下游方向X2而向宽度方向Y内侧(接近玻璃带G2的方向)延伸的肩部27A、以及与肩部27A连接且沿下游方向X2以直线状延伸的第二壁27C。通过这样设置肩部27A，贮留在熔融金属浴21中的熔融金属22的量减少。

熔融金属浴21的比肩部27A更上游区域中的2个侧壁27,27间的距离W(两个第一壁27B,27B间的距离)与熔融金属浴21的比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离N(两个第二壁27C、27C间的距离)之比W/N设定为大于1.0且在1.6以下(1.0＜W/N≤1.6)。在制造凸形玻璃时，需要在熔融金属浴21的更上游区域中使玻璃带G2成为剖面凸形状，并使玻璃带G2的宽度比制造厚度固定的玻璃板时小。因此，比肩部27A更上游区域中的熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积容易增加，所以与制造厚度固定的玻璃板时相比，玻璃带G2向宽度方向Y的往复运动(摇摆)容易发生。比值W/N在1.6以下，则在比肩部27A更上游区域中的熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积减少，因此特别是不易产生对玻璃带G2的往复运动(摇摆)产生影响的熔融金属22向上游方向X1的流动，即使在制造楔形玻璃时，玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)也不易发生。而比值W/N大于1.0，则能够使比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离变窄，能够削减熔融金属浴21内的熔融金属22的量。

第一壁27B与肩部27A连接的位置优选是相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距60％～75％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.60L～0.75L的位置)。第一壁27B与肩部27A连接的位置自上游壁25相距60％～75％，则在制造楔形玻璃时，比肩部27A更上游区域中的熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积不会过大，即使在制造厚度固定的玻璃时，也能够确保玻璃带的足够的成形区域。第一壁27B与肩部27A连接的位置优选为自上游壁25相距60％以上，更优选62％以上。第一壁27B与肩部27A连接的位置优选为自上游壁25相距75％以下，更优选70％以下，进一步优选67％以下，特别优选65％以下。

肩部27A与第二壁27C连接的位置优选是相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距65％～85％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.65L～0.85L的位置)。肩部27A与第二壁27C连接的位置自上游壁25相距65％～85％，则在制造楔形玻璃时，比肩部27A更上游区域中的熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积不会过大。而且，即使在制造厚度固定的玻璃时，也能够确保足够的成形区域。肩部27A与第二壁27C连接的位置优选为自上游壁25相距65％以上，更优选67％以上。肩部27A与第二壁27C连接的位置优选为自上游壁25相距85％以下，更优选80％以下，进一步优选76％以下，特别优选70％以下。

多根顶辊23安装在玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的上面。即，多根顶辊23与玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B抵接。为了调节玻璃带G2的厚度，可调节各根顶辊23的周速度。

加热器24配置在熔融金属浴21的上方Z1。加热器24例如分为对玻璃带G2的宽度方向中央部G2A进行加热的中央部加热器24A和对玻璃带G2宽度方向上的宽度方向两端部G2B,G2B进行加热的一对端部加热器24B,24B。中央加热器24A和/或端部加热器24B也可以在行进方向X和/或宽度方向Y上进一步分开，该情况下，容易调节玻璃带G2的温度。图示例中，2个加热器24在行进方向X上被分开配置在比肩部27A更上游区域、和包含肩部27A的区域及比肩部27A更下游区域中。根据距离W与距离N的关系，下游侧的加热器24的宽度设定得比上游侧的加热器24的宽度短。

退火部30具备退火室31和输送辊32。在退火部30中，成形部20中成形的玻璃带G2一边利用配置于退火室31中的输送辊32连续地输送一边进行退火。另外，通过调节输送辊32的周速度，可以调节玻璃带G2在成形部20和退火部30中的行进速度。这里，由于成形部20中玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B上面载置有顶辊23，因此在玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B中载置有顶辊23的部位附近会发生变形。玻璃带G2从退火部30被拉出，由于顶辊23而发生变形的玻璃带G2的两端被切割机切断除去，进而利用切割机将玻璃带G2切断为规定的尺寸，从而得到作为产品的玻璃。

接着，对由本发明一实施方式的制造方法(即浮法板玻璃制造方法)制造的玻璃进行说明。

图2(A)是由本发明一实施方式的制造方法制造的玻璃在宽度方向上的剖视图，图2(B)是图2(A)的玻璃的A部分被切断而得的楔形玻璃。图3(A)是使用了由本发明一实施方式的制造方法制造的玻璃的前窗玻璃的平面图，图3(B)是图3(A)的前窗玻璃的B-B剖视图，图3(C)是图3(A)的前窗玻璃的C-C剖视图。

由本发明一实施方式的制造方法制造的板玻璃如图2(A)所示，是从宽度方向Y的两端部朝向中央部分变厚的凸形玻璃100。通过在规定的位置(例如图2(A)的A部分)处切断该凸形玻璃100，可以得到图2(B)所示那样的宽度方向Y上一端部比另一端部厚的楔形玻璃200。根据本发明制造方法，能够抑制玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)，因此能够抑制将由玻璃带G2成形而成的凸形玻璃100(板玻璃)切断而得的楔形玻璃200的楔角度β的偏差。这里，凸形玻璃100只要厚度从宽度方向Y的两端部向中央部变厚即可，可以两面为凸形状，也可以一面平坦而另一面为凸形状。

楔形玻璃200适合用于例如图3(A)～3(C)所示那样的具有HUD的汽车前窗玻璃300、400。这样，通过将楔形玻璃200用于前窗玻璃300、400，不使用特别的中间膜(例如剖面为楔形的中间膜)就能抑制从驾驶员方观察时重影的产生。

楔形玻璃200的用途并不限于汽车的前窗玻璃，可以是电车的窗玻璃，也可以是摩托车骑手前方的防护用挡风玻璃，只要能显示信息，可以是任何一种玻璃。另外，楔形玻璃200的用途并不限于交通工具的信息显示用玻璃，也可以用于其它各种信息显示用玻璃。而且，也可以在信息显示以外的用途中用于各种利用连续透射特性变化的装置。

另外，图3(B)所示的前窗玻璃300是通过在楔形玻璃301与楔形玻璃302之间夹着中间膜303层叠并压接而制成的夹层玻璃。

作为前窗玻璃的另一种形式，两块玻璃中的一块也可以是厚度固定的玻璃。前窗玻璃400如图3(C)所示，是在楔形玻璃401与厚度固定的玻璃402之间夹着中间膜403层叠并压接而制成的夹层玻璃。

接着，对本发明一实施方式的板玻璃的制造方法进行说明。

通过本发明一实施方式的板玻璃的制造方法，在制造与玻璃带的行进方向X正交的宽度方向Y上剖面呈凸状的凸形玻璃100时，对于熔化部10中熔解的熔融玻璃G1连续供给到熔融金属22上而成形的玻璃带G2，在熔融金属浴21的上游区域中将宽度方向两端部G2B,G2B加热得比宽度方向中央部G2A更强。通过将宽度方向两端部G2B,G2B加热得比玻璃带G2的宽度方向中央部G2A更强，玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度比宽度方向中央部G2A更不易上升。藉此，容易使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄、使宽度方向中央部G2A的厚度变厚。

另外，在上述的常规浮法板玻璃制造装置1中制造凸形玻璃时，优选实质上不使用熔融金属浴21的上游区域中配置于宽度方向中央部的中央部加热器24A，而仅利用配置于宽度方向两端部的端部加热器24B来进行加热。这里，“上游区域”是指熔融金属浴21的接近熔窑11的上游侧七成的范围。而“实质上不使用中央部加热器24A”是指中央部加热器24A的输出小于1kw/m²。通过实质上不使用中央部加热器24A而仅利用端部加热器24B来进行加热，玻璃带的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度比宽度方向中央部G2A更不易上升，容易使玻璃带宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄、使宽度方向中央部G2A的厚度变厚。中央部加热器24A的输出也可以是0kw/m²。另外，也可以对宽度方向中央部G2A进行冷却。

在熔融金属浴21的接近退火室31的下游侧三成的范围即“下游区域”中，可以利用中央部加热器24A来加热玻璃带宽度方向中央部G2A。

另外，优选加热熔融金属面上的玻璃带G2使得宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度在6.1℃/m以下。这里，“冷却速度”是指熔融金属浴21中玻璃带G2向行进方向X前进1m时的温度降低量。玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度在6.1℃/m以下，则宽度方向两端部G2B,G2B的粘度不易上升，容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度更优选6.0℃/m以下，进一步优选5.9℃/m以下。另外，本说明书中，在标记玻璃带G2的宽度方向的端部的冷却速度的情况下，其端部是指自玻璃带G2的端部向宽度方向中央50mm的位置。

另一方面，优选加热使得玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度在3.0℃/m以上。宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度在3.0℃/m以上，则玻璃带G2容易被充分冷却。宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度可以在4.0℃/m以上，也可以在5.0℃/m以上。

优选玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度比玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的冷却速度慢。宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度比宽度方向中央部G2A的冷却速度慢，则两端部的粘度不易上升，容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。

优选玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度比玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的冷却速度慢0.3℃/m以上。慢0.3℃/m以上，则宽度方向两端部G2B,G2B的粘度不易上升，容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。宽度方向两端部G2B,G2B的冷却速度可以比宽度方向中央部G2A的冷却速度慢0.4℃/m以上，也可以慢0.5℃/m以上。

另外，优选控制宽度方向两端部G2B,G2B的加热温度，使得熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度为10^4.9(dPa·sec)的位置与粘度为10^6.1(dPa·sec)的位置之间的距离在15m以上。在15m以上，则宽度方向两端部G2B,G2B的粘度不易上升，容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。上述距离更优选在16m以上，进一步优选在16.5m以上。这里，玻璃带G2的粘度通过用辐射温度计测定玻璃带G2的温度、再根据所测定的温度利用玻璃的粘度曲线(Fulcher公式)来计算出。另外，本说明书中，在表征玻璃带G2的宽度方向的端部的粘度的情况下，其端部如上所述是指自玻璃带G2的端部向宽度方向中央50mm的位置。

另一方面，优选控制宽度方向两端部G2B,G2B的加热温度，使得熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度为10^4.9(dPa·sec)的位置与粘度为10^6.1(dPa·sec)的位置之间的距离在30m以下。在30m以下，则玻璃带容易被充分冷却。上述距离可以在25m以下，也可以在20m以下。

另外，在加热器24加热后的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的上面载置顶辊23，通过该顶辊23的作用使玻璃带成形为所希望的宽度、厚度、形状。此时，优选将各顶辊23的周速度调整为位于越下游侧越快。另外，制造凸形玻璃100时的周速度优选以使玻璃带G2的行进方向X上游的顶辊23A的周速度比下游的顶辊23B的周速度慢的方式使多根顶辊23旋转。此外，通过实质上不使用中央部加热器24A而仅利用端部加热器24B来进行加热，玻璃带的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度比宽度方向中央部G2A更不易上升。藉此，在使向上游的顶辊23A的旋转轴的两侧展开的玻璃带G2的宽度变宽时，可以使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。

上游的顶辊23A是指在熔融金属浴21内行进的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B上所配设的多对顶辊23中靠近熔窑11的顶辊23，可以仅是最靠近熔窑11的1对，也可以是靠近熔窑11的2对或3对。优选为2对。特别是将最靠近熔窑11的1对顶辊23称为最上游的顶辊23A。下游的顶辊23B是指顶辊23中靠近退火室31的顶辊，可以仅是最靠近退火室31的1对，也可以是靠近退火室31的2对或3对。特别是将最靠近退火室31的1对顶辊23称为最下游的顶辊23B。另外，图1(A)和图1(B)中，图示了上游的顶辊23A为2对、下游的顶辊23B为2对的例子。

优选在玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B配置7～15对顶辊23。配置7～15对，则容易将玻璃带G2调节为规定的厚度。顶辊23更优选配置8～13对。另外，在图1(A)和(B)中，图示了顶辊23在玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B配置9对的例子。

另外，在熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度在10^5.3(dPa·sec)以下的区域(以下称为低粘度区域)中，宽度方向两端部G2B,G2B所配置的顶辊23可以为8对以下，可以为7对以下，可以为6对以下，可以为5对以下，也可以为3对以下。

另一方面，在熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度大于10^5.3(dPa·sec)的区域(以下称为高粘度区域)中，宽度方向两端部G2B,G2B所配置的顶辊23可以为10对以下，可以为8对以下，可以为6对以下，可以为4对以下，可以为2对以下，也可以为1对以下。

上游的顶辊23A也可以配置于低粘度区域中，下游的顶辊23B也可以配置于高粘度区域中。

在熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度在10^5.3(dPa·sec)以下的区域(低粘度区域)中所配置的顶辊23中，在行进方向X上相邻的至少一组顶辊23、23的周速度之差优选在35(m/小时)以上。在35(m/小时)以上，则在玻璃带G2的粘度在10^5.3(dPa·sec)以下的区域中，玻璃带G2向下游方向X2拉伸，能够使宽度方向两端部G2B,G2B变薄。其结果是，使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚，从而制造宽度方向Y上的剖面为凸形状的板玻璃。

在熔融金属浴21中玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度在10^5.3(dPa·sec)以下的区域中，在行进方向X上相邻的至少一组顶辊23、23的周速度之差可以在40(m/小时)以上，可以在45(m/小时)以上，也可以在50(m/小时)以上。

另一方面，在熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的粘度在10^5.3(dPa·sec)以下的区域(低粘度区域)中所配置的顶辊23中，在行进方向X上相邻的至少一组顶辊23、23的周速度之差优选在100(m/小时)以下。在100(m/小时)以下，则容易调整玻璃带G2的厚度。可以在80(m/小时)以下，也可以在60(m/小时)以下。

最上游的顶辊23A的周速度R优选在120(m/小时)以下。在120(m/h)以下，则能够使向最上游的一对顶辊23A的旋转轴的两侧展开的玻璃带G2的宽度变宽。其结果是，容易使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。最上游的顶辊23A的周速度R可以在110(m/小时)以下、可以在100(m/小时)以下、可以在90(m/小时)以下、可以在80(m/小时)以下、可以在70(m/小时)以下、也可以在60(m/小时)以下。

另一方面，最上游的顶辊23A的周速度R优选在30(m/小时)以上。在30(m/小时)以上，则容易调整玻璃带G2的厚度。最上游的顶辊23A的周速度R可以在40(m/小时)以上，也可以在50(m/小时)以上。

图4是顶辊23的放大图。如图4所示，为了调节玻璃带G2的厚度，可以对玻璃带G2的行进方向X与顶辊23的旋转轴方向J所成的角度D进行调节。通过将最上游的顶辊23A的角度D调节为75°～90°、并将最下游的顶辊23B的角度D调节为90°～105°，容易使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄。最上游的顶辊23A的角度D更优选为80°～85°，进一步优选为81°～84°。最下游的顶辊23B的角度D更优选为95°～100°，进一步优选为96～99°。

另外，通过调节成形部20和退火部30中玻璃带G2的行进速度，容易使熔融金属浴21上游的玻璃带G2在宽度方向Y上展开，使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄。

成形部20或退火部30中玻璃带G2的行进速度可以为200～1500(m/小时)。通过使成形部20和退火部30中玻璃带G2的行进速度为200～1500(m/小时)，容易使熔融金属浴21上游的玻璃带G2在宽度方向Y上展开，容易使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄。玻璃带的G2的行进速度可以在500(m/小时)以上、可以在600(m/小时)以上、也可以在700(m/小时)以上。另一方面，玻璃带的G2的行进速度可以在1300(m/小时)以下、可以在1100(m/小时)以下、也可以在900(m/小时)以下。

由本发明一实施方式的制造方法制造的板玻璃的厚度的最大值T与最小值M之差(T－M)优选在0.1mm以上。差值(T－M)在0.1mm以上，则即使在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上用作为信息显示用玻璃时也能够减轻重影产生。这里，板玻璃的厚度的最大值T与最小值M之差(T－M)是指，利用切割机将由于顶辊23而发生变形的玻璃带G2的宽度方向Y的两端切断除去而得的凸形玻璃100的厚度的最大值与最小值之差。差值(T－M)可以在0.2mm以上，可以在0.3mm以上，可以在0.4mm以上，也可以在0.5mm以上。另一方面，差值(T－M)可以在1.5mm以下。在1.5mm以下，则即使在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上用作为信息显示用玻璃时也能够抑制反射像的变形。差值(T－M)可以在1.3mm以下，可以在1.2mm以下，可以在1.1mm以下，也可以在1.0mm以下。例如，在将该板玻璃用作为汽车的前窗玻璃的情况下，可以根据安装前窗玻璃的角度、以及用于显示信息的照射机的安装角度和位置来选择最佳的板玻璃的厚度的最大值T与最小值M之差(T－M)。

由本发明一实施方式的制造方法制造的板玻璃，其板玻璃主表面的JIS B0601:2001规定的基准长度为25mm时的粗糙度曲线的最大高度Rz优选在0.3μm以下。板玻璃主表面的Rz在0.3μm以下，则例如在将板玻璃用作为信息显示用玻璃的情况下，透过玻璃看到的景色不会变形。另外，在板玻璃上显示信息时的反射像不易变形。这里，粗糙度曲线由形状波形来表示。更优选Rz在0.25μm以下，进一步优选在0.2μm以下，特别优选在0.18μm以下，最优选在0.16μm以下。可以通过减慢退火部30中玻璃带G2的行进速度V来减小板玻璃主表面的Rz。这里，板玻璃主表面是指，在熔融金属浴21中玻璃带G2与熔融金属22接触的面(以下称为熔融金属接触面)、以及与熔融金属接触面相向的不与熔融金属22接触的面(以下称为熔融金属非接触面)。

如图1(B)所示，熔融金属浴21的比肩部27A更上游区域中的2个侧壁27,27间的距离W(2个第一壁27B、27B间的距离)与熔融金属浴21的比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离N(2个第二壁27C、27C间的距离)之比W/N优选大于1.0且在1.6以下(1.0＜W/N≤1.6)。W/N在1.6以下，则在比肩部27A更上游区域中的熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积减少，因不易产生熔融金属22向上游方向X1的流动，玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)不易发生。所以，能够抑制由本实施方式的板玻璃的制造方法得到的凸形玻璃100(参照图2A)切断而得的楔形玻璃200(参照图2B)的楔形角β的偏差。

比值W/N大于1.0，则能够使比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离变窄，能够削减熔融金属浴21内的熔融金属22的量。

比值W/N更优选在1.1以上，进一步优选在1.3以上。另外，上述W/N更优选在1.55以下，进一步优选在1.50以下。

优选在相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处利用加热器24来加热玻璃带G2，使得熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度在10^(4.5)(dPa·sec)以上。宽度方向中央部G2A的粘度在10^(4.5)(dPa·sec)以上，则容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。因此，可以使由本实施方式的板玻璃的制造方法得到的凸形玻璃100(参照图2A)切断而得的楔形玻璃200(参照图2B)的楔形角β变大。

在自上游壁25相距20％位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处，熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度更优选在10^(5.0)(dPa·sec)以上，进一步优选在10^(5.3)(dPa·sec)以上。这是因为，可以使玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的温度比宽度方向两端部G2B,G2B的温度相对更下降、使楔形角β变大。

优选在相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处利用加热器24来加热玻璃带G2，使得熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度在10^(6.0)(dPa·sec)以下。玻璃带G2的粘度过高，则顶辊23难以进入玻璃带G2，不易控制玻璃带G2的位置，因此向宽度方向的往复运动(摇摆)容易发生。本实施方式中，宽度方向中央部G2A的粘度在10^(6.0)(dPa·sec)以下，因此能够抑制摇摆的发生。

在自上游壁25相距20％位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处，熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度更优选在10^(5.8)(dPa·sec)以下，进一步优选在10^(5.6)(dPa·sec)以下。这是因为，玻璃带G2的粘度越低，顶辊23越容易进入玻璃带G2，越能够抑制摇摆的发生。

在相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距32％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处，熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的温度I与熔融金属22的宽度方向两端部的温度K之差(I－K)优选在62℃以下。温度差(I－K)在62℃以下，则玻璃带G2的宽度方向两端部与宽度方向中央部的粘度差异变小，容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。温度差(I－K)更优选在50℃以下，进一步优选在40℃以下。为了抑制向加热器24过度输出，温度差(I－K)的下限可以在0℃以上，可以在10℃以上，也可以在15℃以上。另外，熔融金属22的宽度方向两端部的温度K是指，自熔融金属浴21的2个侧壁27,27分别向宽度方向中央50mm的位置处的温度。

优选在相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距32％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处利用加热器24来加热玻璃带G2，使得熔融金属表面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度在10^(4.7)(dPa·sec)以上。宽度方向中央部G2A的粘度在10^(4.7)(dPa·sec)以上，则容易使宽度方向两端部G2B,G2B变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。因此，可以使由本实施方式的板玻璃的制造方法得到的凸形玻璃100(参照图2A)切断而得的楔形玻璃200(参照图2B)的楔形角β变大。

在自上游壁25相距32％位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处，熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度更优选在10^(5.0)(dPa·sec)以上，进一步优选在10^(5.3)(dPa·sec)以上。这是因为，可以使玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的温度比宽度方向两端部G2B,G2B的温度更下降、使楔形角β变大。

优选在相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距32％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处利用加热器24加热玻璃带G2，使得熔融金属表面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度在10^(6.3)(dPa·sec)以下。玻璃带G2的粘度过高，则顶辊23难以进入玻璃带G2中，不易控制玻璃带G2的位置，因此向宽度方向的往复运动(摇摆)容易发生。本实施方式中，宽度方向中央部G2A的粘度在10^(6.3)(dPa·sec)以下，因此能够抑制摇摆的发生。

在自上游壁25相距32％位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处，熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的粘度更优选在10^(6.0)(dPa·sec)以下，进一步优选在10^(5.8)(dPa·sec)以下。这是因为，玻璃带G2的粘度越低，顶辊23越容易进入玻璃带G2中，越能够抑制摇摆的发生。

优选熔融金属浴21中(位于上游壁25到下游壁26之间)的玻璃带G2的宽度方向Y上的最大宽度c与熔融金属浴21的最下游的玻璃带G2的宽度方向Y上的长度b之比c/b为1.4～2.2(1.4≤c/b≤2.2)。比值c/b为1.4～2.2，则熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积减少，因此不易产生熔融金属22向上游方向X1的流动，玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)不易发生。

另外，比值c/b更优选在1.6以上，进一步优选在1.7以上。比值c/b更优选在2.1以下，进一步优选在2.0以下。熔融金属浴21中的玻璃带G2的宽度方向上的长度是根据照相机拍摄玻璃带G2得到的图像以及顶辊的位置求出的。

在相对于上游壁25到下游壁26的长度L自上游壁25相距35％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.35L的位置)处，玻璃带G2的宽度a(未图示)与熔融金属浴21的最下游的玻璃带G2的宽度方向Y上的长度b(未图示)之比a/b优选为1.0～1.9(1.0≤a/b≤1.9)。比值a/b为1.0～1.9，则熔融金属22未被玻璃带G2覆盖的部分的面积减少，因此不易产生熔融金属22向上游方向X1的流动，玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)不易发生。

另外，比值a/b更优选在1.3以上，进一步优选在1.4以上。比值a/b更优选在1.8以下，进一步优选在1.7以下，特别优选在1.6以下。

在相对于上游壁25到下游壁26的长度L自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处，玻璃带G2的宽度方向Y上的长度A(未图示)与未被玻璃带G2覆盖的熔融金属面的宽度方向Y上的长度B(未图示)之比A/B优选为4～11(4≤A/B≤11)。长度B是自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处的玻璃带G2的宽度方向两侧的熔融金属的宽度方向Y上的长度。因此，长度B是从熔融金属浴21的比肩部27A更上游区域中的2个侧壁27,27之间的距离W(参照图1(B))减去长度A而得的(B＝W－A)。如此，由于将比值A/B设定为4～11，因此熔融金属22在大范围内被玻璃带G2覆盖，不易产生熔融金属22向上游方向X1的流动，能够抑制玻璃带G2的宽度方向Y的往复运动(摇摆)。长度B是根据照相机拍摄未被玻璃带G2覆盖的熔融金属面而得的图像求出的。

另外，如果比值A/B小于4，则熔融金属22的露出范围会变宽，玻璃带G2的摇摆容易发生。而如果比值A/B大于11，则玻璃带G2的宽度相对于熔融金属浴21变宽，难以利用顶辊23控制玻璃带G2的宽度，或者容易与设置于熔融金属浴21中的部件相干扰。比值A/B优选控制在11以下。另外，比值A/B更优选在5以上，进一步优选在5.5以上。比值A/B更优选在10以下，进一步优选在9以下。

楔形玻璃和夹层玻璃通过由上述板玻璃的制造方法制造的板玻璃来制造。

参照图2(A)～2(B)和图3(A)～3(C)对本发明一实施方式的楔形玻璃和夹层玻璃的制造方法进行说明。这里，以用于车辆的前窗玻璃的夹层玻璃的制造方法为例进行说明。

本发明一实施方式的楔形玻璃的制造方法具有将由上述板玻璃的制造方法得到的凸形状的板玻璃100切断而得到楔形玻璃200的工序。本发明一实施方式的夹层玻璃的制造方法具有将由上述板玻璃的制造方法得到的凸形状的板玻璃100切断而得到楔形玻璃200的工序、以及将楔形玻璃200与其它板玻璃隔着中间膜层叠并压接的工序。

首先，通过上述板玻璃的制造方法，得到厚度朝宽度方向的中央部变厚的凸形玻璃100(参照图2A)。通过在规定的位置(图中的A部分)处切断该凸形玻璃100，可以得到宽度方向一端比另一端厚的楔形玻璃200(参照图2B)。切割方法没有限定，例如，可以在凸形玻璃100上用切割刀沿窗玻璃的形状形成划线，使其断开而切出凸形玻璃100，从而得到楔形玻璃200。楔形玻璃200可在周缘进行倒角加工。

接着，楔形玻璃200与其它板玻璃这一对板玻璃在它们之间介有脱模剂的状态下通过重力弯曲等方法来弯曲。一对板玻璃在炉中以被加热软化的状态经弯曲加工、退火。另外，弯曲方法并不限于重力弯曲，也可以通过加压弯曲来使一对板玻璃成形，还可以在不重叠的情况下对每一块分别进行弯曲加工。

接着，通过将楔形玻璃200与其它板玻璃隔着中间膜层叠并压接，得到夹层玻璃。其它板玻璃可以是楔形玻璃200，也可以是厚度固定的板玻璃。厚度固定的板玻璃可通过公知方法得到，再由上述切割方法切出。在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上的情况下，其它板玻璃为楔形玻璃200的夹层玻璃300(参照图3(A)和图3(B))显示信息时的反射像不易变形。其它板玻璃为厚度固定的板玻璃的夹层玻璃400(参见图3C)则透过前窗玻璃看到的景色不变形。作为中间膜的材料，可例举聚乙烯醇缩丁醛。

压接时，首先，通过将一对板玻璃与中间膜之间的空气抽出而进行脱气处理，将一对板玻璃和中间膜加热并粘接。例如，可以通过将一对板玻璃和中间膜的重叠体放入橡胶袋中进行减压加热，将空气抽出。另外，也可以使用夹顶辊法或橡胶通道法来进行。接着，通过用高压釜对一对板玻璃和中间膜的重叠体进行加压处理，将一对板玻璃和中间膜加热并粘接。作为中间膜，例如可使用聚乙烯醇缩丁醛(PVB)、乙烯乙酸乙烯酯(EVA)。

下面对本发明一实施方式的楔形玻璃进行说明。

图5(A)和5(B)示出本发明一实施方式的楔形玻璃500，图5(A)是平面图，图5(B)是剖视图。

本发明一实施方式的楔形玻璃500例如通过由上述板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得。切割方法没有限定，例如，可以在上述板玻璃上用切割刀沿窗玻璃的形状形成划线，使其断开，从而得到本发明一实施方式的楔形玻璃500。

在将本发明一实施方式的楔形玻璃500用作为车辆的前窗玻璃的情况下，楔形玻璃500例如以厚度最小的边502位于下方的方式安装到车辆上，在前窗玻璃的厚度小的下方显示信息。

本发明一实施方式的楔形玻璃500以至少一个主表面为凸面507为特征。通过使主表面为凸面507，在板玻璃上显示信息时的反射像不易变形。另外，与主表面为凹面的情况相比，不显示信息的前窗玻璃上方的厚度变薄，能够减小前窗玻璃的重量，车辆的油耗佳。在前窗玻璃上显示信息的位置并不限于下方，可以是上方，也可以是左方或右方，还可以是中央。板玻璃以使显示信息的位置的厚度变薄的方式安装。无论显示信息的位置是哪种情况，只要主表面是凸面507，则与主表面是凹面的情况相比，都能够减小不显示信息的部分的厚度，从而能够减小前窗玻璃的重量。

本发明一实施方式的楔形玻璃500优选为矩形。楔形玻璃500为矩形则搬送等的操作容易。这里，矩形并不限于准确的矩形，边也可以是弯曲的。另外，角度并不限于90°，只要是80～100°即可。

本发明一实施方式的楔形玻璃500可以有切口，角也可以是圆弧。

本发明一实施方式的楔形玻璃500中，在通过凸面507的重心G以最短距离连结凸面507的4条边501、502、508、509中相向的2条边而得的线段503上，将线段503与凸面507的边的交点504、505中在楔形玻璃500放置于水平位置时铅垂方向的楔形玻璃500的厚度小的一方的点设为第一点504，将自第一点504相对于线段503的长度相距2/5的长度的位置处的凸面507上的点设为第二点506时，连结第一点504和第二点506而得的直线H与水平面所成的角度α优选为0.020°～0.050°。板玻璃的厚度例如可利用激光位移计、精密测厚仪(Microgage)、超声波测厚仪等来求出，α则根据所测定的厚度来计算出。

在前窗玻璃安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上时，楔形玻璃500的角度α小者因投影在前窗玻璃上的投影像的重影减轻而优选。而在前窗玻璃安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上时，楔形玻璃500的角度α大者因投影在前玻璃上的投影像的重影减轻而优选。

本发明一实施方式的楔形玻璃500通过使角度α在0.020°以上，在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上、在板玻璃上显示信息时的重影减轻。角度α可以在0.023°以上，可以在0.025°以上，可以在0.030°以上，也可以在0.033°以上。另外，通过使角度α在0.050°以下，则即使安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上，在板玻璃上显示信息时的重影也减轻。角度α也可以在0.04°以下。可以根据安装前窗玻璃的角度、以及用于显示信息的照射机的安装角度和位置来选择最佳的角度α。

本发明一实施方式的楔形玻璃500优选楔形玻璃500的主表面的JIS B0601:2001规定的基准长度为25mm时的粗糙度曲线的最大高度Rz在0.3μm以下。由于Rz在0.3μm以下，因此透过楔形玻璃500看到的景色不会变形。另外，在板玻璃上显示信息时的反射像不易变形。

本发明一实施方式的楔形玻璃500优选楔形玻璃500的厚度的最大值T与最小值M之差(T－M)在0.1mm以上。由于板玻璃的厚度的最大值T与最小值M之差(T－M)在0.1mm以上，因此安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上用作为信息显示用玻璃时能够抑制重影产生。另一方面，差值(T－M)也可以在1.5mm以下。在1.5mm以下，则在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上用作为信息显示用玻璃时能够抑制重影产生。差值(T－M)可以在1.3mm以下，可以在1.2mm以下，可以在1.1mm以下，也可以在1.0mm以下。

本发明一实施方式的楔形玻璃500优选楔形玻璃500的厚度的最大值T与最小值M之比T/M为1.10～1.40。T/M在1.10以上，则能够抑制在安装到前窗玻璃相对于水平面的角度大的车辆上、在板玻璃上显示信息时重影产生。比值T/M可以在1.12以上、可以1.15以上、可以1.20以上、也可以1.25以上。另外，比值T/M在1.40以下，则即使安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上，也能够抑制在板玻璃上显示信息时反射像产生。比值T/M可以在1.35以下、可以在1.30以下、也可以在1.28以下。可以根据安装前窗玻璃的角度、以及用于显示信息的照射机的安装角度和位置来选择最佳的比值T/M。

本发明一实施方式的楔形玻璃500优选楔形玻璃500的短边508、509在600mm以上。600mm以上则可用于大型车辆。而且，可以安装到前窗玻璃相对于水平面的角度小的车辆上。板玻璃可以在800mm以上、可以在1000mm以上、可以在1200mm以上、也可以在1400mm以上。

可以使用楔形玻璃500来制造夹层玻璃。

本发明一实施方式的夹层玻璃的制造方法具有将板玻璃100切断而得到楔形玻璃的工序。本发明一实施方式的夹层玻璃的制造方法具有将板玻璃100切断而得到楔形玻璃的工序、以及将楔形玻璃与其它板玻璃隔着中间膜层叠并压接的工序。

首先，通过在规定的位置处切断板玻璃100，可以得到宽度方向一端比另一端厚的楔形玻璃。然后，通过与使用了由上述板玻璃的制造方法制造的板玻璃的夹层玻璃的制造方法同样的工序，从而制造夹层玻璃。

如上所述，上述实施方式中，在熔融金属浴21的上游区域中将宽度方向两端部G2B,G2B加热得比玻璃带的宽度方向中央部G2A更强，并且以使行进方向F1上游的顶辊23A的周速度比下游的顶辊23B的周速度慢的方式使多根顶辊23旋转。藉此，宽度方向两端部G2B,G2B的粘度比宽度方向中央部G2A更不易上升，并且，可以使向上游的顶辊的旋转轴的两侧展开的玻璃带的宽度变宽，在熔融金属浴21的上游使玻璃带G2容易沿宽度方向展开，可以使玻璃带G2的宽度方向两端部G2B,G2B的厚度变薄、使宽度方向中央部G2A变厚。

另外，熔融金属浴21的比肩部27A更上游区域中的2个侧壁27,27间的距离W(2个第一壁27B、27B间的距离)与熔融金属浴21的比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离N(2个第二壁27C、27C间的距离)之比W/N设定为大于1.0且在1.6以下，因此不易产生熔融金属22向上游方向X1的流动，玻璃带G2向宽度方向Y的往复移动(摇摆)不易发生。所以，能够抑制由本实施方式的板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得的楔形玻璃的楔角度的偏差。

实施例

下面对本发明的实施例进行说明。使用图1(A)和图1(B)所示的玻璃制造装置1制造了例1～15的凸形玻璃100。例1～14是实施例，例15是比较例。

例1～15中，熔融金属浴21的比肩部27A更上游区域中的2个侧壁27,27间的距离W(2个第一壁27B、27B间的距离)、熔融金属浴21的比肩部27A更下游区域中的2个侧壁27,27间的距离N(2个第二壁27C、27C间的距离)、以及它们之比W/N示于表1。例1～14满足上述式“1.0＜W/N≤1.6”，而例15不满足上述式。

实施例1～15中，第一壁27B与肩部27A连接的位置是相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B)自上游壁25相距表1所示比例的位置。例1～15满足上述条件“自上游壁25相距60％～75％的位置”。

例1～15中，肩部27A与第二壁27C连接的位置是相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B)自上游壁25相距表1所示比例的位置。例1～15满足上述条件“自上游壁25相距65％～85％的位置”。

例1～15中，相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处的熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的温度和粘度示于表1。例1～15满足上述条件“粘度在10^(4.5)(dPa·sec)以上”。而且，例1～15满足上述条件“粘度在10^(6.0)(dPa·sec)以下”。

例1～15中，相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距32％的位置(上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)的熔融金属面上的玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的温度I和粘度示于表1。例1～15满足上述条件“粘度在10^(4.7)(dPa·sec)以上”。而且，例1～15满足上述条件“粘度在10^(6.3)(dPa·sec)以下”。

例1～15中，相对于上游壁25到下游壁26的长度L(参照图1(B))自上游壁25相距32％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.32L的位置)处的熔融金属22的宽度方向两端部的温度K示于表1。另外，上述温度I与温度K之差(I－K)示于表1。例1～14满足上述条件“(I－K)在62℃以下”。

例1～14中，熔融金属浴21的玻璃带G2的宽度方向Y上最大宽度c、最下游的宽度b、以及它们之比c/b示于表1。例1～14满足上述条件“1.4≤c/b≤2.2”。

例1～14中，相对于上游壁25到下游壁26的长度L自上游壁25相距35％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.35L的位置)处的玻璃带G2的宽度a、熔融金属浴21的玻璃带G2的宽度方向Y上最小宽度b、以及它们之比a/b示于表1。例1～14满足上述条件“1.0≤a/b≤1.9”。

例1～14中，在相对于上游壁25到下游壁26的长度L自上游壁25相距20％的位置(自上游壁25沿下游方向X2相距0.2L的位置)处，玻璃带G2的宽度方向Y上的长度A(未图示)、未被玻璃带G2覆盖的熔融金属面的宽度方向Y上的长度B(未图示)、以及它们之比A/B示于表1。例1～14满足上述条件“4≤A/B≤11”。

表1

例1～15中，在熔融金属浴21的宽度方向Y的两端部配置了顶辊23。退火部30中玻璃带G2的行进速度V(m/h)示于表2。

另外，表2中还示出了由上述制造条件得到的板玻璃(凸形玻璃)的厚度的最大值T(mm)和最小值M(mm)、退火部30中玻璃带G2的宽度方向中央部G2A的厚度t、差值(T－M)(mm)、以及比值T/M。

表2

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在以上的制造条件下得到的例1～15的凸形玻璃的角度α(参照图5(B))示于表1。在除例15以外的所有例1～14中，都在角度α的合适范围0.020°～0.050°的范围内。

另外，在所有例1～15中，在切断玻璃带G2的部位处30分钟内向宽度方向Y移动的最大距离(摇摆幅度)都小于1.5inch(英寸)，被抑制到很小值。但是，在例15中，在切断玻璃带G2的部位处30分钟内向宽度方向Y移动的最大距离(摇摆幅度)抑制到小于1.5inch时，角度α为0.017°，角度α无法达到0.020°以上。在例15中要制造角度α在0.020°以上的凸形玻璃的情况下，必须要增大玻璃带G2的粘度，因此摇摆幅度变大到2.0inch以上。

以上对本发明的凸形板玻璃的制造方法例举优选实施例进行了说明，但本发明并不限于此实施例，在不脱离本发明主旨的范围内当然能够进行各种改良。

在熔化部10中，用熔窑11将玻璃原料熔解为熔融玻璃G1，但优选使用金属探测器除去玻璃原料中所含的不锈钢后再将玻璃原料投入熔窑11。不锈钢含有铁、镍、铬等。以往已知的金属探测器能够区分金属和非金属，但无法随意地仅区分出不锈钢，因此从玻璃原料除去不锈钢时，熔解玻璃原料所需的铁也会被从玻璃原料除去。用于除去不锈钢的金属探测器具有一个线圈，由线圈产生的磁场来区分不锈钢和铁。铁被发射线圈发出的交流磁场磁化。磁力线被铁吸引，通过对其用差动结构的接收线圈来检测，就可检测出铁。另外，通过发射线圈发出的交流磁场，在不锈钢中产生涡电流，进而在不锈钢附近产生磁场。通过用差动结构的接收线圈检测该磁场的变化，就可检测出不锈钢。不锈钢中产生的涡电流的相位比发射线圈的相位延迟约90°，因此通过检测相位角就可以区分不锈钢和铁。铁的相位角为40～80°，而不锈钢的相位角为140～180°。不锈钢产生的涡电流振幅越大，该不锈钢的尺寸就越大。金属探测器设置在例如将调合好的玻璃原料搬运到熔窑11的传送带上。金属探测器优选具有从玻璃原料中仅除去特定尺寸以上的不锈钢的机构。示出这种机构的一例。在金属或非金属通过金属探测器时，由金属探测器向PLC(Programmable LogicController，可编程逻辑控制器)输入X、Y两个模拟信号，计算出相位角和最大电压。在相位角是显示140～180°即为不锈钢、且最大电压在预先设定的值以上时，设置在传送带上的挡板打开，从传送带上除去含特定尺寸以上的不锈钢的玻璃原料，以防止不锈钢投入熔窑11中。

此外，本申请基于2021年8月31日提出申请的日本专利申请(特愿2021-141551)，其内容援引于本申请中以作参照。

符号说明

1 玻璃制造装置

10 熔化部

11 熔窑

12 闸板

13 唇部

20 成形部

21 熔融金属浴

21U 上游端

22 熔融金属

23,23A,23B 顶辊

24 加热器

24A 中央部加热器

24B 端部加热器

25 上游壁

26 下游壁

27 侧壁

27A 肩部

27B 第一壁

27C 第二壁

30 退火部

31 退火室

32 输送辊

100 凸形玻璃(板玻璃)

200 楔形玻璃

300 前窗玻璃

301,302 楔形玻璃

303 中间膜

400 前窗玻璃

401 楔形玻璃

402 玻璃

403 中间膜

500 楔形玻璃

507 凸面

503 线段

504 交点(第一点)

505 交点

506 第二点。

Claims

1.一种板玻璃的制造方法，其为在熔融金属浴中使玻璃带浮在熔融金属面上行进、将多根顶辊与所述玻璃带的宽度方向两端部抵接而将所述玻璃带成形为板状的板玻璃的制造方法，其中，

所述熔融金属浴具备上游壁、下游壁和2个侧壁，

2.如权利要求1所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(4.5)(dPa·sec)以上。

3.如权利要求1或2所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(6.0)(dPa·sec)以下。

4.如权利要求1～3中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处，所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的温度与熔融金属的宽度方向两端部的温度之差在62℃以下。

5.如权利要求1～4中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(4.7)(dPa·sec)以上。

6.如权利要求1～5中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距32％的位置处加热所述玻璃带，使得所述熔融金属面上的所述玻璃带的宽度方向中央部的粘度在10^(6.3)(dPa·sec)以下。

7.如权利要求1～6中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，所述熔融金属浴中的所述玻璃带的宽度方向上的最大宽度与所述熔融金属浴的最下游的所述玻璃带的宽度方向上的长度之比为1.4～2.2。

8.如权利要求1～7中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距35％的位置处，所述玻璃带的宽度a与所述熔融金属浴的最下游的所述玻璃带的宽度方向上的长度b之比a/b为1.0～1.9。

9.如权利要求1～8中任一项所述的板玻璃的制造方法，其中，在相对于所述上游壁到所述下游壁的长度自所述上游壁相距20％的位置处，所述玻璃带的宽度方向上的长度A与未被所述玻璃带覆盖的所述熔融金属面的宽度方向上的长度B之比A/B为4～11。

10.一种楔形玻璃的制造方法，其通过将由权利要求1～9中任一项所述的板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得到楔形玻璃。

11.如权利要求10所述的楔形玻璃的制造方法，其中，

所述楔形玻璃至少一个主表面为凸面，

12.如权利要求10或11所述的楔形玻璃的制造方法，其中，所述楔形玻璃的厚度的最大值T与最小值M之比T/M为1.10～1.40。

13.一种夹层玻璃的制造方法，其中，

将由权利要求1～9中任一项所述的板玻璃的制造方法得到的板玻璃切断而得到楔形玻璃，以及

将所述楔形玻璃与其它板玻璃隔着中间膜层叠并压接。

14.如权利要求13所述的夹层玻璃的制造方法，其中，所述其它板玻璃为所述楔形玻璃。

15.如权利要求14所述的夹层玻璃的制造方法，其中，所述其它板玻璃为厚度固定的板玻璃。