CN117568679A

CN117568679A - 一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金及其制备方法和用途

Info

Publication number: CN117568679A
Application number: CN202311591889.0A
Authority: CN
Inventors: 谢兴文; 刘伟; 谭恒; 赵媚菲; 谭嘉龙
Original assignee: Foshan Yingxin New Materials Co ltd
Current assignee: Foshan Yingxin New Materials Co ltd
Priority date: 2023-11-25
Filing date: 2023-11-25
Publication date: 2024-02-20

Abstract

本发明公开了一种免热处理高强韧Al‑Zn‑Si‑Ce压铸铝合金及其制备方法和用途，涉及压铸铝合金领域。免热处理高强韧Al‑Zn‑Si‑Ce压铸铝合金由Si7.0%～12.5%、Zn6.5%～13%、Mg0.8%～1.9%、Cu1.2%～2.0%、Ce0.12%～0.95%、Mn0.2%～1.0%、Fe0.1%～1.0%、Sm≤0.95%、Nb≤0.6%、Ti0.01%～0.1%以及余量Al和其他杂质组成；Mn+Fe：≥0.6%，其他杂质的含量≤0.2%。本申请的免热处理高强韧Al‑Zn‑Si‑Ce压铸铝合金无需高温热处理强化，流程短效率高、成本低、碳排放少，环保性优，满足复杂薄壁构件的压铸工艺成型要求，铸态条件下屈服强度≥285MPa，延伸率≥2.5%，高强韧特性带来了更高的结构安全性，为产业的轻量化升级换代提供了新的解决方案。

Description

一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金及其制备方法和用途

技术领域

本发明涉及压铸铝合金领域，尤其是涉及一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金及其制备方法和用途。

背景技术

铝合金材料密度低、强度高，在3C电子消费品、新能源汽车、轨道交通等领域有广泛的应用，是工业轻量化节能减排的重要方向之一。

压铸铝合金为一次性净成型工艺，流程短效率高，且可使用回收料，符合绿色低碳的新环保要求。为实现节能减排的目标，需进一步提升压铸铝合金材料的强度和韧性，在不影响产品可靠性的条件下，减少材料的使用量，降低碳排放。

其中，Al－Si系压铸铝合金由于其良好的铸造性能和抗腐蚀性能，广泛应用于压铸件的制备。不过，单纯的Al－Si系合金力学性能偏低，在结构力学要求较高的场景下，需采用T6高温热处理的方式来提高材料的强度。然而，T6高温的固溶淬火过程为急冷环境，产品容易变形无法满足后续装配需求，导致良率低成本高。同时T6温度高能耗高，不利于节能减排的要求。

为此，近年来，对于免热处理高强韧合金的开发研究成为热点。如，公开号为CN116121605A的专利申请中，公开了一种电动自行车用免热处理压铸铝合金及其制备方法，该合金包括Si：7.0wt％-11.0wt％；Mg：0.8-2.0wt％；Cu：0.5-1.5wt％；Zn：2.0-8.0wt％；B：0.001wt％-0.20wt％；Ti：0.05-0.2wt％；Mn：0.1-0.8wt％；Fe：0.05-0.8wt％；Sr：0.005-0.5wt％；Zr：＜0.1wt％；Cr：＜0.1wt％；其余杂质的重量百分比之和控制在1.0wt％以下，余量为Al。上述压铸铝合金在不需要热处理的情况下，合金的屈服强度为200-270MPa，延伸率为2-5％，较好满足电动自行车卡钳的生产和安全需求。

但是，上述无需热处理的压铸铝合金的含Zn量高，高Zn含量易产生热裂倾向，难以满足具有复杂壁厚变化的薄壁构件的压铸成型要求。因此，开发无需热处理强化，同时强韧性更高、热裂倾向更低的新型压铸铝合金，对于开拓压铸合金新市场，提升企业环保竞争力有巨大价值。

发明内容

为了改善相关技术中压铸铝合金高Zn含量易产生热裂倾向，难以满足具有复杂壁厚变化的薄壁构件的压铸成型要求的问题，本申请提供一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金及其制备方法和用途。

本申请提供的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金采用如下的技术方案：一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，由以下重量百分比的成分组成：Si：7.0％～12.5％；

Zn：6.5％～13％；

Mg：0.8％～1.9％；

Cu：1.2％～2.0％；

Ce：0.12％～0.95％；

Mn：0.2％～1.0％；

Fe：0.1％～1.0％；

Mn+Fe：≥0.6％；

Sm：≤0.95％；

Nb：≤0.6％；

Ti：0.01％～0.1％；

余量为Al和其他杂质，其中，其他杂质的含量≤0.2％。

本申请在Al-Si合金中，通过加入Zn、Mg、Cu等元素协同强化合金强度，使得合金在无需热处理的前提下屈服强度可达290MPa以上，同时，创新引入Ce等元素，显著细化凝固组织，合金的延伸率达2.5％以上，大幅改善了高Zn含量引起的热裂倾向高、成型性差的问题，开发出具有优异流动性的高强韧压铸铝合金体系，能够满足具有壁厚变化的复杂薄壁构件的压铸工艺成型要求，无热裂纹产生。此外，Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的高强韧性带来了更高的结构安全性，适用于5G手机中板、电动自行车、新能源汽车等承力件轻量化场景需求，为产业的轻量化升级换代提供了新的解决方案，具有广阔的市场应用前景。

本申请中的Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金能够满足具有壁厚变化的复杂薄壁构件的压铸工艺成型要求，具体表现为：

(1)在加工过程中，薄壁构件表面不产生留痕，也不会产生压铸裂纹，内部气孔少，力学性能优；

(2)壁厚变化处不会产生热烈裂纹。

需要说明的是：

本申请所提及的具有壁厚变化的复杂薄壁构件中，壁厚变化是指薄壁构件的壁厚由大到小变化或者由小到大变化。其中，本申请可加工的构件的壁厚最小可达0.45mm，壁厚较大区域的壁厚值与相邻壁厚较小区域的壁厚值的厚度比范围为1-18。

本发明的发明原理如下：

Si元素，与Al发生共晶反应，凝固流动性优异，但过高的Si含量，容易产生初生Si相，对合金的韧性损伤较大，本申请中Si元素的含量范围选择为7.0％～12.5％。

Zn元素，在Al中的固溶度极高，Zn原子尺寸较大，固溶在Al中的Zn原子会使得基体的晶格发生畸变，产生强烈的固溶强化作用，过高的Zn含量，虽然可以使得合金具有较高的强度，但延伸率下降明显(≤1.5％)，材料脆性大使用场景受限。进一步地，本申请在Zn元素的基础上，联合添加Mg、Cu元素，通过Zn元素提高Mg、Cu元素在Al中固溶度，在取得高强度的同时，使合金保持较高的韧性(≥2.5％)。但是，Zn的熔点低，当本申请中的Zn含量高于13％时，会导致合金的凝固区间增大，合金热裂倾向增加，无法满足大型复杂结构的结构设计要求。故本申请中Zn元素的含量范围选择为6.5％～13％。

Ce元素，可与Zn结合形成AlCeZn化合物，降低液相中Zn的含量，有效降低因Zn含量较高导致的合金凝固温区加大的问题，改善合金凝固热裂倾向。同时，上述反应过程释放大量潜热，有助于提升凝固前段的流动性，提升合金熔体的补缩能力，进一步降低热裂倾向。但是过高的Ce，会形成较粗大的AlCeZn化合物，阻塞合金熔体流动。此外，由于Ce在Al中的溶解度极低，即使高温状态下，也基本不溶于Al基体中，所以Ce的结晶相尺寸细小(析出相的颗粒直径约0.1～0.5μm)，且相结构为面心立方结构，与基体合金相同，起到细化晶粒组织的效果，对合金的韧性起到提升作用。本申请中，Ce元素的含量范围为0.12-0.95％。

Mg元素，与Zn结合形成MgZn强化相，与Si元素形成MgSi强化相，起主要强化作用。Mg元素含量过高时，强化相粗化，强化效果降低，同时延伸率下降明显。故本申请中Mg元素的含量范围为0.8％～1.9％。

Cu元素，与Al结合形成AlCu强化相，在Cu含量较低时，可提升合金强度，同时韧性下降不明显。基于此，本申请中Cu元素的含量范围为1.2％～2.0％。

Mn元素和Fe元素，主要起到铸造脱模的作用，其中，发明人基于实践经验发现，当Mn和Fe两个元素含量之和≥0.6％时合金的脱模性良好，同时，Mn元素可与Fe结合形成AlMnFe相，转化针状Fe相为短棒状，降低Fe元素对韧性的影响。但是，Mn元素过高，与Al形成块状AlMn相，割裂基体，延伸率降低。此外，过量的Fe元素，会降低合金的韧性，故需要控制Mn元素以及Fe元素的含量范围不超过1.0％。

Nb元素和Sm元素，Nb元素主要起到细晶作用，可进一步强化和净化熔体。与Al形成微纳尺度的AlNb高温相，AlNb相与α-Al相的相结构均为面心立方型，且晶格尺寸接近，共格性高，是α-Al优异异质形核点，可有效细化晶粒。Sm元素在Al中的溶解度低，引起合金成分过冷，可细化晶界处MgZn等析出相，可进一步提升高合金含量的韧性。此外，Sm元素，对合金流动性也有一定的提升作用，该机理可能与Sm元素对合金共晶温度的降低作用相关。但是，过量的Nb元素和Sm元素容易形成粗大硬脆的Al₃Nb和Al₃Sm相，细化效果显著下降，合金的延伸率降低。故需要控制Nb元素的含量不超过0.6％，Sm的元素含量不超过0.95％。

Ti元素的加入形成富Ti环境，与Nb元素相互作用，提升细化效果。但是，Ti元素过高，产生的TiAl₃相粗大，造成延伸率降低。故需要控制Ti元素的含量不超过0.1％。

其中，所述Si的重量百分比包括但不限于：7.0％、7.5％、8.0％、8.5％、9.0％、9.5％、10.0％、10.5％、11.0％、11.5％、12.0％、12.5％，进一步优选为9.5％～11.5％。

所述Zn的重量百分比包括但不限于：6.5％、7.0％、7.5％、8.0％、8.5％、9.0％、9.5％、10.0％、10.5％、11.0％、11.5％、12.0％、12.5％、13％，进一步优选为8.0％～10.0％。

所述Ce的重量百分比包括但不限于：0.12％、0.15％、0.20％、0.25％、0.30％、0.35％、0.40％、0.45％、0.50％、0.55％、0.60％、0.65％、0.70％、0.75&、0.80％、0.85％、0.90％、0.95％，进一步优选为0.15％～0.60％。

所述Mg的重量百分比包括但不限于：0.8％、0.9％、1.0％、1.1％、1.2％、1.3％、1.4％、1.5％、1.6％、1.7％、1.8％、1.9％，进一步优选为1.3％～1.7％。

所述Cu的重量百分比包括但不限于：1.2％、1.3％、1.4％、1.5％、1.6％、1.7％、1.8％、1.9％、2.0％，进一步优选为1.5％～1.8％。

所述Mn的重量百分比包括但不限于：0.2％、0.3％、0.4％、0.5％、0.6％、0.7％、0.8％、0.9％、1.0％，进一步优选为0.3％～0.7％。

所述Fe的重量百分比包括但不限于：0.1％、0.2％、0.3％、0.4％、0.5％、0.6％、0.7％、0.8％、0.9％、1.0％，进一步优选为0.1％～0.6％。

所述Sm的重量百分比包括但不限于：0％、0.15％、0.25％、0.35％、0.45％、0.55％、0.65％、0.75％、0.85％、0.95％，进一步优选为0.08％～0.45％，例如：0.08％、0.18％、0.28％、0.38％、0.45％。

所述Nb的重量百分比包括但不限于：0％、0.05％、0.15％、0.20％、0.25％、0.30％、0.35％、0.40％、0.45％、0.50％、0.55％、0.60％，进一步优选为0.05％～0.26％，例如：0.05％、0.10％、0.15％、0.20％、0.26％。

所述Ti的重量百分比包括但不限于：0.01％、0.02％、0.03％、0.04％、0.05％、0.06％、0.07％、0.08％、0.09％、0.10％，进一步优选为0.02％～0.07％。

优选的，所述Si的重量百分比为9.5％～11.5％，所述Zn的重量百分比为8.0％～10.0％，所述Mg的重量百分比为1.3％～1.7％，所述Cu的重量百分比为1.5％～1.8％，所述Ce的重量百分比为0.15％～0.60％。

优选的，所述Mn的重量百分比为0.3％～0.7％，所述Fe的重量百分比为0.1％～0.6％。

Mn元素与Fe元素的重量百分比在该范围内，既能有效改善脱模性能，又能有效降低Fe元素对合金韧性的影响。

优选的，所述Sm的重量百分比为0.08％～0.45％；所述Nb的重量百分比为0.05％～0.26％。

Sm元素、Nb元素的重量百分比在该范围内时，两者配合有利于进一步提高合金的韧性。

第二方面，本申请提供的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法采用如下的技术方案：

一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，包括以下步骤：

原料准备：按压铸铝合金的元素成分配比准备各原料；

合金化：将各原料熔化均匀，得到合金熔体；

除气过滤：向所述合金熔体中加入精炼剂与细化剂，搅拌除气，静置后扒渣过滤，得到净化合金熔体；

压铸成型：将净化合金熔体进行压铸成型，得到压铸铝合金。

可选的，所述原料包括纯Al锭、纯Mg锭、纯Zn锭、Al-Sm中间合金、Al-Nb中间合金、Al-Ce中间合金、Al-Cu中间合金、Al-Mn中间合金和单质硅。

本申请中，Sm元素、Nb元素、Ce元素、Cu元素、Mn元素优选采用各自的铝合金加入，有利于确保Sm元素、Nb元素、Ce元素、Cu元素、Mn元素的充分熔化和均匀分散。

可选的，所述合金化包括以下步骤：

在熔炼炉中将纯Al锭熔化，在710-730℃保温至纯Al锭完全熔化后，得到第一熔体；

向所述第一熔体中加入Al-Sm中间合金、Al-Nb中间合金、单质硅、纯Zn锭、Al-Cu中间合金、Al-Mn中间合金，在710-730℃下保温，直至以上原料全部熔化，得到第二熔体；

向所述第二熔体中压入纯Mg锭，在710-730℃下保温，直至纯Mg锭完全熔化，得到合金熔体。

与现有压铸铝合金的制备方法不同，本申请中的高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金在制备时无需进行T6高温热处理强化，生产工艺更加简单，同时还可以提高压铸产品的良率。

可选的，所述除气过滤步骤中，所述精炼剂的添加量为所述合金熔体的总质量的0.1-0.3％；所述细化剂的添加量为所述合金熔体的总质量的0.01-0.05％。

可选的，所述精炼剂采用六氯乙烷，所述细化剂选用Al-Ti-B细化剂。

可选的，所述压铸成型步骤中，所述净化合金熔体的温度为680-720℃，模具温度为220-240℃，压射速度为2-4m/s，压射压力为95-105bar。

第三方面，本申请提供的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的用途，用于制备具有壁厚变化的薄壁构件、自行车承力结构件以及汽车承力结构件。

采用本申请中的免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的屈服强度达290MPa以上，延伸率达2.5％以上，且流动性优异，能够满足具有壁厚变化的复杂薄壁构件的压铸工艺成型要求，适用于5G手机中板、电动自行车、新能源汽车等承力件轻量化场景需求，具有广阔的市场应用前景。

综上所述，本申请至少包括以下有益技术效果：

附图说明

图1是实施例2压铸铝合金的金相组织图。

图2是采用实施例2中压铸铝合金制得的产品。

图3是对比例1压铸铝合金的金相组织图。

图4是采用对比例1中压铸铝合金制得的产品。

具体实施方式

以下结合附图具体的实验对本申请作进一步详细说明。

实施例

【实施例1-4】

一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，各组分的组成如下表1：

表1实施例1-4中压铸铝合金的组成

上述实施例1-4中，一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，包括以下步骤：

步骤A、原料准备：按压铸铝合金的元素成分配比，准备纯Al锭、纯Mg锭、纯Zn锭、Al-Sm中间合金、Al-Nb中间合金、Al-Ce中间合金、Al-Cu中间合金、Al-Mn中间合金、Al-Ti-B中间合金和单质硅作为原料；

步骤B、合金化：在熔炼炉中将纯Al锭熔化，在720℃下保温2h，然后加入Al-Sm中间合金、Al-Nb中间合金、单质硅、纯Zn锭、Al-Cu中间合金、Al-Mn中间合金，在720℃下保温30min，直至以上原料全部熔化后，压入纯Mg锭，在720℃下保温20min，直至纯Mg锭完全熔化，得到合金熔体；

步骤C、除气过滤：向熔炼炉中加入精炼剂和Al-Ti-B细化剂，精炼剂的添加量为合金熔体的总质量的0.2％，所述细化剂的添加量为合金熔体的总质量的0.03％，搅拌除气，静置后扒渣过滤；

步骤D、压铸成型：使用300T压铸机对合金熔体进行压铸成型，压铸成型中的合金熔体的温度保持在680℃，模具温度为230℃，压射速度为3m/s，压射压力为100bar，得到免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金。

对比例

【对比例1-4】

一种压铸铝合金，各组分的组成如下表2：

表2对比例1-4中压铸铝合金的组成

对比例1-4中各压铸铝合金制备方法也与实施例2中压铸铝合金的制备方法相同。

性能检测试验

1.GB/T 13822-2017中A型拉伸试样进行压铸模具的设计以及拉伸棒的尺寸设计，拉伸棒的直径为Φ6.4mm，然后参照GB/T 228.1-2010对使用实施例与对比例中压铸铝合金制得的各拉伸棒试样进行压铸态屈服强度和延伸率的测试，并将结果记录在下表3中。

2.采用相同的工艺将各实施例与对比例中的压铸铝合金来制备如图2、图4中展示的产品，观察厚度变化的位置是否存在热裂纹。其中，该产品的背面有筋位，筋位的设置导致该产品存在厚度变化，而厚度发生变化的位置，容易因厚薄变化剧烈而产生热裂纹。

表3各实施例和对比例中压铸铝合金的力学性能和产品热裂倾向

实施例1-4，由于Zn元素、Mg元素和Cu元素的联合强化，以及Ce元素的加入，合金屈服强度≥290Mpa，延伸率≥2.5％，且合金流动性良好，热裂倾向低。其中，与实施例1相比，实施例2在实施例1的基础上复合微量添加Nb、Sm，结合表3中的数据可知，压铸铝合金在强度基本不变的情况下，延伸率有改善提升。实施例3和4中，由于Zn元素的增加，以及Mg、Cu元素的调整，合金强度有一定提升，同时Ce元素含量增加，可改善高Zn含量引起的热裂倾向。

对比例1，在实施例2的基础上省略Ce元素的添加，结合表3中的数据可知：由于缺少Ce元素的细化作用，合金的屈服强度以及延伸率均显著下降。同时，合金的热裂倾向增加，容易导致具有壁厚变化的复杂薄壁构件成型时开裂。

对比例2，在实施例2的基础上省略Mg元素的添加，同时，为保持合金强度达285MPa以上，增加Zn元素和Cu元素的含量。结合表3中的数据可知：合金缺少Mg元素，同步增加Zn元素和Cu元素的含量，使合金的强度达到285Mpa以上时，合金的延伸率下降明显，压铸产品脆性高不满足要求，无法满足具有壁厚变化的复杂薄壁构件的成型要求。

对比例3，在实施例2的基础上省略Zn元素的添加，同时，为保持合金强度达285MPa以上，适当提升Mg和Cu元素含量。结合表3中的数据可知，由于合金不含Zn元素，合金的热裂倾向小，但是，合金在强度满足基础要求的条件下，延伸率较目标值2.5％差距较大，难以满足轻量化场景的需求。

对比例4，在实施例4的基础上省略Cu元素，同时，为保持合金强度达285MPa以上时，在实施例4的基础上适当提升Zn和Mg元素含量以弥补强度损失，但延伸率仍不满足≥2.5％的力学要求。由于对比例2和对比例4中Zn元素含量过高，合金有轻微热裂倾向。

另外，从图1可以看到实施例2中金相组织的枝晶结构得到明显细化，枝晶长度大幅减短，对合金的流动性起到明显的改善作用，热裂倾向小。从图2可以看到，实施例2所制得的压铸产品成型良好，在同样的成型条件下无热裂纹产生。

从图3可以看到对比例1中的金相组织可见明显的枝晶结构，该枝晶结构尺寸粗大，对合金的流动性影响明显。从图4可以看到，对比例1所制得的压铸产品在同样的成型条件下，厚度变化处存在热裂纹，即对比例1的压铸铝合金产品成型性差。

本具体实施方式仅仅是对本申请的解释，其并不是对本申请的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本具体实施方式做出没有创造性贡献的修改，但只要在本申请的权利要求范围内都受到专利法的保护。

Claims

1.一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，其特征在于：由以下重量百分比的成分组成：

Si：7.0%～12.5%；

Zn：6.5%～13%；

Mg：0.8%～1.9%；

Cu：1.2%～2.0%；

Ce：0.12%～0.95%；

Mn：0.2%～1.0%；

Fe：0.1%～1.0%；

Mn+Fe：≥0.6%；

Sm：≤0.95%；

Nb：≤0.6%；

Ti：0.01%～0.1%；

余量为Al和其他杂质，其中，其他杂质的含量≤0.2%。

2.根据权利要求1所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，其特征在于：所述Si的重量百分比为9.5%～11.5%，所述Zn的重量百分比为8.0%～10.0%，所述Mg的重量百分比为1.3%～1.7%，所述Cu的重量百分比为1.5%～1.8%，所述Ce的重量百分比为0.15%～0.60%。

3.根据权利要求1所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，其特征在于：所述Mn的重量百分比为0.3%～0.7%，所述Fe的重量百分比为0.1%～0.6%。

4.根据权利要求1所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金，其特征在于：所述Sm的重量百分比为0.08%～0.45%；所述Nb的重量百分比为0.05%～0.26%；所述Ti的重量百分比为0.02%～0.07%。

5.权利要求1-4任意一项所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，其特征在于：包括以下步骤：

原料准备：按压铸铝合金的元素成分配比准备各原料；

合金化：将各原料熔化均匀，得到合金熔体；

6.根据权利要求5所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，其特征在于：所述原料包括纯Al锭、纯Mg锭、纯Zn锭、Al-Sm中间合金、Al-Nb中间合金、Al-Ce中间合金、Al-Cu中间合金、Al-Mn中间合金和单质硅。

7.根据权利要求6所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，其特征在于：所述合金化包括以下步骤：

8.根据权利要求5所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，其特征在于：所述除气过滤步骤中，所述精炼剂的添加量为合金熔体的总质量的0.1-0.3%；所述细化剂的添加量为合金熔体的总质量的0.01-0.05%。

9.根据权利要求5所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的制备方法，其特征在于：所述压铸成型步骤中，所述净化合金熔体的温度为680-720℃，模具温度为220-240℃，压射速度为2-4m/s，压射压力为95-105bar。

10.权利要求1-4任意一项所述的一种免热处理高强韧Al-Zn-Si-Ce压铸铝合金的用途，其特征在于：用于制备具有壁厚变化的薄壁构件、自行车承力结构件以及汽车承力结构件。