CN117521459A - 高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了高落差整体式主楼‑裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，解决了整体式主楼‑裙楼筏板的基础沉降差的控制分析方法较为缺乏的问题。本发明基于实测数据，结合有限元建模，能够研究主楼‑裙楼施工相伴随、施工进度穿插等过程中，主楼‑裙楼施工对其下部的筏板基础结构的内力变化、地基变形分布等影响，结合裙楼恒载、施工活载的时间和空间分布及变化，能够根据规范中沉降差异控制值，协调高落差整体筏板基础沉降差异，为主楼‑裙楼穿插施工的基础沉降控制提供技术依据和工程指导，能够在精确保证工程质量的前提下，有效加快主裙楼的施工速度，节约施工成本。
Description
技术领域
本发明涉及建筑施工技术领域，特别是指高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法。
背景技术
裙楼-主楼整体基础沉降差控制是大底盘主楼裙房基础设计中常见的问题。已有的模型试验、共同作用分析及工程实践表明，高层建筑随主楼外裙房面积的增大，厚筏基础的变形特征由刚性、半刚性特征逐渐表现为柔性特征；裙房结构和厚筏基础可以起到一定的扩散荷载及调整不均匀沉降的作用。通过合理的设计，当主楼-裙楼的差异沉降控制在规范许可的范围内时，可以实现主楼-裙楼基础的整体连接。相应地，原位测试表明，整体筏板基础支承高层建筑的受力状态和变形特征均与相连的第一跨裙房基础密切相关，其具备在两个刚度及荷载相差较大的结构形式下所形成的不同地基应力状态之间进行平缓调整的能力。
目前主楼-裙楼的施工顺序、主楼-裙楼之间的基础连接和后浇带处理已然成为分析整体基础沉降差控制的主要着手点，现行规范《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)也明确规定技术人员应对主楼-裙楼连体建筑施工顺序、地基变形和基础沉降等进行系统分析，重点应关注对不均匀沉降的影响。然而，目前整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差的控制分析方法和理论仍较为缺乏，难以为主楼-裙楼的基础沉降控制提供技术依据和工程指导，导致施工较为粗放，且施工速度较慢。
发明内容
为了解决背景技术中所存在的整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差的控制分析方法较为缺乏的问题，本发明提出了高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法。
本发明的技术方案是：高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，包括以下步骤：S1～根据主楼-裙楼基坑设计数据，利用Midas GTS/NX有限元软件建立基坑整体模型，基坑整体模型包括地基、主楼筏板、裙楼筏板及主楼-裙楼高落差连接处的竖向筏板；
S2～依据基底附加压力附加应力计算公式，P0＝Pc-γh，
式中：P0为基底附加压力，Pc为基底应力，γ为土的重度，h为基础深度，
建立高落差条件下的主楼-裙楼的基底附加应力计算模型；
S3～将基坑整体模型中的主楼筏板、裙楼筏板和竖向筏板分割成n个矩形网格的板块，同时，将地基对应分割为与矩形网格横截面相同的棱柱体，将板块和棱柱体依照天然土层界面和计算精度要求分成若干计算层，设分层数为nc，按照线性变性层和单向压缩层地基模型，建立基础沉降计算模型；
S4～依据图层计算参数表，选取地基的土体结构的计算参数；
S5～在主楼-裙楼的落差分界线两侧的主楼筏板、裙楼筏板的上，沿主楼-裙楼的落差分界线延伸方向，布设多组分设在主楼筏板和裙楼筏板上的沉降监测点；
S6～依照Z层主楼-Q层裙楼的荷载与其对应的沉降监测点测得的数据，建立多种工况下的有限元模型，其中，Z层大于或等于Q层；
S7～利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，根据计算结果，判断整体式筏板在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处是否发生沉降突变，以判断该基坑整体模型是否符合要求。
优选的，步骤S1中的地基的土体结构采用修正摩尔库伦本构，土体结构从上到下依次为杂填土、黄土状粉质黏土、夹粉土、卵石、泥岩。
优选的，步骤S1中，基坑整体模型的开挖深度/平面尺寸为5倍的基坑设计的开挖深度/基坑设计平面尺寸。
优选的，步骤S2中的基底应力Pc进行计算时，采用基于文克勒假定的基床系数法对基底应力进行计算：Pc＝ks，式中：k为基床反力系数，s为地基沉降量；
其中，对于砂土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(b+0.3)/2b}2(bp/b)，
对于粘性土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(m+0.5)/15m}2(bp/b)，
式中：b p为载荷板宽度，b为基础宽度，m为地下深度。
优选的，步骤S3中的基础沉降计算模型的具体计算方式如下，当荷载面j网格均布压力为pj＝1/fj时，沉降系数δij为：
式中：δij为j网格对i网格影响的沉降系数，fj为j网格的网格面积，Eit为i网格下第t层土的变形模量，Cit为i网格下第t层土底面和顶面的竖向变形系数，zt、zt-1为i网格下基础地面至第t层土、第t-1层土底面的距离；
按叠加原理，i网格中点的最终沉降量为：
筏板基础总沉降量为：{u}＝[δ]·{pf}，式中：{s}为基础总沉降量；{p}为网格上所受压力。
优选的，步骤S5中，沉降监测点的沿主楼-裙楼的落差分界线延伸方向的布设间距为15～20米。
优选的，步骤S7中，利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到多种工况下的整体式筏板基础的沉降云图，通过整体式筏板基础的沉降云图判断在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处，主楼筏板的沉降等值线从主楼筏板经过竖向筏板延伸至裙楼筏板时是否发生断裂，若沉降等值线发生断裂，则整体式筏板在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处发生了沉降突变。
优选的，步骤S7中，利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到多种工况下的主楼基础观测点沉降量曲线图、裙楼基础观测点沉降量曲线图和主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图；
主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图用以判断主楼-裙楼的整体式筏板在高落差处的沉降差范围，以为主楼-裙楼的基础沉降控制提供判断依据。
本发明的优点：本发明基于实测数据，结合有限元建模，能够研究主楼-裙楼施工相伴随、施工进度穿插等过程中，主楼-裙楼施工对其下部的筏板基础结构的内力变化、地基变形分布等影响，结合裙楼恒载、施工活载的时间和空间分布及变化，能够根据规范中沉降差异控制值，协调高落差整体筏板基础沉降差异，为主楼-裙楼穿插施工的基础沉降控制提供技术依据和工程指导，能够在精确保证工程质量的前提下，有效加快主裙楼的施工速度，节约施工成本。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为实施例1中的基底网格划分示意图；
图2为实施例1中的地基计算分层示意图；
图3为实施例1中的土层计算参数表；
图4为实施例1中的基坑整体模型示意图；
图5为实施例1中的沉降监测布点示意图；
图6为实施例1中的主楼基础观测点沉降量统计表；
图7为实施例1中的裙楼基础观测点沉降量统计表；
图8为实施例1中的主楼基础观测点沉降量曲线图；
图9为实施例1中的裙楼基础观测点沉降量曲线图；
图10为实施例1中的主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差统计表；
图11为实施例1中的主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图；
图12为实施例1中的工况1条件下的筏板基础沉降云图；
图13为实施例1中的工况2条件下的筏板基础沉降云图；
图14为实施例1中的工况3条件下的筏板基础沉降云图；
图15为实施例1中的工况4条件下的筏板基础沉降云图；
图16为实施例1中的工况5条件下的筏板基础沉降云图；
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有付出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
实施例1：高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，包括以下步骤：
本实施例以某医院新建主裙楼项目为示例，该项目场地的东侧主楼-裙楼之间存在高落差，在其高落差结构处均采用主楼-裙楼基础由剪力墙(竖向筏板)，将主楼筏板和裙楼筏板连接为整体筏板。裙楼负一层基底标高-8.0m，主楼三层地库基底标高为-14.50m，主楼-裙楼的整体式筏板基础高差6.5m。
S1～根据主楼-裙楼基坑设计数据，利用Midas GTS/NX有限元软件建立基坑整体模型，基坑整体模型包括地基、主楼筏板、裙楼筏板及主楼-裙楼高落差连接处的竖向筏板；
MIDAS GTS NX是一款针对岩土领域研发的通用有限元分析软件，支持静力分析、动力分析、渗流分析、应力渗流耦合分析、固结分析、施工阶段分析、边坡稳定分析等多种分析类型。为了保证数值计算结果的精确性，本实施例中的土体结构选择修正摩尔库伦本构模型，土体结构从上到下依次为杂填土、黄土状粉质黏土、黄土状粉质黏土夹粉土、卵石、泥岩。土体结构的各土体成分的参数如图3所示。
基坑整体模型尺寸的选取受到基坑开挖范围的影响，根据工程经验，基坑整体模型的深度取基坑开挖设计深度的35倍，基坑整体模型的平面尺寸取基坑平面设计尺寸的35倍。在基坑受弯矩以及集中力荷载影响的情况下，基坑整体模型开挖深度/平面尺寸为5倍的基坑开挖深度/基坑平面尺寸，长宽高分别为400m、300m、45m。基坑整体模型如图4所示，在基坑整体模型的建立过程中，土体结构中的杂填土、黄土状粉质黏土、黄土状粉质黏土夹粉土、卵石、泥岩的厚度分别为3.9m、2.4m、2.2m、5.2m，支护结构采用支护桩、支护桩+锚索形式，其中支护桩单元形式采用1D桩单元；锚索结构采用1D植入式桁架单元形式；冠梁、腰梁结构采用1D梁单元形式；主楼、裙楼横向筏板基础结构以及主楼-裙楼高落差连接处竖向筏板基础结构采用3D实体单元形式。
S2～依据基底附加压力附加应力计算公式，P0＝Pc-γh，
式中：P0为基底附加压力，Pc为基底应力，γ为土的重度，h为基础深度，
基底应力Pc进行计算时，采用基于文克勒假定的基床系数法对基底应力进行计算：Pc＝ks，式中：k为基床反力系数，s为地基沉降量；
其中，对于砂土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(b+0.3)/2b}2(bp/b)，
对于粘性土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(m+0.5)/15m}2(bp/b)，
式中：b p为载荷板宽度，b为基础宽度，m为地下深度；
建立高落差条件下的主楼-裙楼的基底附加应力计算模型。
S3～如图1所示，将基坑整体模型中的主楼筏板、裙楼筏板和竖向筏板分割成n个矩形网格的板块，同时，如图2所示，将地基对应分割为与矩形网格横截面相同的棱柱体，将板块和棱柱体依照天然土层界面和计算精度要求分成若干计算层，设分层数为nc，按照线性变性层和单向压缩层地基模型，建立基础沉降计算模型；
基础沉降计算模型的具体计算方式如下，当荷载面j网格均布压力为pj＝1/fj时，沉降系数δij为：
式中：δij为j网格对i网格影响的沉降系数，fj为j网格的网格面积，Eit为i网格下第t层土的变形模量，Cit为i网格下第t层土底面和顶面的竖向变形系数，zt、zt-1为i网格下基础地面至第t层土、第t-1层土底面的距离；
按叠加原理，i网格中点的最终沉降量为：
筏板基础总沉降量为：{s}＝[δ]{pf}，式中：{s}为基础总沉降量；{p}为网格上所受压力。
S4～依据图层计算参数表，选取地基的土体结构的计算参数；
S5～在主楼-裙楼的落差分界线两侧的主楼筏板、裙楼筏板的上，沿主楼-裙楼的落差分界线延伸方向，布设多组分设在主楼筏板和裙楼筏板上的沉降监测点；
具体的，在本实施例中，如图5所示，为了准确地反映出筏板基础在临近主楼与裙楼高落差处的沉降变形特性，此次沉降观测将沉降观测点选取在主楼-裙楼存在高落差处的两侧，根据基坑监测方案沿基坑周边每隔15m～20m布设一个监测点，在高落差结构处两侧各选取5个监测点提取沉降数值进行分析。其中在主楼筏板临近高落差处的5个监测点命名为a、b、c、d、e，在裙楼筏板临近高落差处的5个监测点命名为A、B、C、D、E。
S6～依照Z层主楼-Q层裙楼的荷载与其对应的沉降监测点测得的数据，建立多种工况下的有限元模型，其中，Z层大于或等于Q层，Z为主楼施工层数，Q为裙楼施工层数；
在本实施例中，为了便于分析，共建立5种工况下的有限元模型：
工况1：主楼施工至±0层，裙楼施工至±0；
工况2：主楼施工至5层，裙楼施工至1层；
工况3：主楼施工至10层，裙楼施工至1层；
工况4：主楼施工至15层，裙楼施工至1层；
工况5：主楼施工至19层，裙楼施工至1层。
S7～利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到多种工况下的整体式筏板基础的沉降云图、主楼基础观测点沉降量曲线图、裙楼基础观测点沉降量曲线图和主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图，通过整体式筏板基础的沉降云图判断在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处，主楼筏板的沉降等值线从主楼筏板经过竖向筏板延伸至裙楼筏板时是否发生断裂，若沉降等值线发生断裂，则整体式筏板在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处发生了沉降突变。
主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图用以判断主楼-裙楼的整体式筏板在高落差处的沉降差范围，以为主楼-裙楼的基础沉降控制提供判断依据。
具体的，在本实施例中，利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到获得如图12-图16的工况1～5的整体式筏板基础的沉降云图，从图中可知，在主楼-裙楼的筏板高落差处，主楼筏板的沉降等值线从主楼筏板经过竖向筏板后延伸至裙楼筏板时，主楼筏板的沉降等值线呈连续状，未发生断裂，表明整体式筏板在高落差连接处沉降是连续的，没有发生沉降突变。
5种工况下的主楼a、b、c、d、e沉降观测点的沉降值如图6所示，裙楼A、B、C、D、E沉降观测点的沉降值如图7所示。根据图6和图7，主楼a、b、c、d、e沉降观测点的沉降量曲线图如图8所示，裙楼A、B、C、D、E沉降观测点的沉降量曲线如图9所示。
由图6～图9可知：工况1(主楼施工至±0，裙楼施工至±0)，主楼5个观测点沉降量最大值为0.68mm，最小值为0.43mm。裙楼5个观测点沉降量最大值为0.62mm，最小值为0.32mm；
工况2(主楼施工至+5层，裙楼施工至1层)，主楼5个观测点沉降量最大值为1.81mm，最小值为1.13mm。裙楼5个观测点沉降量最大值为1.65mm，最小值为1.18mm；
工况3(主楼施工至+10层，裙楼施工至1层)，主楼5个观测点沉降量最大值为3.17mm，最小值为2.46mm。裙楼5个观测点沉降量最大值为2.90mm，最小值为2.11mm；
工况4(主楼施工至+15层，裙楼施工至1层)，主楼5个观测点沉降量最大值为4.52mm，最小值为3.44mm。裙楼5个观测点沉降量最大值为4.09mm，最小值为2.91mm；
工况5(主楼施工至+19层，裙楼施工至1层)，主楼5个观测点沉降量最大值为6.74mm，最小值为4.42mm。裙楼5个观测点沉降量最大值为5.86mm，最小值为3.85mm；
主楼、裙楼的筏板基础沉降量随着楼层荷载的增加呈现非线性增加，在主楼封顶后，筏板基础沉降量达到最大。
5种工况下的Aa、Bb、Cc、Dd、Ee相邻观测点筏板基础沉降差如图10所示，相应地，5种工况下主裙楼相邻观测点沉降差变化曲线如图11所示。
由图11可知，从沉降差变化曲线可以看出，Cc、Dd、Ee观测点沉降差随着主楼荷载的增加呈现非线性增大，其中Ee观测点沉降差在主楼封顶后达到最大为1.22mm，为5组沉降差中最大，Dd观测点沉降差最大为1.01mm，Cc观测点沉降差最大为0.89mm；Aa观测点沉降差在施工至15层之前增长较快，在从15层施工至19层增长趋势放缓，最大沉降差发生在主楼封顶后，最大值为0.58mm；Bb观测点沉降差在施工至15层之前程非线性增加，在从15层施工至19层沉降差减小，最大沉降差发生在施工至15层，最大值为0.44mm。
从主裙楼沉降差曲线中可以看出，5种工况下主裙楼整体式筏板在高落差处的沉降差最大为1.22mm，表明在施工过程中，采用高落差主裙楼整体式筏板基础形式可以有效控制主裙楼基础沉降差异。
本实施例采用某医院建设项目，利用Midas GTS/NX有限元软件进行数值模拟，对不同上部结构荷载情况下主裙楼高落差整体筏板基础沉降差异进行分析，得到以下结论：
(1)随着上部结构荷载的增加，主楼筏板沉降曲线由连接结构延伸至裙楼筏板结构处，中间未发生断裂，整体式筏板基础在高落差连接处的沉降连续，未发生突变。
(2)在施工过程中，主裙楼筏板基础沉降量随着楼层荷载的增加呈现非线性增加，在主楼封顶后，筏板基础沉降量达到最大为6.74mm。
(3)主裙楼基础采用整体式筏板连接为一个整体，主裙楼筏板临近高落差结构处最大沉降差值为1.22mm，在施工过程中采用整体式筏板基础可以有效控制主裙楼基础沉降差异。
本发明基于实测数据，结合有限元建模，能够研究主楼-裙楼施工相伴随、施工进度穿插等过程中，主楼-裙楼施工对其下部的筏板基础结构的内力变化、地基变形分布等影响，结合裙楼恒载、施工活载的时间和空间分布及变化，能够根据规范中沉降差异控制值，协调高落差整体筏板基础沉降差异，为主楼-裙楼穿插施工的基础沉降控制提供技术依据和工程指导。
对于本领域技术人员而言，显然本发明不限于上述示范性实施例的细节，而且在不背离本发明的精神或基本特征的情况下，能够以其他的具体形式实现本发明。因此，无论从哪一点来看，均应将实施例看作是示范性的，而且是非限制性的，本发明的范围由所附权利要求而不受上述说明限定，因此旨在将落在权利要求的等同要件的含义和范围内的所有变化囊括在本发明内。不应将权利要求中的任何附图标记视为限制所涉及的权利要求。
Claims (8)
1.高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于，包括以下步骤：S1～根据主楼-裙楼基坑设计数据，利用Midas GTS/NX有限元软件建立基坑整体模型，基坑整体模型包括地基、主楼筏板、裙楼筏板及主楼-裙楼高落差连接处的竖向筏板；
S2～依据基底附加压力附加应力计算公式，P0＝Pc-γh，
式中：P0为基底附加压力，Pc为基底应力，γ为土的重度，h为基础深度，
建立高落差条件下的主楼-裙楼的基底附加应力计算模型；
S3～将基坑整体模型中的主楼筏板、裙楼筏板和竖向筏板分割成n个矩形网格的板块，同时，将地基对应分割为与矩形网格横截面相同的棱柱体，将板块和棱柱体依照天然土层界面和计算精度要求分成若干计算层，设分层数为nc，按照线性变性层和单向压缩层地基模型，建立基础沉降计算模型；
S4～依据图层计算参数表，选取地基的土体结构的计算参数；
S5～在主楼-裙楼的落差分界线两侧的主楼筏板、裙楼筏板的上，沿主楼-裙楼的落差分界线延伸方向，布设多组分设在主楼筏板和裙楼筏板上的沉降监测点；
S6～依照Z层主楼-Q层裙楼的荷载与其对应的沉降监测点测得的数据，建立多种工况下的有限元模型，其中，Z层大于或等于Q层；
S7～利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，根据计算结果，判断整体式筏板在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处是否发生沉降突变，以判断该基坑整体模型是否符合要求。
2.如权利要求1所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S1中的地基的土体结构采用修正摩尔库伦本构，土体结构从上到下依次为杂填土、黄土状粉质黏土、黄土状粉质黏土夹粉土、卵石、泥岩。
3.如权利要求1或2所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S1中，基坑整体模型的开挖深度/平面尺寸为5倍的基坑设计的开挖深度/基坑设计平面尺寸。
4.如权利要求1所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S2中的基底应力Pc进行计算时，采用基于文克勒假定的基床系数法对基底应力进行计算：Pc＝ks，式中：k为基床反力系数，s为地基沉降量；
其中，对于砂土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(b+0.3)/2b}2(bp/b)，
对于粘性土，基床反力系数k的计算采用，k＝kp{(m+0.5)/15m}2(bp/b)，
式中：b p为载荷板宽度，b为基础宽度，m为地下深度。
5.如权利要求1所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S3中的基础沉降计算模型的具体计算方式如下，当荷载面j网格均布压力为pj＝1/fj时，沉降系数δij为：
式中：δij为j网格对i网格影响的沉降系数，fj为j网格的网格面积，Eit为i网格下第t层土的变形模量，Cit为i网格下第t层土底面和顶面的竖向变形系数，zt、zt-1为i网格下基础地面至第t层土、第t-1层土底面的距离；
按叠加原理，i网格中点的最终沉降量为：
筏板基础总沉降量为：{s}＝[δ]{pf}，式中：{s}为基础总沉降量；{p}为网格上所受压力。
6.如权利要求1所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S5中，沉降监测点的沿主楼-裙楼的落差分界线延伸方向的布设间距为15～20米。
7.如权利要求1所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S7中，利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到多种工况下的整体式筏板基础的沉降云图，通过整体式筏板基础的沉降云图判断在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处，主楼筏板的沉降等值线从主楼筏板经过竖向筏板延伸至裙楼筏板时是否发生断裂，若沉降等值线发生断裂，则整体式筏板在主楼筏板-裙楼筏板的高落差处发生了沉降突变。
8.如权利要求7所述的高落差整体式主楼-裙楼筏板的基础沉降差控制分析方法，其特征在于：步骤S7中，利用Midas GTS/NX有限元软件对多种工况下的有限元模型进行模拟计算，得到多种工况下的主楼基础观测点沉降量曲线图、裙楼基础观测点沉降量曲线图和主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图；
主楼-裙楼基础相邻观测点沉降差变化曲线图用以判断主楼-裙楼的整体式筏板在高落差处的沉降差范围，以为主楼-裙楼的基础沉降控制提供判断依据。
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