CN117488179A - 一种纺织针、纺织针基体用钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种纺织针基体用钢，其含有Fe和不可避免的杂质，且还含有质量百分含量如下的下述各化学元素：C：0.8～1.3％，Si：0.10～0.40％，Mn：0.20～0.80％，Cr：0.10～0.50％，Ca：0.0010～0.0040％；所述纺织针基体用钢的微观组织为珠光体。相应地，本发明还公开了上述纺织针基体用钢的制造方法，其包括步骤：(1)冶炼；(2)铸造；(3)加热；(4)热轧：控制开轧温度为1080～1200℃，然后进行多道次轧制，终轧温度控制为850～950℃；(5)层流冷却和卷取：水冷至500～700℃进行卷取，后缓慢冷却至室温。另外，本发明还公开一种基于上述纺织针基体用钢制备的纺织针。

Description

一种纺织针、纺织针基体用钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种钢材及其制造方法，尤其涉及一种纺织针基体用钢及其制造方法。
背景技术
众所周知，纺织针是针织机械上的一种主要成圈机件，其通常由钢丝或钢带经机械加工制成，以用于把纱线编织成线圈并使线圈串套连接成针织物。
纺织针在服役过程中，承受着反复、周期性的疲劳应力，其质量至关重要。当前，影响纺织针使用性能和使用寿命主要因素是纺织针基体用钢的质量及热处理技术。
目前，为了满足使用需求，已有部分研究人员针对纺织针基体用钢进行了大量的研究，并取得了一定的研究成果：
例如：公开号为CN1772939A，公开日为2006年5月17日，名称为“高纯净钢纺织针用钢带及其生产方法”的中国专利文献，公开了一种高纯净纺针用钢带，其组分及含量为：C：0.9～1.0％，Si：0.15～0.30％，Mn：0.35～0.50％，P：≤0.030％，S：≤0.007％，Cr：0.15～0.30％，其余为铁及不可避免的杂质；该专利文献主要描述了材料的冷轧工序，经过多道次的冷轧和退火后，得到厚度为0.4mm、硬度为HV255±15的冷轧带钢。该专利文献的技术方案主要通过冷轧、退火工艺得到高精度、高硬度的纺针冷轧原材料，且其技术方案中未体现具体的材料纯净度。
再例如：公开号为CN106062218A，公开日为2016年10月26日，名称为“纺织工具和用于所述纺织工具的制造方法”的中国专利文献公开了一种纺织针基体用材及其制造方法，其组分及含量为：C：≤0.7％，Cr：11～30％，Al：≤0.3％，Cu：≤0.4％，Ni≤12％；其生产工艺为：对毛坯纺针在900～1050℃进行渗碳处理，使表面形成碳铬化物，接着进行淬火，得到全部马氏体组织。该专利文献采用了高Cr的成分设计，并结合了渗碳工艺，才能获得较高的表面硬度。
又例如：公开号为CN110629101A，公开日为2019年12月31日，名称为“一种耐磨性防污织针制备方法”的中国专利文献，公开了一种耐磨性防污织针制备方法，其组分及含量为：C：0.8～1.2％，Si：0.1～0.5％，Mn：0.3～0.8％，Ti：0.1～0.2％；Ni：0.1～0.4％；Cr：0.1～0.3％，P：≤0.01％，S：≤0.03％，其余为铁；通过熔铸钢锭、退火、淬火、回火完成织针制造，并通过控制钢锭淬火时的入炉温度及加热速率，使得表面及芯部温度均匀，从而提高耐磨性。该专利文献成分添加了Ti、Ni元素，Ti元素的添加极易在基体中形成TiN，影响钢质纯净度，且Ni为贵重金属，增加了合金成本。
从上述现有技术可以看出，在当前现有技术中，均未涉及到纺织针原材料的质量，如纯净度、组织特性对纺织针使用性能的影响。
为此，不同于上述现有技术，本发明设计并获得了一种新的纺织针基体用钢，该纺织针基体用钢具有很高的纯净度，且其微观组织为珠光体，该组织在纺织针基体用钢后续制备纺织针的球化退火工艺中，能够确保获得较高的球化率，以降低纺织针冲压开裂风险，从而可以有效提高纺织针的疲劳性能。
发明内容
本发明的目的之一在于提供一种纺织针基体用钢，该纺织针基体用钢具有很高的纯净度，其微观组织为珠光体，该组织在后续采用纺织针基体用钢制备纺织针的球化退火工艺中，能够确保获得较高的球化率，以降低纺织针冲压开裂风险，从而可以有效提高纺织针的疲劳性能。
为了实现上述目的，本发明提出了一种纺织针基体用钢，其含有Fe和不可避免的杂质，其还含有质量百分含量如下的下述各化学元素：
C：0.8～1.3％，Si：0.10～0.40％，Mn：0.20～0.80％，Cr：0.10～0.50％，Ca：0.0010～0.0040％；
所述纺织针基体用钢的微观组织为珠光体。
进一步地，在本发明所述的纺织针基体用钢中，其各化学元素质量百分含量为：
C：0.8～1.3％，Si：0.10～0.40％，Mn：0.20～0.80％，Cr：0.10～0.50％，Ca：0.0010～0.0040％；余量为Fe和其他不可避免的杂质。
在本发明中，发明人通过合理的成分设计并配合严格的生产工艺，获得了一种微观组织为珠光体组织的纺织针基体用钢，该组织在后续采用纺织针基体用钢制备纺织针的球化退火工艺中，能够确保获得较高的球化率，并降低纺织针冲压开裂风险。采用本发明这种技术方案所得到的纺织针基体用钢具有非常高的纯净度，其各类夹杂物均≤1.5级，而较高的纯净度也能降低纺织针在加工使用过程中的开裂风险，提高疲劳性能。
在本发明所述的纺织针基体用钢中，各化学元素的设计原理如下所述：
C：在本发明所述的纺织针基体用钢中，C是钢中不可或缺的基本元素之一，也是最基本的强化元素。C作为钢中的间隙原子，对提高钢材的强度起着非常重要的作用；同时，C也是影响组织均匀性、淬火强韧性的重要元素，钢中C元素含量越高，则钢材马氏体的强度越高，材料的塑性和韧性越差。基于此，考虑到C元素含量对钢材性能的影响，为保证获得合适的强韧性，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将C元素的质量百分含量控制在0.8～1.3％之间。
Si：在本发明所述的纺织针基体用钢中，Si元素是钢中的基本元素之一，Si有较强的固溶强化效果，同时，Si还能够在炼钢过程起到部分脱氧的作用，从而减轻钢中其它杂质的危害。但需要注意的是，钢中Si元素含量不宜过高，当钢中Si元素含量太高时，会降低钢的导热性，并在钢带加热和冷却过程中，引起内裂。为此，考虑到Si元素含量对钢材性能的影响，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将Si元素的质量百分含量控制在0.10～0.40％之间。
Mn：在本发明所述的纺织针基体用钢中，Mn也是钢中最基本的元素之一，其同时也是扩大奥氏体相区的重要元素。钢中添加适量的Mn元素可以有效降低钢材的临界淬火速度，稳定奥氏体，细化晶粒，提高钢材的强度和韧性；但需要注意的是，Mn元素易于与S元素结合，形成MnS夹杂物，从而影响钢质纯净度。因此，考虑到Mn元素含量对钢材性能的影响，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将Mn元素的质量百分含量控制在0.20～0.80％之间。
Cr：在本发明所述的纺织针基体用钢中，Cr元素在钢中溶入铁素体，可以起到固溶强化效果，并有效提高铁素体强度；另外，Cr还能提高钢材的淬透性，以使钢在冷速不高的情况下直接进入马氏体相变区。Cr含量的添加一般根据碳含量以及零件热处理后所需芯部硬度来决定。因此，为了保证淬透性及材料的强韧性，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将Cr元素的质量百分含量控制在0.10～0.50％之间。
Ca：在本发明所述的纺织针基体用钢中，钢中添加适量的Ca元素能够起到控制硫化物的形态的作用，使长条状的硫化物转变成球状，降低纺针在折弯加工过程中的开裂风险。一般Ca元素的含量需高于0.0010％时才能起到作用，但是当钢中Ca元素的含量超过0.0040％时，则会产生CaO、CaS，并形成大颗粒夹杂物，对钢的塑性造成不良影响。因此，为了发挥Ca元素的有益效果，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将Ca元素的质量百分含量控制在0.0010～0.0040％之间。
进一步地，在本发明所述的纺织针基体用钢中，在不可避免的杂质中，P≤0.020％，S≤0.003％，N≤0.005％。
在上述技术方案中，P元素、S元素、N元素均为钢中有害的杂质元素，在技术条件允许情况下，为了获得性能更好且质量更优的钢材，应尽可能降低材料中杂质元素的含量。
P：在本发明中，P元素极易偏聚到晶界上，当钢中P元素的含量较高时，会形成Fe2P在晶粒周围析出，并降低钢材的塑性和韧性，故其含量越低越好。因此，在本发明所述的纺织针基体用钢中，将P元素的质量百分含量控制为：P≤0.020％。
S：在本发明中，S元素在钢中可与Mn元素结合形成硫化物夹杂，尤其是当S和Mn的含量均较高时，钢中将形成较多的MnS，而MnS本身具有一定的塑性，在后续轧制过程中MnS沿轧向发生变形，其会降低钢板的横向塑性和韧性。因此，在本发明所述的纺织针基体用钢中，钢中S元素的含量越低越好，将S元素的质量百分含量控制为：S≤0.003％。
N：在本发明中，N也是钢中不可避免的元素，通常情况下，若在炼钢过程中不进行特殊控制，钢中N的残余含量通常≤0.005％。这些固溶或游离的N元素必须通过形成某种氮化物加以固定，否则游离的氮原子对钢的冲击韧性非常不利，而且在带钢轧制的过程中很容易形成全长性的“锯齿裂”缺陷。因此，在本发明所述的纺织针基体用钢中，钢中N元素的含量越低越好，将N元素的质量百分含量控制为：N≤0.005％。
进一步地，在本发明所述的纺织针基体用钢中，其各类夹杂物≤1.5级。
在本发明中，本发明所设计的这种纺织针基体用钢的金相组织为珠光体组织，其各类夹杂物等级≤1.5级，具有非常高的纯净度。
此外，本发明的另一目的在于提供一种纺织针，该纺织针其具有很高的纯净度以及疲劳性能，其可以有效应用于纺织机械中，并能够满足当前市场对于高疲劳性能纺织针的需求。
为了实现上述目的，本发明提出了一种纺织针，其具体采用本发明上述的纺织针基体用钢制得。
进一步地，在本发明所述的纺织针中，在球化退火后，其微观组织具有均匀地分布在铁素体基体上的细小的球状渗碳体，球化率达到95％以上。
进一步地，在本发明所述的纺织针中，球化退火温度为650～750℃。
进一步地，在本发明所述的纺织针中，其经过淬火+回火热处理后的截面硬度≥60HRC。
进一步地，在本发明所述的纺织针中，其中淬火温度为820～880℃，回火温度为220～300℃。
相应地，本发明的另一目的在于提供一种上述纺织针基体用钢的制造方法，该制造方法生产简单，工艺设计合理，所获得的纺织针基体用钢具有高纯净度的特点，其可以进一步制备出一种高疲劳性能的纺织针，具有良好的应用前景。
为了实现上述目的，本发明提出了上述的纺织针基体用钢的制造方法，其包括步骤：
(1)冶炼；
(2)铸造；
(3)加热；
(4)热轧：控制开轧温度为1080～1200℃，然后进行多道次轧制，终轧温度控制为850～950℃；
(5)层流冷却和卷取：水冷至500～700℃进行卷取，后缓慢冷却至室温。
在本发明的上述技术方案中，所设计的这种纺织针基体用钢的具体工艺流程可以包括：转炉冶炼→LF炉→RH炉→连铸铸造→钢坯再加热→热轧→层流冷却→卷取获得钢卷。
在步骤(1)的冶炼工艺中，冶炼可以采用电炉冶炼或转炉冶炼，并经过LF炉和RH炉精炼。通过LF炉和RH炉精炼，可实现钢水的脱硫、脱氧、脱氢、使夹杂物改性并充分上浮，提高钢水纯净度。
相应地，在步骤(2)的铸造工艺中，在具体实施时，冶炼完成的钢水可以采用立弯式连铸机进行连铸。由于本发明属于高碳钢，在铸坯凝固过程中容易产生中心偏析和热应力，通过浇铸时控制浇铸温度、加强二冷阶段冷却能力等，可以有效解决高碳钢的偏析，同时改善夹杂物。
此外，在本发明所设计的这种制造工艺中，经过步骤(2)铸造过程所获得的钢坯还需要进行再加热及控轧控冷的工艺过程。其中，可以具体控制钢坯(锭)的加热温度≥1200℃，控制保温时间在1～2小时，开轧温度：1080～1200℃，然后进行多道次轧制，并将终轧温度控制在850～950℃之间，随后水冷至500～700℃，并可以优选地水冷至550～620℃之间，再进行卷取，卷取后缓慢冷却至室温，以便获得细片状珠光体。
进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(3)中，控制加热温度≥1200℃，保温时间为1～2小时。
进一步地，在本发明所述的制造方法中，在步骤(5)中，水冷至550～620℃进行卷取。
相较于现有技术，本发明所述的纺织针、纺织针基体用钢及其制造方法具有如下所述的优点以及有益效果：
本发明通过合理的成分设计，同时配合优化设计的炼钢、热轧工艺可获得性能优异的纺织针基体用钢。该纺织针基体用钢的纯净度很高，其各类夹杂物≤1.5级，且微观组织为珠光体。该组织在后续采用本发明设计的这种纺织针基体用钢制备纺织针的球化退火过程中，能够确保获得高于95％的球化率。由于高球化率和高纯净度，采用本发明所述的纺织针基体用钢所应制备的纺织针在加工及使用过程中，能够获得较高的疲劳性能，其具有十分优异的使用寿命。
在成分设计上，本发明采用高碳、铬、钙为主要添加元素，其不添加Ni、Nb、V、Ti等贵重合金，并能够在满足高性能的同时获得较好的经济性。其中，控制添加0.8～1.3％的C元素可以在淬火后满足高耐磨性要求，且避免因碳含量过高而导致脆性大等问题；Cr含量的添加是为了提高钢材淬透性，Cr含量的添加一般根据C含量以及零件热处理后所需芯部硬度来决定，为了保证淬透性及材料的强韧性，本发明具体添加了0.10～0.50％的Cr。此外，本发明中还加入了一定量的Ca，主要目的是避免形成大颗粒夹杂物，提高纯净度。
相应地，发明人还对制造工艺进行了一定的优化设计，例如，在冶炼炼钢过程中，为了得到高纯净度，可以具体采用LF和RH炉外精炼工艺。再例如，在热轧工艺上，由于高碳的成分设计，为了减小轧制负荷，在一些优选的实施方式中，可以具体采用足够高的加热温度，并控制加热温度≥1200℃；此外，卷取温度对组织类型具有较大影响，结合相变曲线分析，将卷取温度控制在500～700℃，以得到珠光体组织，从而可以满足后续制备纺织针过程中的分条、冷轧等工序要求，并在退火后获得细小均匀的渗碳体，球化率≥95％，从而有效避免加工过程开裂。
基于这种创造性的成分和工艺，本发明可获得高纯净度高疲劳的纺织针基体用钢。相应地，该纺织针基体用钢可以进一步经过酸洗、分条、冷轧、球化退火加工成纺织针，所制备的纺织针再经过淬火+回火热处理后，可以获得优异的性能，其截面硬度≥60HRC，且各类夹杂物≤1.5级，具有较高的疲劳性能，能够满足行业对高疲劳性能纺织针的需求。
附图说明
图1为实施例2的纺织针基体用钢在完成热轧后的热轧组织照片。
图2为实施例3的纺织针基体用钢的典型夹杂物形貌照片。
图3为实施例2的纺织针的在球化退火后的退火组织照片。
具体实施方式
下面将结合具体的实施例对本发明所述的纺织针、纺织针基体用钢及其制造方法做进一步的解释和说明，然而该解释和说明并不对本发明的技术方案构成不当限定。
实施例1-6
在本发明中，实施例1-6的纺织针基体用钢均采用以下步骤制得：
(1)按照下述表1所示的化学成分进行冶炼：在实际操作时，可以采用电炉冶炼，并通过LF炉和RH炉精炼。
(2)铸造：对冶炼完成的钢水采用立弯式连铸机连铸，以获得连铸板坯。
(3)加热：将连铸板坯放到加热炉内加热，并控制控制加热温度≥1200℃，保温时间为1～2小时。
(4)热轧：对加热后的连铸板坯进行热轧，并控制开轧温度为1080～1200℃，然后进行多道次轧制，终轧温度控制为850～950℃。
(5)层流冷却和卷取：将完成热轧后的钢板水冷至500～700℃进行卷取，优选地可以在550～620℃进行卷取，而后缓慢冷却至室温。
在本发明中，本发明所述的实施例1-6的纺织针基体用钢的化学成分设计以及相关工艺均满足本发明设计规范要求。
表1列出了实施例1-6的纺织针基体用钢的各化学元素的质量百分配比。
表1.(wt.％，余量为Fe和除P、S和N以外的其他不可避免的杂质)
表2列出了实施例1-6的纺织针基体用钢在上述步骤(1)-(5)的制造工艺中的具体工艺参数。
表2.
需要说明的是，在制备本发明上述实施例1-6的纺织针基体用钢时，在各实施例完成热轧工艺后，发明人将各实施例所制备钢板的热轧组织进行了观察。观察发现，所制备的实施例1-6的纺织针基体用钢的微观组织为细片状珠光体。
此外，基于获得成品实施例1-6的纺织针基体用钢，为分析钢材中的夹杂物级别，需要对成品实施例1-6的纺织针基体用钢进行取样，并进一步地针对实施例1-6的样品钢板中的夹杂物进行观察和分析，以获得各实施例钢板中的各类夹杂物等级，相关观察分析结果列于下述表3之中。
表3列出了实施例1-6的纺织针基体用钢中的各类夹杂物等级。
表3.
注：在上述表3之中，夹杂物按照ISO 4967：1998(E)标准进行评级，“A”表示硫化物类；“B”表示氧化铝类；“C”表示硅酸盐类；“D”表示球状氧化物类；“DS”表示单颗粒球状类。
在本发明上述表3之中，粗系、细系根据夹杂物宽度评定，标准里对每类夹杂物粗细进行了规定。
从上述表3之中可以看出，采用本发明所设计的这种技术方案所制备的实施例1-6的纺织针基体用钢均具有很高的纯净度，其各类夹杂物均≤1.5级。这种高纯净度的纺织针基体用钢能够有效降低纺织针在加工使用过程中的开裂，提高所制备的纺织针的使用寿命。
在本发明中，基于本发明所制备的这种实施例1-6的纺织针基体用钢，还可以对应制备出实施例1-6的纺织针，其具体采用以下工艺制备：
对所制备实施例1-6的纺织针基体用钢进行酸洗、分条，而后进行多道次冷轧，并控制累计压下量≥30％；完成冷轧处理后，再针对冷轧后的钢板进行球化退火，并控制球化退火温度的温度在650～750℃之间，最终加工制成实施例1-6的纺织针。
需要说明的是，在上述工艺过程中，将钢板制备成纺织针的具体加工过程属于本领域技术人员已知的，此处便不再赘述。
相应地，针对所制备实施例1-6的纺织针，发明人同样进行了取样，并对各实施例纺织针样品的微观组织进行了观察和分析。观察发现，在球化退火后，其微观组织具有均匀地分布在铁素体基体上的细小的球状渗碳体，其球化率达到95％以上。
需要说明的是，在本发明中，经过上述制造工艺所制备的实施例1-6的纺织针可以有效应用于针织机械上，其具有十分广泛的应用前景。然而，在实际应用前，通常我们还需要对所制备的纺织针进行调质处理，并具体进行淬火+回火热处理工艺，我们检测的也是纺织针在淬火+回火热处理后的性能。
因此，在获得上述实施例1-6的纺织针后，还需要进一步进行淬火+回火热处理工艺，并将淬火温度控制在820～880℃之间，将回火温度控制在220～300℃之间。
表4列出了制备实施例1-6的纺织针的全部工艺参数。
表4.
在实施例1-6的纺织针进行淬火+回火热处理后，对各实施例的纺织针的微观组织进行观察发现，实施例1-6的纺织针在进行回火后能够对应得到回火马氏体组织。
此外，为了验证本发明所制备的这种纺织针在淬火+回火热处理后仍然具有十分优异的力学性能。发明人针对淬火+回火热处理后的实施例1-6的纺织针分别进行了取样，并对各实施例的样品纺织针的力学性能进行了检测，具体检测结果列于下述表5之中。
相关性能检测手段如下所述：
硬度测试：根据标准HB5172-96规定的金属洛氏硬度检测方法，以获得经过淬火+回火热处理后的实施例1-6的纺织针的截面硬度。
表5列出了完成淬火+回火热处理后所得实施例1-6的纺织针的硬度测试结果。
表5.
从上述表5可以看出，在完成淬火+回火热处理后，本发明所述的实施例1-6的纺织针具有十分优异的硬度性能，其截面硬度均≥60HRC，且具体在60.5-63.4之间。
当前，在实际应用纺织针进行服役时，纺织针的表面会有磨损。因此，所设计的纺织针的硬度越高，则越耐磨，服役时间越长，其疲劳寿命就越长，从而可以有效满足市场对于高疲劳寿命的纺织针的需求。
图1为实施例2的纺织针基体用钢在完成热轧后的热轧组织照片。
如图1所示，图1给出了实施例2的纺织针基体用钢的典型金相照片，从金相照片上可以看出，实施例2的纺织针基体用钢的微观组织为珠光体组织，其保证了后续的加工要求。
图2为实施例3的纺织针基体用钢的典型夹杂物形貌照片。
如图2所示，图2给出了实施例3的纺织针基体用钢的典型夹杂物照片，从图2中可以看出，实施例3的纺织针基体用钢具有高纯净度，其能够有效降低纺织针在加工使用过程中的开裂，提高所制备的纺织针的使用寿命。
图3为实施例2的纺织针的在球化退火后的退火组织照片。
如图3所示，图3给出了实施例2的纺织针基体用钢经过酸洗、分条、冷轧、球化退火后所制备的纺织针的金相组织照片。从图3之中可以看出，在球化退火后，所制备的实施例2的纺织针具有均匀地分布在铁素体基体上的细小的球状渗碳体，且球化率达到95％以上。
需要说明的是，本案中各技术特征的组合方式并不限本案权利要求中所记载的组合方式或是具体实施例所记载的组合方式，本案记载的所有技术特征可以以任何方式进行自由组合或结合，除非相互之间产生矛盾。
还需要注意的是，以上所列举的实施例仅为本发明的具体实施例。显然本发明不局限于以上实施例，随之做出的类似变化或变形是本领域技术人员能从本发明公开的内容直接得出或者很容易便联想到的，均应属于本发明的保护范围。

Claims (12)

1.一种纺织针基体用钢，其含有Fe和不可避免的杂质，其特征在于，还含有质量百分含量如下的下述各化学元素：
C：0.8～1.3％，Si：0.10～0.40％，Mn：0.20～0.80％，Cr：0.10～0.50％，Ca：0.0010～0.0040％；
所述纺织针基体用钢的微观组织为珠光体。
2.如权利要求1所述的纺织针基体用钢，其特征在于，其各化学元素质量百分含量为：
C：0.8～1.3％，Si：0.10～0.40％，Mn：0.20～0.80％，Cr：0.10～0.50％，Ca：0.0010～0.0040％；余量为Fe和其他不可避免的杂质。
3.如权利要求1或2所述的纺织针基体用钢，其特征在于，在不可避免的杂质中，P≤0.020％，S≤0.003％，N≤0.005％。
4.如权利要求1或2所述的纺织针基体用钢，其特征在于，其各类夹杂物≤1.5级。
5.一种纺织针，其特征在于，其采用如权利要求1-4中任意一项所述的纺织针基体用钢制得。
6.如权利要求5所述的纺织针，其特征在于，在球化退火后，其微观组织具有均匀地分布在铁素体基体上的细小的球状渗碳体，球化率达到95％以上。
7.如权利要求6所述的纺织针，其特征在于，球化退火温度为650～750℃。
8.如权利要求5或6所述的纺织针，其特征在于，其经过淬火+回火热处理后的截面硬度≥60HRC。
9.如权利要求8所述的纺织针，其特征在于，其中淬火温度为820～880℃，回火温度为220～300℃。
10.如权利要求1-4中任意一项所述的纺织针基体用钢的制造方法，其特征在于，其包括步骤：
(1)冶炼；
(2)铸造；
(3)加热；
(4)热轧：控制开轧温度为1080～1200℃，然后进行多道次轧制，终轧温度控制为850～950℃；
(5)层流冷却和卷取：水冷至500～700℃进行卷取，后缓慢冷却至室温。
11.如权利要求10所述的制造方法，其特征在于，在步骤(3)中，控制加热温度≥1200℃，保温时间为1～2小时。
12.如权利要求10所述的制造方法，其特征在于，在步骤(5)中，水冷至550～620℃进行卷取。
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