CN117307219A - 一种多维施压锚固支护结构的使用方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种多维施压锚固支护结构的使用方法，多维施压锚固支护结构在向围岩提供径向支护力同时能够向围岩施加切向支护力，多维施压锚固支护结构包括端锚式和全长式，其除了有轴向的支护力(作用在隧洞围岩的径向)外，同时可产生切向支护力(作用在隧洞围岩的切向)，进而向隧洞开挖面周边围岩松动圈内岩体施加多个方向上的支护压力。本发明的有益效果在于：基于锚杆与围岩之间变形‑力的耦合机制，向隧洞开挖面周边围岩松动圈内岩体施加多个方向上的支护压力，更早形成致密状态的复合压力拱，进而利用岩石压力拱能够承受较大荷载的特征，更好发挥围岩体自身的承载能力，最终控制围岩变形并降低高地应力病害问题的显现概率。
Description
技术领域
本发明涉及隧道围岩支护技术领域，具体涉及一种多维施压锚固支护结构的使用方法。
背景技术
隧道围岩大变形、高应力是地下岩体工程常见的病害。而大变形吸能让压锚杆是一种应对围岩大变形常用支护手段和结构，其基本原理在于利锚杆(索)具有较高的锚固力，且通过允许锚杆(索)产生较大的轴向拉伸变形来控制围岩大变形，并吸收围岩中的应变能，从而治理地下硐室的大变形问题，其治理的目的在于：1.控制围岩最终变形量；2.避免围岩块体系统的破坏失稳，导致工程灾变-如坍塌、岩爆、断面径缩、支护结构破坏等。然而真实情况是，从原岩被开挖打破平衡到最终的收敛，原岩变形过程中所释放的应变能，实质上只有很少一部分被大变形锚杆吸收，大部分仍然被围岩块体系统自身所吸收——即应变能转化为岩体新生破裂面表面能、不连续面相对摩擦内能和少量的粘滞变形内能。因此，无论是否使用大变形锚杆支护，起到控制围岩变形的主要结构是围岩自身，而锚杆(索)只是起到辅助作用，其支护力的量级并不能直接承担大部分围岩压力，也不能吸收大部分围岩释放的应变能。因此，锚固结构如何发挥积极作用，让隧道周边松动圈内岩体所处的应力、形变状态能够更好的发挥承载能力和能量吸收转化能力是锚固支护结构的重点。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术的缺点，提供一种多维施压锚固支护结构的使用方法，基于锚杆与围岩之间变形-力的耦合机制，向隧洞开挖面周边围岩松动圈内岩体施加多个方向上的支护压力，更早形成致密状态的复合压力拱，进而利用岩石压力拱能够承受较大荷载的特征，更好发挥围岩体自身的承载能力，最终控制围岩变形并降低高地应力病害问题的显现概率。
本发明的目的通过以下技术方案来实现：
一种多维施压锚固支护结构的使用方法，多维施压锚固支护结构在向围岩提供径向支护力同时能够向围岩施加切向支护力。
进一步地，在多维施压锚固支护结构的支护作用下，隧道围岩一定范围松动圈内的岩体受到径向和切向的支护力，使得松动圈内围岩能够更早形成致密的压力拱结构，从而能够更为有效的控制隧洞围岩的变形和破坏。
进一步地，多维施压锚固支护结构向围岩施加的径向支护压力和切向支护压力数值根据围岩因开挖变形而产生的径向变形或径向拉力进行响应，隧洞围岩的径向变形通过与多维施压锚固支护结构之间的变形协调条件导致多维施压锚固支护结构发生拉伸变形，而多维施压锚固支护结构的拉伸变形除了产生与传统锚杆一致的径向锚固力，同时产生膨胀压力和膨胀变形作用于钻孔岩壁，从而向围岩施加切向支护力，并且产生膨胀变形，压缩围岩体积，利于致密压力拱形成。
进一步地，结合目前隧道岩体锚固支护作用机理，上述多维施压锚固支护结构可分别设计为端锚式多维施压锚固支护结构和全长式多维施压锚固支护结构。
进一步地，端锚式多维施压锚固支护结构包括杆体、托盘、螺母和锥形塞，杆体分为依次连接的锚固段、自由段和功能段，杆体的功能段上设有横向膨胀变形体，托盘、螺母和锥形塞均设于横向膨胀变形体上。
进一步地，横向膨胀变形体包括膨胀壳、铰链组件和推动机构，膨胀壳套设于杆体的功能段上并包围杆体的功能段，铰链组件和推动机构均设有多个且铰链组件和推动机构一一对应，多个铰链组件设于膨胀壳内壁和杆体之间并沿杆体的长度方向等间距排列，推动机构设于膨胀壳内并可驱动对应的铰链组件向外挤压膨胀壳，锥形塞插入膨胀壳的外端并与膨胀壳内壁螺纹连接，托盘和螺母均套设在膨胀壳的外端上，螺母与托盘一体成型并与膨胀壳外壁螺纹连接。
进一步地，推动机构包括推块和启胀楔块，推块设于膨胀壳的内壁上并可沿杆体的长度方向移动，启胀楔块固定于杆体上，推块位于启胀楔块的内侧，铰链组件包括两个互相铰接的连杆，两个连杆的铰接处与膨胀壳的内壁抵接并与对应的启胀楔块滑动连接，一个连杆位于对应的启胀楔块的内侧并与对应的推块抵接，另一个连杆位于对应的启胀楔块的外侧。
进一步地，推动机构还包括限位块，限位块设于启胀楔块外侧的杆体上，与杆体滑动连接的连杆可与对应的限位块抵接。
进一步地，全长式多维施压锚固支护结构包括杆体、螺母和托盘，托盘和螺母依次套设于杆体外端，螺母与托盘一体成型并与杆体外端螺纹连接，杆体由多个楔形体依次首尾咬合连接而成，楔形体的中部至端部逐渐膨大，互相咬合的两个楔形体形成一个横向膨胀变形体，楔形体的咬合面为楔体滑面。
进一步地，互相咬合的两个楔形体之间设有与楔体滑面滑动连接的滑块，楔形体端部的楔体滑面处开设有与滑块对应的凹槽，滑块可嵌入凹槽内。
相对现有各类锚固支护结构的作用原理，本发明的创新点和优势在于：
1、本发明扩宽了锚固支护作用力的维度和范围，过去锚固支护的锚杆(索)对围岩的支护力作用仅在锚杆杆体的轴向，本发明的锚杆除了有轴向的支护力(作用在隧洞围岩的径向)，同时产生切向支护力(作用在隧洞围岩的切向)。
2、相对传统锚杆(索)，本发明更能充分发挥围岩的自承能力，在隧洞径向施加支护反力的同时，添加了对围岩切向的支护力，使得支护作用内的围岩较早的形成了复合压力拱，能够使得围岩的变形量得到更大的控制，从而减小隧洞围岩产生过大的变形，同时较早形成的复合压力拱能够更早更好控制围岩体的破坏，稳定性更高，隧洞结构更安全。
3、本发明中多维锚固支护力的施加与作用均人为可控，通过设置锚杆(索)的横向膨胀律、横向挤压力放大系数等参数，能够对锚杆在轴向单位拉伸量上产生不同大小、方向、范围的切向作用力，从而应对复杂多变的锚固支护要求。
4、本发明中的多为施压锚固支护结构在全长区域或一定区域(功能段区域)对锚孔内部围岩产生强大挤压力，使得杆体与围岩之间的抗滑摩擦力(咬合力)更大，锚固作用更为牢靠，能够轻而易举抵抗围岩的大变形、大冲击。
附图说明
图1为本发明的支护原理与传统支护原理的对比示意图；
图2为本发明中端锚式多维施压锚固支护结构的支护原理示意图；
图3为图2中的端锚式多维施压锚固支护结构在支护过程中的结构变化示意图；
图4为本发明中隧洞围岩的变化和应力分布示意图；
图5为图2中的端锚式多维施压锚固支护结构在隧洞中的布设示意图；
图6为图5中局部隧道围岩的受力示意图；
图7为图6中围岩在杆体功能段的支护范围内的受力分布示意图；
图8为本发明中全长式多维施压锚固支护结构的支护原理示意图；
图9为图8中的全长式多维施压锚固支护结构在支护过程中的结构变化示意图；
图10为图9中的A处结构放大示意图。
图中：1、杆体；2、楔形体；3、托盘；4、螺母；5、锥形塞；6、滑块；7、膨胀壳；8、推块；9、启胀楔块；10、连杆；11、限位块；12、凹槽。
具体实施方式
下面结合附图对本发明做进一步的描述，但本发明的保护范围不局限于以下所述。
如图1所示，一种多维施压锚固支护结构的使用方法，多维施压锚固支护结构包括可用于隧洞锚固支护的锚杆、锚索等结构形式，其在向围岩提供径向支护力同时能够向围岩施加切向支护力。
具体的，多维施压锚固支护结构向围岩施加的径向支护压力和切向支护压力都来源于围岩因开挖变形而产生的径向变形，隧洞围岩的径向变形通过与多维施压锚固支护结构之间的变形协调条件导致多维施压锚固支护结构发生拉伸变形，而多维施压锚固支护结构的拉伸变形除了产生与传统锚杆一致的径向锚固力，同时产生横向膨胀压力作用于钻孔岩壁，从而向围岩施加切向支护力。
多维施压锚固支护结构向围岩施加的切向支护压力和切向膨胀变形可由锚固支护结构的径向拉力和径向拉力变形被动产生，也可由根据径向拉力和径向拉力值的大小由外接动力产生。切向支护压力大小和径向拉力之间的关系由具体支护结构所决定，可人为设计设定；同理，切向膨胀变形和径向拉力变形量之间的关系也同样由具体支护结构所决定，可人为设计设定。通过设置锚杆(索)的横向膨胀律、横向挤压力放大系数等参数，能够对锚杆在轴向单位拉伸量上产生不同大小、方向、范围的横向作用力，从而应对复杂多变的锚固支护要求。
在多维施压锚固支护结构的支护作用下，隧道围岩内松动圈岩体受到径向和切向的支护力，使得松动圈内围岩能够更早形成致密的压力拱结构，从而能够更为有效的控制隧洞围岩的变形和破坏。
实施例一
基于上述多维施压锚固支护结构的使用方法，本实施例提供了一种端锚式多维施压锚固支护结构。如图1、3所示，端锚式多维施压锚固支护结构具体包括杆体1、托盘3、螺母4和锥形塞5，其中杆体1为整体式结构且分为依次连接的锚固段、自由段和功能段，杆体1的功能段上设有横向膨胀变形体，托盘3、螺母4和锥形塞5均设于横向膨胀变形体上。
如图3所示，横向膨胀变形体包括膨胀壳7、铰链组件和推动机构，膨胀壳7套设于杆体1的功能段上并包围杆体1的功能段，铰链组件和推动机构均设有多个且铰链组件和推动机构一一对应，多个铰链组件设于膨胀壳7内壁和杆体1之间并沿杆体1的长度方向等间距排列，推动机构设于膨胀壳7内并可驱动对应的铰链组件向外挤压膨胀壳7，锥形塞5插入膨胀壳7的外端并与膨胀壳7内壁螺纹连接，托盘3和螺母4均套设在膨胀壳7的外端上，螺母4与托盘3一体成型并与膨胀壳7外壁螺纹连接。
在安装上述端锚式多维施压锚固支护结构时，将杆体1装入钻孔，使功能段支撑于锚孔的孔口处，并通过锚固剂或水泥砂浆将杆体1的锚固段与钻孔相粘合，然后安装横向膨胀变形体，接着将锥形塞5插入膨胀壳7并拧紧锥形塞5，套上托盘3和螺母4，最后拧紧螺母4使托盘3顶紧在围岩外壁的岩体上。
如图3所示，为了实现膨胀壳7的挤压膨胀，推动机构包括推块8和启胀楔块9，推块8设于膨胀壳7的内壁上并可沿杆体1的长度方向移动，启胀楔块9固定于杆体1上，推块8位于启胀楔块9的内侧，铰链组件包括两个互相铰接的连杆10，两个连杆10的铰接处与膨胀壳7的内壁抵接并与对应的启胀楔块9滑动连接，一个连杆10位于对应的启胀楔块9的内侧并与对应的推块8抵接，另一个连杆10位于对应的启胀楔块9的外侧。
另外，推动机构还包括限位块11，限位块11设于启胀楔块9外侧的杆体1上，位于启胀楔块9外侧的连杆10可与对应的限位块11抵接。
如图3所示，基于上述端锚式多维施压锚固支护结构，围岩发生变形时，围岩挤压杆体1并推动横向膨胀变形体向托盘3收缩，横向膨胀变形体在收缩过程中推块8沿着杆体1移动，进而推动铰链组件移动，随着两个连杆10的铰接处沿着启胀楔块9滑动，两个连杆10的铰接处将随即向外挤压膨胀壳7，进而使膨胀壳7膨胀，且两个连杆10之间的夹角将逐渐减小，当两个连杆10之间的夹角过小且两个连杆10的铰接处与启胀楔块9脱离时，启胀楔块9外侧的连杆10将于限位块11抵接，进而随着围岩的进一步挤压，在限位块11的限位配合下，推块8将继续推动铰链组件，使两个铰接的连杆10之间的夹角进一步减小，并通过铰接处继续向外挤压膨胀壳7。
如图2所示，功能段的两端在拉力FT的作用下，横向尺寸变大，对锚孔周边岩体产生压力pθ，从而对一定半径范围内的围岩同时施加径向和切向支护力。
实施例二
本实施例以圆形断面的隧洞为例，对实施例一中的端锚式多维施压锚固支护结构的使用方法在实际隧道工程建设中使用时端锚式多维施压锚固支护结构和围岩的受力情况进行分析。
如图4所示，当隧洞开后断面形成后，原有应力状态被打破，新形成内部圆形边界上应力为0，围岩中的应力场发生重分布，形成二次应力；此时围岩同时发生径向的收缩变形，导致隧洞断面缩小。然而隧洞围岩体变形过程中，岩体在二次应力作用下发生破裂，在断面附近形成一段范围的松动圈。如果此时地应力较高、岩体物理力学性质较弱或地质结构特殊，很可能隧道断面自身变形不会收敛，松动圈范围不断增大，隧洞周边岩体愈发破碎，直至发生隧道坍塌等事故。因此，控制围岩变形，施加支护力是必要的。而且，在隧道附近一定范围的松动圈内，围岩的切向应力σθ(t)随着时间显著减小，这将导致隧洞周边围岩更为破碎，压力拱难以形成，影响了支护效果。
如图5所示，端锚式多维施压锚固支护结构以隧洞的截面中心为中心沿隧洞截面圆周阵列分布，功能段长度不小于设计压力拱的厚度，杆体1的锚固段在围岩相对稳定性处，并在隧洞内表面进行挂网和喷浆，与锚固支护形成一个完整支护体系。
如图6所示，在锚喷网支护体系作用下，隧洞围岩与端锚式多维施压锚固支护结构一起发生径向松动变形，此时功能段在托盘处和自由段的拉动下发生横向扩张变形，挤压锚孔周围的围岩体，产生切向支护力pθ。由此，在锚固支护作用下局部区域岩体可以视为双向受压(径向与切向)的区域。
如图7所示，功能段半径范围内的岩体，在开挖面的径向方向上受到端锚式多维施压锚固支护结构与网喷支护共同作用力Pc，在岩体内部径向方向上受到围岩体径向内力σr的作用，在切向方向上受到由端锚式多维施压锚固支护结构在锚孔内表面上的作用力pθ。因此，此时的功能段半径范围内的岩体形成更为致密的压力拱圈层，从而形成更好的支护效果。
实施例三
基于上述多维施压锚固支护结构的使用方法，本实施例还提供了一种全长式多维施压锚固支护结构。
如图8、9所示，全长式多维施压锚固支护结构包括杆体1、螺母4和托盘3，托盘3和螺母4依次套设于杆体1外端，螺母4与托盘3一体成型并与杆体1外端螺纹连接。与整体式结构的杆体1不同，本实施例中的杆体1由多个楔形体2依次首尾咬合连接而成，楔形体2的中部至端部逐渐膨大，互相咬合的两个楔形体2形成一个横向膨胀变形体，楔形体2的咬合面为楔体滑面。楔形体2的材料优选为碳素钢，滑块6的材料优选为硬质合金钢。
在安装上述全长式多维施压锚固支护结构时，先对杆体1进行组装并提前用轧带固定，然后将杆体1装入锚孔并通过锚固剂或水泥砂浆将杆体1与锚孔相粘合，接着套上托盘3和螺母4，最后拧紧螺母4使托盘3顶紧在围岩外壁的岩体上即可。
在隧洞开挖完成后尽快对全长式多维施压锚固支护结构进行安装，如图3所示，安装完成后全长式多维施压锚固支护结构随着围岩的变形而发生拉伸变形，在全长式多维施压锚固支护结构拉长过程中，相互咬合的两个楔形体2发生逆向位移，结合楔形体2中部至端部逐渐膨大的结构特征，使得杆体1在楔形体2咬合处的整体尺寸逐渐增大，进而实现杆体1的横向膨胀变形。
另外，如图10所示，为了降低两个相互咬合的楔形体2之间的摩擦力，并防止相互咬合的两个楔形体2随着位移脱离而导致杆体1失效，首先在互相咬合的两个楔形体2之间设有与楔体滑面滑动连接的滑块6，进而通过滑块6与楔体滑面的配合来减小互相咬合的两个楔形体2之间的摩擦力，其次在楔形体2端部的楔体滑面处开设有与滑块6对应的凹槽12，滑块6可嵌入凹槽12内，这样在相互咬合的两个楔形体2逆向位移的过程中，当两个楔形体2的端部与滑块6对位时，滑块6嵌入两个楔形体2的凹槽12内，使得两个楔形体2不能继续逆向位移，进而对两个楔形体2进行锁止，防止脱离。
如图8所示，受到围岩体变形产生的剪切力Ts与托盘拉力Pc作用，全长式多维施压锚固支护结构整体处于拉伸状态，这里杆体1采用负泊松比材料或特殊结构设计，即在轴向拉应力作用下杆体产生横向膨胀变形，并对锚孔周边岩体产生压力pθ，从而对全长式多维施压锚固支护结构的整个长度范围内的围岩同时施加径向和切向支护力。本实施例中全长式多维施压锚固支护结构和围岩的具体受力情况与实施例二中的分析同理，只是全长式多维施压锚固支护结构对围岩产生全长区域的强大挤压力，而端锚式多维施压锚固支护结构对围岩产生一定区域(功能段区域)的强大挤压力，两者都能在围岩中形成一定区域的致密压力拱结构。
无论是采用上述实施例一中的端锚式多维施压锚固支护结构还是实施例三中的全长式多维施压锚固支护结构，其支护原理均是在传统的支护原理基础上做出了进一步提升和完善，主要将传统锚固支护从一维力学锚固作用(锚杆轴向变形、应力对应围岩的径向变形和径向锚固力)，扩展到三维力学锚固作用(锚杆反力同时对围岩体施加径向支护力和切向支护力)，相当于广义锚固支护原理。具体的，锚杆在围岩径向变形的拉动变形下，锚杆杆体的不仅没有出现横向颈缩现象，反而出现显著的横向膨胀变形，变粗的杆体挤压锚杆钻孔，相当于对围岩体内部施加切向荷载。此时隧洞一定范围内围岩将受到径向的支护力和切向支护力，二者在正交方向上挤压围岩体，使得围岩体形成更为致密的压力拱结构。致密的压力拱具有更高的强度和变形刚度，将会有效的控制围岩体的径向变形和破坏。
上述原理亦可以从隧洞围岩的整个变形过程来看，从隧洞开挖打破力学平衡，发生径向变形，隧洞横断面尺寸逐渐缩小，围岩体体积膨胀逐渐增大，岩体破碎程度逐渐加大(即形成松动圈)。然而岩体越松动(卸荷裂隙的体积越大)，岩体强度和刚度越小，直至岩体大变形破坏、发生不可控失稳。为了更加有效控制岩体松动圈中孔隙体积增大程度，不仅要锚杆对围岩施加径向的支护力，还要对围岩施加切向的支护力，从而更加有效的控制围岩体变形。
尽管已经示出和描述了本发明的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本发明的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本发明的范围由所附权利要求及其等同物限定。
Claims (10)
1.一种多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：多维施压锚固支护结构在向围岩提供径向支护力同时能够向围岩施加切向支护力。
2.根据权利要求1所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：在多维施压锚固支护结构的支护作用下，隧道围岩一定范围松动圈内的岩体受到径向和切向的支护力，使得松动圈内围岩能够更早形成致密的压力拱结构，从而能够更为有效的控制隧洞围岩的变形和破坏。
3.根据权利要求2所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：多维施压锚固支护结构向围岩施加的径向支护压力值和切向支护压力值响应于围岩因开挖变形而产生的径向变形值或径向拉力值，隧洞围岩的径向变形通过与多维施压锚固支护结构之间的变形协调条件导致多维施压锚固支护结构发生拉伸变形，而多维施压锚固支护结构因拉伸变形产生结构轴向的锚固力，施加在围岩的径向方向形成径向支护压力，同时产生膨胀压力和膨胀变形作用于钻孔岩壁，从而向围岩施加切向支护力，并且产生膨胀变形，压缩围岩体积，利于致密压力拱形成。
4.根据权利要求1所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：多维施压锚固支护结构包括端锚式多维施压锚固支护结构和全长式多维施压锚固支护结构。
5.根据权利要求4所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：端锚式多维施压锚固支护结构包括杆体(1)、托盘(3)、螺母(4)和锥形塞(5)，杆体(1)分为依次连接的锚固段、自由段和功能段，杆体(1)的功能段上设有横向膨胀变形体，托盘(3)、螺母(4)和锥形塞(5)均设于横向膨胀变形体上。
6.根据权利要求5所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：横向膨胀变形体包括膨胀壳(7)、铰链组件和推动机构，膨胀壳(7)套设于杆体(1)的功能段上并包围杆体(1)的功能段，铰链组件和推动机构均设有多个且铰链组件和推动机构一一对应，多个铰链组件设于膨胀壳(7)内壁和杆体(1)之间并沿杆体(1)的长度方向等间距排列，推动机构设于膨胀壳(7)内并可驱动对应的铰链组件向外挤压膨胀壳(7)，锥形塞(5)插入膨胀壳(7)的外端并与膨胀壳(8)内壁螺纹连接，托盘(3)和螺母(4)均套设在膨胀壳(8)的外端上，螺母(4)与托盘(3)一体成型并与膨胀壳(8)外壁螺纹连接。
7.根据权利要求6所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：推动机构包括推块(8)和启胀楔块(9)，推块(8)设于膨胀壳(7)的内壁上并可沿杆体(1)的长度方向移动，启胀楔块(9)固定于杆体(1)上，推块(8)位于启胀楔块(9)的内侧，铰链组件包括两个互相铰接的连杆(10)，两个连杆(10)的铰接处与膨胀壳(7)的内壁抵接并与对应的启胀楔块(9)滑动连接，一个连杆(10)位于对应的启胀楔块(9)的内侧并与对应的推块(8)抵接，另一个连杆(10)位于对应的启胀楔块(9)的外侧。
8.根据权利要求7所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：推动机构还包括限位块(11)，限位块(11)设于启胀楔块(9)外侧的杆体(1)上，与杆体(1)滑动连接的连杆(10)可与对应的限位块(11)抵接。
9.根据权利要求4所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：全长式多维施压锚固支护结构包括杆体(1)、螺母(4)和托盘(3)，托盘(3)和螺母(4)依次套设于杆体(1)外端，螺母(4)与托盘(3)一体成型并与杆体(1)外端螺纹连接，杆体(1)由多个楔形体(2)依次首尾咬合连接而成，楔形体(2)的中部至端部逐渐膨大，互相咬合的两个楔形体(2)形成一个横向膨胀变形体，楔形体(2)的咬合面为楔体滑面。
10.根据权利要求9所述的多维施压锚固支护结构的使用方法，其特征在于：，互相咬合的两个楔形体(2)之间设有与楔体滑面滑动连接的滑块(6)，楔形体(2)端部的楔体滑面处开设有与滑块(6)对应的凹槽(12)，滑块(5)可嵌入凹槽(12)内。
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| CN117708959A (zh) * | 2024-02-04 | 2024-03-15 | 山东省公路设计咨询有限公司 | 复杂地质条件下隧道支护体系动态设计方法 |
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2023
- 2023-11-20 CN CN202311547203.8A patent/CN117307219A/zh active Pending
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| CN117708959A (zh) * | 2024-02-04 | 2024-03-15 | 山东省公路设计咨询有限公司 | 复杂地质条件下隧道支护体系动态设计方法 |
| CN117708959B (zh) * | 2024-02-04 | 2024-04-16 | 山东省公路设计咨询有限公司 | 复杂地质条件下隧道支护体系动态设计方法 |
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