CN117230378A - 一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 - Google Patents
一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN117230378A CN117230378A CN202311496510.8A CN202311496510A CN117230378A CN 117230378 A CN117230378 A CN 117230378A CN 202311496510 A CN202311496510 A CN 202311496510A CN 117230378 A CN117230378 A CN 117230378A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- equal
- less
- flat steel
- heavy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 129
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 129
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 13
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 27
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 34
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims description 20
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 16
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 238000010583 slow cooling Methods 0.000 claims description 11
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 8
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 8
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 6
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 4
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 3
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims description 3
- 238000012856 packing Methods 0.000 claims description 2
- 238000004513 sizing Methods 0.000 claims description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 7
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 229910000639 Spring steel Inorganic materials 0.000 description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 3
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 229910000510 noble metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000519995 Stachys sylvatica Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺，所述钢的化学成分质量百分比为：C：0.53%‑0.57%，Si：0.15%‑0.25%，Mn：0.70%‑0.90%，Cr：0.70%‑0.90%，P≤0.020%，S≤0.010%，Ni≤0.10%，Cu≤0.10%，［H]≤0.00015%，[O]≤0.0015%，余量为Fe。本发明的少片式变截面板簧用钢，在产品规格增大的同时，板簧经整体热处理后，满足疲劳寿命使用要求，符合汽修市场低成本和轻量化的趋势。
Description
技术领域
本发明属于合金钢技术领域，具体涉及一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺。
背景技术
随着我国汽车工业的蓬勃发展，特别是商用车市场的发展，板簧的用量较大，年用量可达190万吨。传统的钢板弹簧一般采用多片式组合，虽有结构简单，具有摩擦减震作用，缺点是成本高、重量重、汽车能耗高，乘车舒适性差。
而少片簧的发展对控制汽车能耗、减少汽车燃油量意义重大，但，对于重载卡车配套使用的板簧钢，随着板簧厚度的不断增大，对于厚度尺寸为30MM-40MM的板簧，在同等轧制工艺条件下扁钢的脱碳层、晶粒度等指标不能满足标准要求；同时，这种板簧钢的组分中V、Mn、Cr含量高，例如51CrV4板簧用钢执行国家标准GB/T1222-2016（弹簧钢）中化学成分质量百分比为C0.47%-0.55%,Si0.17%-0.37%,Mn0.70%-1.10%,Cr0.9%-1.20%，V0.10%-0.25%，P≤0.025%，S≤0.020%，[O]≤0.0020%，贵金属的使用不仅增加了生产成本，还会造成材料偏硬，不利于扁钢下料、冲孔，导致生产效率低。此外，现有技术轧制扁钢的四个角部尺寸偏差在1mm-4mm，容易导致局部应力集中，增加使用断裂的风险。
发明内容
本发明旨在提供一种重载卡车变截面板簧用钢，本发明同时提供板簧用钢的生产工艺，不仅可使扁钢的脱碳层、晶粒度等指标满足标准要求，同时扁钢的硬度得到降低，四角的尺寸偏差小，可减小应力集中，丰富了重载卡车零部件的选择性。
本发明是通过以下技术方案实现的：
一种重载卡车变截面板簧用钢，主要由以下质量百分比的元素构成：C：0.53%-0.57%，Si：0.15%-0.25%，Mn：0.70%-0.90%，Cr：0.70%-0.90%，P≤0.020%，S≤0.010%，Ni≤0.10%，Cu≤0.10%，[H]≤0.00015%，[O]≤0.0015%，余量为Fe。
优选的，一种重载卡车变截面板簧用钢，主要由以下质量百分比的元素构成：C：0.53%-0.55%，Si：0.20%-0.25%，Mn：0.80%-0.90%，Cr：0.75%-0.85%，P≤0.015%，S≤0.010%，Ni≤0.10%，Cu≤0.10%，[H]≤0.00015%，[O]≤0.0015%，余量为Fe。
本发明的重载卡车变截面板簧用钢化学成分的限定理由如下：
C：易与基体元素Fe或其他元素形成碳化物，极大提高钢的强度、硬度和耐磨性，但碳含量过高，钢的塑性、冲击韧性会降低。对汽车板簧片来说，如果碳含量低于0.50%，强度太低不符合使用要求，如果碳含量大于0.60%，钢的脱碳倾向会增加。因此C含量的范围控制在0.53%-0.57%。
Si：固溶于铁素体和奥氏体中，用于提高钢材的强度、硬度、耐磨性和淬透性，Si能显著提高钢的屈服强度和弹性极限，但Si不易形成碳化物，使钢材表面不易氧化，增大了脱碳倾向，同时易使钢形成带状组织，导致性能各向异性。因此Si含量的范围控制在0.15%-0.25%。
Mn: 提高钢的淬透性，与Fe形成固溶体，通过强化铁素体和奥氏体提高钢的强度。Mn还可以形成碳化物，极大提高钢的硬度、耐磨性，延长使用寿命。适量的Mn有助于消除S、O的热脆影响，改善钢的热加工性能。Mn含量超过1.0%时，钢会变得脆而硬，因此Mn含量设计值为0.70%-0.90%。
Cr：与Fe形成连续固溶体和碳化物，提高钢的强度和硬度，但含量过高会对钢的韧性造成负面影响。铬有利于提高钢材的淬透性和回火稳定性，降低钢材在淬火过程中的变形和开裂率，提高钢材的可加工性。综合考虑Cr含量设计之为0.70%-0.90%。
O：在钢中是有害元素，主要以FeO、SiO2、Al2O3等夹杂物形式出现，使钢的强度和塑性降低，极大缩短钢的疲劳寿命。因此在炼钢过程控制中O含量应尽可能低，根据本发明的工艺，[O]≤0.0015%。
H：在钢中是有害元素，氢含量高时会导致偏析、氢脆、白点等缺陷，对钢的疲劳强度有严重影响，一般要求控制在0.00002%以内。根据本发明的工艺，[H]＜0.00015%。
P：在钢中一般是有害元素，P会增加晶界的脆性，增加钢的裂纹敏感性。对于连铸钢坯，P含量越低越好，防止铸坯产生热裂纹。根据本发明的工艺，P＜0.020%。
残余元素有Ni、Cu、S等，Ni和Cu有利于提高钢的淬透性，但Cu、S会对钢的热加工造成负面影响，Ni属于贵重合金，在板簧成分设计中不考虑添加，而Cu和S作为杂质元素需控制在设定标准。
一种重载卡车变截面板簧用钢生产工艺，包括下列步骤：
（1）冶炼连铸：采用KR铁水预处理进行深脱硫，脱硫前后均扒渣处理；在90吨顶底复吹式碱性转炉进行脱氧造渣和出钢合金化；在90吨LF精炼炉中进一步脱氧造渣、成分调整和夹杂物去除；采用RH脱气设备进行真空处理，进一步去除非金属夹杂物，提高钢水纯净度；采用R11m大弧半径弧形连铸机生产连铸钢坯，全程保护浇注，防止钢水氧化；采用结晶器+二冷+末端三段式电磁搅拌装置，实现规格200方连铸钢坯生产；
（2）加热：连铸方坯采用蓄热式步进梁式加热炉进行加热；加热总时间为120min-150min，其中在高温段时间控制≤50min，高温段炉气温度控制在1070℃-1120℃，开轧钢坯表面温度控制在960℃-1020℃；
（3）表面除鳞：利用≥20MPa高压除鳞机对加热后钢坯进行一次除鳞；
（4）轧制：使用13架连轧机组，连续轧制将连铸方坯坯料经13架平立交替连轧机，轧制扁钢成型，在精轧机前采用压力≥3.0MPa高压水进行二次除鳞，保证扁钢表面质量；通过10号机对扁钢角部进行预填充、通过12号机孔型让角部进一步充满；
（5）将轧制后的扁钢，锯切定尺后输送至冷床矫直，充分冷却后下冷床打包，再将扁钢层层“一”字码放入缓冷坑，所述缓冷坑的坑底以及码放后的扁钢最上层覆盖其他热钢材，保证均匀缓冷。
本发明进一步改进方案是，成品扁钢R角四个角部尺寸偏差≤0.5mm。
本发明进一步改进方案是，所述步骤5中的扁钢入坑温度控制在350℃-400℃的范围内。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
（1）本发明材料丰富了大规格重载卡车配套用钢系列，各项指标符合国标标准，减少贵金属使用量，同时符合板簧市场低成本的需求。
（2）本发明减少了Cr用量且不添加V，通过控制连轧过程高温段时间≤50min和960℃-980℃低温开轧，确保钢材脱碳轻、晶粒细小和表面光洁，实现替代Cr、V细化晶粒的作用。同时，精轧前采用3Mpa二次除鳞水进一步提高钢材表面质量。
（3）本发明在连轧过程通过精轧后两架机孔型控制成品扁钢角部R角为8mm圆弧角，角部均匀稳定，尺寸偏差在0.5mm以内，减小应力集中。
（4）缓冷方式采用高温坑冷，所述缓冷坑的坑底以及码放后的扁钢最上层覆盖其他热钢材，进一步降低缓冷硬度，扁钢入坑温度控制在350℃-400℃的范围内，保证大规格扁钢力学性能稳定，无残余内应力。
附图说明
图1为扁钢横断面示意图（GB/T1222-2016 弹簧钢）。
图中：b-扁钢的宽度，t-扁钢的厚度，r-扁钢的圆角半径（t≤40mm，r≈8mm）
具体实施方式
目前重载卡车配套使用的51CrV4板簧用钢执行国家标准GB/T1222-2016（弹簧钢），51CrV4板簧用钢与本发明的板簧用钢化学成分对比如表1所示。为了便于比较，以下实施例中，生产扁钢的厚度为38mm、40mm；钢的化学成分质量百分比为C0.54%，Si0.24%，Mn0.86%，Cr0.84%，其余为残余元素，余量为铁。
实施例1
本发明采用以下步骤：
（1）冶炼连铸：铁水成分S≤0.070%，采用KR铁水预处理进行深脱硫，脱硫前后均扒渣处理，确保脱硫后铁水S≤0.010%；在90吨顶底复吹式碱性转炉进行脱氧造渣和出钢合金化，控制出钢下渣，精炼到站回P量不大于0.003%；在90吨LF精炼炉中进一步脱氧造渣、成分调整和夹杂物去除，精炼前期，采用适当搅拌吹氩强度（以钢水裸露为宜），强化脱硫和均匀成分，其它保持软吹氩，精炼后期采用弱搅拌使夹杂物充分上浮，白渣时间≥20min；采用RH脱气设备进行真空处理，进一步去除非金属夹杂物，保持高真空20min，确保［H]≤0.00015%、［O］≤0.0020%，软吹时间30min；采用R11m大弧半径弧形连铸机连铸方坯，全程保护浇注，防止钢水氧化。拉速控制在1.1m-1.25m/min，过热度控制为20℃-35℃。利用结晶器+二冷+末端三段式电磁搅拌装置，实现规格200方连铸钢坯生产；
（2）加热：连铸方坯采用蓄热式步进梁式加热炉进行加热，加热总时间125min，其中在高温段时间控制48min，高温段炉气温度控制在1030℃-1110℃，低温段炉气温度控制在790-950℃；
（3）表面除鳞：利用≥20MPa高压除鳞机对加热后钢坯进行一次除鳞；
（4）轧制：开轧钢坯表面温度控制在972℃，使用13架平立交替连轧机组，将连铸方坯坯料轧制成扁钢，终轧温度827℃；在精轧机前采用压力≥3.0MPa高压水进行二次除鳞，保证扁钢表面质量；通过两架孔型机实现扁钢R角为8mm的均匀圆弧角，角部尺寸偏差0.3mm；
（5）冷却：扁钢经移后辊道输送至热锯区进行锯切定尺，然后输送至步进式冷床，在冷床上通过矫直板和齿条自重矫直改善弯曲度，冷却至400℃-450℃后，送至收集区打包，采用行车吸盘层层“一”字码放入坑，在坑内最底层和最上层均覆盖一层其他热钢材（＞350℃），扁钢入坑温度控制在354℃。
实施例2
轧制工艺：在蓄热式步进梁式加热炉加热总时间122min，其中在高温段时间控制47min，高温段炉气温度控制在1030℃-1100℃，低温段炉气温度控制在790-950℃；开轧钢坯表面温度966℃，终轧温度819℃；扁钢入坑温度控制在361℃。得到的扁钢角部尺寸偏差0.4mm。
其余实施如实施例1。
实施例3
轧制工艺：在蓄热式步进梁式加热炉加热总时间121min，其中在高温段时间控制46min，高温段炉气温度控制在1030℃-1100℃，低温段炉气温度控制在790-950℃；开轧钢坯表面温度961℃，终轧温度822℃；扁钢入坑温度控制在351℃。得到的扁钢角部尺寸偏差0.4mm。
其余实施如实施例1。
实施例4
轧制工艺：在蓄热式步进梁式加热炉加热总时间127min，其中在高温段时间控制49min，高温段炉气温度控制在1030℃-1100℃，低温段炉气温度控制在790-950℃；开轧钢坯表面温度975℃，终轧温度828℃；扁钢入坑温度控制在350℃。得到的扁钢角部尺寸偏差0.5mm。
其余实施如实施例1。
对比例1（扁钢厚度为40 mm）
加热：连铸方坯采用步进梁式加热炉进行加热，加热总时间150min，其中在高温段时间控制65min，高温段炉气温度控制在1120℃-1150℃，低温段炉气温度控制在780-960℃。
轧制：开轧钢坯表面温度1030℃，使用13架平立交替连轧机组轧制扁钢成型，终轧温度884℃；通过一架成品孔型机实现扁钢R角为8mm的圆弧角，得到的扁钢角部尺寸偏差1.4mm；
冷却：扁钢经移后辊道输送至步进式冷床缓冷，冷却至380℃后送至冷剪区进行定尺剪切，然后输送至收集区打包，采用行车吸盘层层“一”字码放入坑，扁钢入坑温度304℃。
其余实施如实施例1。
对比例2（扁钢厚度为38 mm）
加热：连铸方坯采用步进梁式加热炉进行加热，加热总时间146min，其中在高温段时间控制62min，高温段炉气温度控制在1100℃-1140℃，低温段炉气温度控制在780-960℃。
轧制：开轧钢坯表面温度1018℃，使用13架平立交替连轧机组轧制扁钢成型，终轧温度869℃；通过一架成品孔型机实现扁钢R角为8mm的圆弧角，得到的扁钢角部尺寸偏差1.2mm；
冷却：扁钢经移后辊道输送至步进式冷床缓冷，冷却至365℃后送至冷剪区进行定尺剪切，然后输送至收集区打包，采用行车吸盘层层“一”字码放入坑，扁钢入坑温度287℃。
其余实施如实施例1。
以上制备方法中未加限定的工艺条件均可参照本领域常规技术。
本发明材料可用于制造配套重载卡车用少片式大规格钢板弹簧，经用户入厂检验，化学成分、晶粒度、脱碳层、热轧硬度等技术指标均符合标准，板簧整体经淬火、回火热处理后性能稳定，使用良好，符合板簧市场轻量化和低成本的需求。
Claims (5)
1.一种重载卡车变截面板簧用钢，其特征在于：化学成分质量百分比为：C：0.53%-0.57%，Si：0.15%-0.25%，Mn：0.70%-0.90%，Cr：0.70%-0.90%，P≤0.020%，S≤0.010%，Ni≤0.10%，Cu≤0.10%，[H]≤0.00015%，[O]≤0.0015%，余量为Fe。
2.根据权利要求1所述的一种重载卡车变截面板簧用钢，其特征在于：化学成分质量百分比为：C：0.53%-0.55%，Si：0.20%-0.25%，Mn：0.80%-0.90%，Cr：0.75%-0.85%，P≤0.015%，S≤0.010%，Ni≤0.10%，Cu≤0.10%，[H]≤0.00015%，[O]≤0.0015%，余量为Fe。
3.一种重载卡车变截面板簧用钢的生产工艺，其特征在于：包括以下步骤：
（1）冶炼连铸：采用KR铁水预处理进行深脱硫，脱硫前后均扒渣处理；在90吨顶底复吹式碱性转炉进行脱氧造渣和出钢合金化；在90吨LF精炼炉中进一步脱氧造渣、成分调整和夹杂物去除；采用RH脱气设备进行真空处理，进一步去除非金属夹杂物，提高钢水纯净度；采用R11m大弧半径弧形连铸机生产连铸钢坯，全程保护浇注，防止钢水氧化；采用结晶器+二冷+末端三段式电磁搅拌装置，实现规格200方连铸钢坯生产；
（2）加热：连铸方坯采用蓄热式步进梁式加热炉进行加热；加热总时间为120min-150min，其中在高温段时间控制≤50min，高温段炉气温度控制在1070℃-1120℃，开轧钢坯表面温度控制在960℃-1020℃；
（3）表面除鳞：利用≥20MPa高压除鳞机对加热后钢坯进行一次除鳞；
（4）轧制：使用13架连轧机组，连续轧制将连铸方坯坯料经13架平立交替连轧机，轧制扁钢成型，在精轧机前采用压力≥3.0MPa高压水进行二次除鳞，保证扁钢表面质量；通过10号机对扁钢角部进行预填充、通过12号机孔型让角部进一步充满；
（5）将轧制后的扁钢，锯切定尺后输送至冷床矫直，充分冷却后下冷床打包，再将扁钢层层“一”字码放入缓冷坑，所述缓冷坑的坑底以及码放后的扁钢最上层覆盖其他热钢材，保证均匀缓冷。
4.根据权利要求3所述的一种重载卡车变截面板簧用钢的生产工艺，其特征在于：成品扁钢R角四个角部尺寸偏差≤0.5mm。
5.根据权利要求3所述的一种重载卡车变截面板簧用钢的生产工艺，其特征在于：所述步骤（5）中的扁钢入坑温度控制在350℃-400℃的范围内。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311496510.8A CN117230378A (zh) | 2023-11-10 | 2023-11-10 | 一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311496510.8A CN117230378A (zh) | 2023-11-10 | 2023-11-10 | 一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN117230378A true CN117230378A (zh) | 2023-12-15 |
Family
ID=89093144
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202311496510.8A Pending CN117230378A (zh) | 2023-11-10 | 2023-11-10 | 一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN117230378A (zh) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1693528A (zh) * | 2005-05-27 | 2005-11-09 | 东风汽车悬架弹簧有限公司 | 高强韧性高淬透性弹簧钢材料 |
| CN106222572A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-12-14 | 武汉钢铁股份有限公司 | 一种厚度为0.4‑0.8mm的冷轧中高碳合金结构钢的制造方法 |
| CN108165879A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-06-15 | 东风商用车有限公司 | 一种汽车用钢板弹簧材料及其热处理工艺 |
| CN109161803A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种1550MPa级弹簧扁钢及其生产方法 |
| CN109797348A (zh) * | 2019-03-15 | 2019-05-24 | 四川丰元机械制造有限公司 | 一种高强度板簧及其生产工艺 |
| CN113930681A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高淬透性高疲劳寿命耐低温弹簧扁钢及其生产方法 |
| CN115341076A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-11-15 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种弹簧钢及其球化退火方法 |
-
2023
- 2023-11-10 CN CN202311496510.8A patent/CN117230378A/zh active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1693528A (zh) * | 2005-05-27 | 2005-11-09 | 东风汽车悬架弹簧有限公司 | 高强韧性高淬透性弹簧钢材料 |
| CN106222572A (zh) * | 2016-08-19 | 2016-12-14 | 武汉钢铁股份有限公司 | 一种厚度为0.4‑0.8mm的冷轧中高碳合金结构钢的制造方法 |
| CN108165879A (zh) * | 2017-12-28 | 2018-06-15 | 东风商用车有限公司 | 一种汽车用钢板弹簧材料及其热处理工艺 |
| CN109161803A (zh) * | 2018-09-29 | 2019-01-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种1550MPa级弹簧扁钢及其生产方法 |
| CN109797348A (zh) * | 2019-03-15 | 2019-05-24 | 四川丰元机械制造有限公司 | 一种高强度板簧及其生产工艺 |
| CN113930681A (zh) * | 2021-09-29 | 2022-01-14 | 武汉钢铁有限公司 | 一种高淬透性高疲劳寿命耐低温弹簧扁钢及其生产方法 |
| CN115341076A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-11-15 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种弹簧钢及其球化退火方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109252097B (zh) | 一种高强度胀断连杆的非调质钢及其连铸生产工艺 | |
| CN110157988B (zh) | 一种高纯、均质稀土冷轧辊用钢合金材料及制备方法 | |
| CN111961988B (zh) | 一种汽车胀断连杆用中碳非调质钢的生产工艺及其锻造方法 | |
| US20160215358A1 (en) | Non quenched and tempered steel and manufacturing process thereof | |
| CN110592480B (zh) | 心部低温冲击韧性优异的厚规格q345r钢板及制造方法 | |
| CN111057934A (zh) | 一种高性能热作模具钢及其生产工艺 | |
| CN112981233B (zh) | 一种适于冷锻加工的低硅中碳齿轮钢及其制造方法 | |
| CN114941101B (zh) | 一种汽车发动机轴承轴套用钢及其生产方法 | |
| CN112877586A (zh) | 一种高强韧性美标cr175起重机用钢轨的生产方法 | |
| CN112359279A (zh) | 一种轴用合金结构钢盘条及其制备方法 | |
| CN114672723A (zh) | 一种胀断连杆用46MnVS系列钢及其制造方法 | |
| CN116179967A (zh) | 一种支重轮轮轴用材料及其制备方法 | |
| CN114934231A (zh) | 一种高锰低磁高强度奥氏体钢及其制造方法 | |
| CN114686768A (zh) | 一种360hb-450hb级耐磨钢及其生产方法 | |
| CN114411047B (zh) | 一种汽车转向系统用合金结构钢的生产工艺 | |
| CN110724875A (zh) | 一种铁路用钢板及其提高屈服强度的制造方法 | |
| CN112281058B (zh) | 一种大型叉车货叉用钢及其生产工艺 | |
| CN117230378A (zh) | 一种重载卡车变截面板簧用钢及其生产工艺 | |
| CN115449703A (zh) | 一种适用于冷锻加工的等温退火齿轮钢棒材及其制造方法 | |
| CN107227393B (zh) | 一种降低贝氏体钢轨疲劳裂纹扩展速率的生产方法 | |
| CN113774282B (zh) | 一种矿用磨机铸钢大齿轮材料及其制备工艺 | |
| CN114807747A (zh) | 一种塑料模具用9840合金钢板及其生产方法 | |
| CN115386692A (zh) | 一种提升低合金钢硬度的热处理方法 | |
| CN115045977A (zh) | 一种机器人谐波减速机柔轮用中碳轴承钢及其生产方法 | |
| CN118497638A (zh) | 一种抗火切裂纹q960高强钢板生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20231215 |