CN117228892A - 一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法 - Google Patents
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Abstract
本申请提供了一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，包括如下步骤：对餐厨废水进行预处理，以去除餐厨废水中的泥油杂质，提供处理设备，将餐厨废水作为碳源对渗滤液进行处理，将预处理后的餐厨废水以及渗滤液加入处理设备中；同步记录处理数据，以观察对渗滤液的处理现象，并检测处理效果。本申请先对餐厨废水进行预处理，将预处理后的餐厨废水加入处理设备中，将餐厨废水作为碳源去处理渗滤液，不仅提高了渗滤液处理的效率，也降低了渗滤液的处理成本。
Description
技术领域
本申请涉及废水处理领域，尤其涉及一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法。
背景技术
目前垃圾渗滤液处理站在对渗滤液进行处理时，由于进水COD含量较低(数值)，碳氮比严重失衡，营养物质无法满足微生物正常生长所需要的碳源，故现状垃圾渗滤液生化处理系统运行过程中靠需要投加大量的葡萄糖、乙酸钠等碳源药剂作为微生物生长所需的营养物质。但由此渗滤液处理成本会提高，且处理的效果不理想。
发明内容
本申请提供了一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，能够对垃圾进行有效处理。
本申请提供了一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，包括如下步骤：
对餐厨废水进行预处理，以去除餐厨废水中的泥油杂质，提供处理设备，将餐厨废水作为碳源对渗滤液进行处理，将预处理后的餐厨废水以及渗滤液加入处理设备中；同步记录处理数据，以观察对渗滤液的处理现象，并检测处理效果。
本申请先对餐厨废水进行预处理，将预处理后的餐厨废水加入处理设备中，将餐厨废水作为碳源去处理渗滤液，不仅提高了渗滤液处理的效率，也降低了渗滤液的处理成本。
附图说明
图1为本申请中总氮的降解与反应时间的关系；
图2为本申请中总氮的变化趋势图；
图3为本申请中氨氮的变化趋势图；
图4为本申请中电导率的变化趋势图；
图5为本申请中COD变化趋势图；
图6为本申请中pH变化趋势图；
图7为本申请中高级脂肪酸甘油酯的结构简式。
具体实施方式
为了更好地理解本申请的技术方案，下面结合附图对本申请实施例进行详细描述。
应当明确，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
因目前垃圾填埋场已停止填埋生活垃圾，垃圾渗滤液处理站现状由于进水COD含量较低(数值)，碳氮比严重失衡，营养物质无法满足微生物正常生长所需要的碳源，故现状垃圾渗滤液生化处理系统运行过程中靠需要投加大量的葡萄糖、乙酸钠等碳源药剂。但由此无疑会增加垃圾处理的成本，并且垃圾处理的也不够理想。
本申请提供了一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，包括如下步骤：初步处理，提供初步处理设备；对餐厨废水进行取样，将取样后的餐厨废水分成多份样品，往每份样品中添加不同的处理介质，进行对比处理；多次重复初步处理，同步记录处理数据；处理，提供处理设备，以初步处理数据为基础；对餐厨废水进行预处理，以形成碳源，将处理碳源以及渗滤液加入处理设备中；同步监测和记录处理数据。
初步处理通过处理研究法以及多次处理进行类比分析，从而分析判断出餐厨废水作为碳源对渗滤液进行处理的可行性。在初步处理的基础上，进行处理，处理同样在处理研究法的基础上通过处理碳源与渗滤液的反应，进而通过多次处理得出餐厨废水作为碳源处理渗滤液的最佳投放比例。
其中，在处理中，对餐厨废水进行预处理，由于餐厨废水中含有较多的污泥、油污等，需要将这些对处理结果可能会产生影响的污泥、油污等去除掉，防止对处理结果产生影响。预处理后的餐厨废水形成了本申请处理中的处理碳源，对渗滤液进行反应。使得处理结果更加准确。
在进行初步处理时，需要对设备进行制备，初步处理设备包括多个烧杯和磁力搅拌器，将餐厨废水样品分别加入烧杯中，并加入不同的处理介质，将烧杯放置于磁力搅拌器上进行反应。
另外，提供外加碳源，烧杯包括一号烧杯、二号烧杯和三号烧杯，一号烧杯、二号烧杯和三号烧杯内均添加有渗滤液，向一号烧杯中添加外加碳源，向二号烧杯中添加餐厨废水，向三号烧杯中添加外加碳源和餐厨废水。
向其中一个烧杯中添加外加碳源作为其中一个对比处理，其可与餐厨废水作为碳源的处理进行对比，验证餐厨废水作为碳源处理渗滤液的可行性。
烧杯还包括四号烧杯，往四号烧杯中添加渗滤液；初步处理包括第一次处理、第二次处理和第三次处理，在第一次处理和第二次处理中，在一号烧杯、二号烧杯和三号烧杯的处理反应可同步进行；在第三次处理中，在四号烧杯中的处理反应作为对比参数。
更具体的处理步骤为：
取2L烧杯4个，编号为一号烧杯、二号烧杯、三号烧杯和四号烧杯；
分别向上述4个烧杯中加入反硝化池中带泥水样1.5L；
向一号烧杯中加入外加碳源15ml、二号烧杯中加餐厨废水90ml、三号烧杯中分别加碳源8ml和餐厨废水40ml。
将4个烧杯加盖，分别放在4个磁力搅拌器上进行生化反应。
反应6小时后，分别向4个烧杯中取30ml水样，测其氨氮、总氮、COD、电导率、PH值。
同理，反应12小时和24小时后分别向4个烧杯中取30ml水样，测其氨氮、总氮、COD、电导率、PH值。
上述处理重复三次，同步记录相关数据。
多次处理的结果如下：
(1)第一次处理中，由于向3个烧杯中投放了相同COD当量的碳源，所以COD值会有一定程度的升高。随着反应时间的增加COD会有明显的降低，因为在去除总氮的过程中，会消耗烧杯中的碳源。
其中一号烧杯中的COD值由反应6小时时的4424mg/L到反应24小时后的3340mg/L,COD值降低了1084mg/L；二号烧杯中的COD值由反应6小时时的3972mg/L到反应24小时后的3340mg/L,COD值降低了632mg/L；三号烧杯中的COD值由反应6小时时的4394mg/L到反应24小时后的3340mg/L,COD值降低了1054mg/L。
一号和三号氨氮值基本上是处于下降的趋势，是因为烧杯中还有少量的溶解氧，一定程度上可以降解氨氮，而二号由于加入的碳源完全是餐厨废水，而餐厨废水中的有机氮比较高，所以在反硝化中，有机氮转化成氨氮，导致氨氮升高。因第一次处理，总氮稀释不当导致结果有所偏差，所以总氮的结果不作参考。
(2)第二次处理中，一号烧杯中的COD值由反应6小时的5778mg/L到反应24小时后的4604mg/L,COD值降低了1174mg/L；二号烧杯中的COD值由反应6小时时的4484mg/L到反应24小时后的3942mg/L,COD值降低了542mg/L；三号烧杯中的COD值由反应6小时时的3732mg/L到反应24小时后的2950mg/L,COD值降低了782mg/L。
一号、二号、三号氨氮值基本上是处于先升高然后基本保持不变或者小幅度降低，经分析是由于废水中的有机氮含量很高，水解酸化后分解成氨氮，尤其是二号碳源完全是餐厨废水，而餐厨废水中的有机氮比较高，所以在反硝化中，有机氮转化成氨氮的量更大，导致氨氮升高。
总氮的数值一号烧杯由反应6小时时的352mg/L到反应24小时后的318mg/L,总氮下降了34mg/L；二号烧杯由反应6小时时的396mg/L到反应24小时后的318mg/L,总氮下降了78mg/L；三号烧杯由反应6小时时的402mg/L到反应24小时后的243mg/L,总氮下降了159mg/L。
由第二次处理可以看出，反应24小时后，混合碳源(碳源+餐厨废水)对总氮的去除效果尤为明显。
(3)第三次处理添加四号空白对比，其中四号烧杯的COD值由反应6小时的3370mg/L到反应24小时后的3070mg/L，COD值降低了300mg/L；一号烧杯中的COD值由反应6小时时的5568mg/L到反应24小时后的4274mg/L,COD值降低了1294mg/L；二号烧杯中的COD值由反应6小时时的5418mg/L到反应24小时后的5056mg/L,COD值降低了362mg/L；三号烧杯中的COD值由反应6小时时的4936mg/L到反应24小时后的3792mg/L,COD值降低了1144mg/L。
一号、二号、三号氨氮值基本上是处于先升高然后基本保持不变或者小幅度降低，是由于废水中的有机氮含量很高，水解酸化后分解成氨氮，尤其是二号碳源完全是餐厨废水，而餐厨废水中的有机氮含量比较高，所以在水解酸化(缺氧阶段)中，大量的有机氮转化成氨氮，导致氨氮升高。另烧杯中有一定量的溶解氧，所以随着时间的延长氨氮会有小幅度的降低。
表1总氮的降解与反应时间的关系
如图1所示，总氮的数值变化分析：四号号空白样的数值由初始阶段的436.5mg/L到反应24小时后的423mg/L,总氮下降了13.5mg/L；一号烧杯由初始阶段始的436.5mg/L到反应24小时后的379mg/L,总氮下降了57.5mg/L，其中硝酸盐氮和亚硝酸盐氮降低了60.9mg/L；二号烧杯由初始阶段始的436.5mg/L到反应24小时后的399.5mg/L,总氮下降了37mg/L,其中硝酸盐和亚硝酸盐氮下降了81.3mg/L；三号烧杯初始阶段始的436.5mg/L到反应24小时后的223.5mg/L,总氮下降了213mg/L,其中硝酸盐氮和亚硝酸盐氮下降了216.3mg/L。
由第三次处理可以看出，反应24小时后，混合碳源(碳源+餐厨废水)对总氮的去除效果尤为明显。
从初步处理数据来看，(1)餐厨废水加碳源做为混合碳源对总氮的去除效果更加明显，餐厨废水可以替代一部分碳源,但是餐厨废水中的有机氮含量较高，会增加渗滤液废水总氮的负荷，所以只能投加一定数量的餐厨废水替代部分外加碳源，以便能够在节省外加碳源的同时保证出水水质不受影响。
(2)碳源药剂反应速率相对较快，但对总氮的去除效果不佳；餐厨废水的反应速率较慢，但如果同碳源药剂混合后投加作为复合碳源，对总氮的去除效果较好。所以，在相同的的停留时间得前提下餐厨废水混合碳源药剂后的复合碳源效果更好。
(3)由于总氮的降低过程是微生物在反应过程中电子转移的过程，碳源左右电子供体，而硝酸盐氮或者亚硝酸盐氮作为电子受体，理论上讲，C/N＝5：1，即消耗100mg/L的碳源(即COD值)，降低20mg/L的总氮值，实际由于碳源种类的不同C/N的比值大不相同。以第三次处理为例，单独投加碳源COD值的降低与总氮值降低的比值为22.5：1；单独投加餐厨废水作为碳源COD的降低与总氮值降低的比值为9.78：1；而餐厨废水加碳源做为混合碳源COD降低的比值与总氮降低的比值5.37：1。
所以如果单独以碳源做为COD降低总氮，大大浪费了碳源，为企业增加了处理成本。
在进行处理之前，对餐厨废水进行预处理具体包括：
向餐厨废水中添加生石灰或硅藻土二者中的至少一种，并对餐厨废水进行压滤，并对压滤后的餐厨废水进行气浮处理，以去除餐厨废水中的浮油。
当向餐厨废水中添加硅藻土和生石灰，其中生石灰的添加量为餐厨废水总量的2％-3％。
处理设备包括气浮机，气浮机对压滤后的餐厨废水进行气浮处理；在进行气浮处理前，向餐厨废水中添加PAC和PAM。
在处理中，提供一级反硝化池，向一级反硝化池中泵入餐厨废水；再将渗滤液和一级反硝化池；然后再以初步处理记录的数据为依据，定时向一级反硝化池中添加外加碳源和餐厨废水，并同步监测和记录处理数据。
提供桨叶搅拌器和微孔曝气设备，在向一级反硝化池中泵入餐厨废水后，开启搅拌器和曝气设备对餐厨废水闷曝1-2天。
提供至少两个蠕动泵，其中一个蠕动泵以8L/H的速度将渗滤液泵入一级反硝化池，
在对餐厨废水进行预处理的方式包括如下几种方式：
1、方法一：加混凝剂
对餐厨废水的油泥进行预处理：取少量餐厨废水进行处理，向其中加入PAC和PAM并搅拌，废水中的油泥基本上不产生絮凝沉淀，所以投加PAC和PAM对餐厨废水的油泥的去除基本上没有效果。
2、方法二：加增稠剂
1)取少量餐厨废水，向其中加入生石灰，餐厨废水出现一定的粘稠状，说明生石灰对餐厨废水的压滤有一定的效果。
2)取少量餐厨废水，向其中加入硅藻土，餐厨废水粘稠状更加明显，压滤效果会更好。考虑经济性也可向餐厨废水中按照2％-3％的投加量向其中投加石灰。增加石灰后污泥的絮状增加，沉降性能相对增强，有助于降低压滤后泥饼的含水率。
3、方法三：气浮处理
压滤完的餐厨废水中一般含有少量的浮油，需要用气浮机去除少量的浮油，去除浮油后的餐厨废水一般可以直接做为渗滤液的碳源投加到反硝化池中。一般气浮处理需要投加PAC和PAM，但是量非常少，基本上可以忽略不计。
而处理的具体过程如下：
制作、安装、调试一体化渗滤液处理设备(处理渗滤液约10L/h)；
将设备中的清水排放后，将生化反应罐中含泥废水泵入一级反硝化池中，并开启桨叶搅拌器和微孔曝气设备进行闷曝。本过程持续1-2天。
设备投加渗滤液运行：以8L/H的速度用蠕动泵将渗滤液泵入一级反硝化池，同时以2L/H的速度用蠕动泵将清水泵入一级反硝化池。本过程持续30-35天。
以一阶段处理结果和计算值为依据投加碳源和餐厨废水。每天投加1L碳源和3.5L-4L餐厨废水。根据后续的检测结果对投加量及时进行调整。
同时开始调节硝化液回流泵的回流量和污泥回流泵的回流量。
每天取一级反硝化池、一级硝化池、二级硝化池的废水分别测其氨氮、总氮、COD、电导率以及PH值。
上述过程持续35天，同步记录处理数据。
更具体的过程如下：
(一)总氮指标
1)如图2所示，在前第1-12天，本阶段通过监测氨氮、总氮数据变化的规律，持续调整增加餐厨废水的投加量，同步调整增加系统的溶解氧。通过数据分析可以明显得到总氮指标由高到低变化的趋势。至第12天总氮持续降低至50mg/L以下。通过总氮指标的数值分析可以判断餐厨废水的投加量对总氮去除产生了积极的影响。
2)在第13-18天，餐厨废水投加量调整至4.5L/d，总氮数值进一步降低，可以说明碳源和餐厨废水的投加量设定基本上已经达到了在生化阶段降低总氮的目标。
3)在第19-34天，餐厨废水投加量降低至4L/d并持续运行，二级硝化总氮基本上稳定在10-60毫克/升左右。
餐厨废水投加量由4.5L/d降低至4L/d的主要原因是科研人员考虑到餐厨废水本身含有一定油脂，有可能对生化系统和后续膜深度处理系统会产生一定的影响。同时现阶段已经可以充分说明投加一定比例的餐厨废水作为碳源对各项污染物的去除是可行的。所以采取了控制餐厨废水的投加量的措施，使其一方面满足了一定量的餐厨废水做为碳源投加的可行性，另一方面又可以在一定程度上保证渗滤液处理系统长期稳定运行。
在第20-34天，科研人员除测定小试处理数据以外，同步对渗滤液处理站正常运行的渗滤液处理系统硝化池出水的总氮指标进行同步跟踪测定。监测发现总氮的数值在100-250mg/L之间波动，通过模拟处理数据和正常运行的系统数据对比，说明小试设备的反硝化段效果更好。期间部分数据送检第三方检测单位同步检测，数据可靠。本申请中的小试设备指的是处理中所用到的设备。
经分析下小试设备去除总氮的效果优于正常运行的渗滤液处理系统的原因：
1)小试设备由于体积较小，搅拌器的搅拌效果较渗滤液处理系统更好。小试设备中的搅拌器可以提高不同废水间的混合效率，使得碳源和反硝化池中的反硝化细菌等微生物充分接触。而渗滤液处理系统中，由于池体/罐体较大，所以搅拌器很难将池内的所有空间搅动起来，碳源同微生物不能充分接触，所以反硝化效果较小试设备差。
2)餐厨废水的投加可能改变了反硝化菌的菌群的种类，使得反硝化菌的菌群更加丰富，有利于反硝化过程的进行。
3)餐厨废水中的有机物分子量较碳源的分子量大的多，在一定程度上可以增加了反硝化的时间，从而提高了反硝化能力。
(二)氨氮指标
1)如图3所示，在第1-5天，本阶段通过监测氨氮、总氮数据变化的规律，持续调整增加餐厨废水的投加量，同步调整增加系统的溶解氧。通过数据分析可以明显得到氨氮指标由高到低变化的趋势。至第11天氨氮监测指标基本上同实际运行的渗滤液处理系统的硝化池出水的氨氮相当。
2)在第12-18天，由于系统存在一定的波动性，如消化液回流的不稳定性，污泥回流的不稳定性和硝化池中污泥调整期和对数增长期的波动，测的氨氮的数值出现了一定的波动。
3)在第19-33天，该阶段氨氮的数值明显降低，而且低于实际运行的渗滤液处理系统的硝化池出水的氨氮值。
本阶段小试设备对氨氮的去除效果优于运行的渗滤液系统，经分析可能的原因：一方面可能是在抽取渗滤液作为小试进水的过程中，渗滤液的电导率偏低，但是加入清水的投加量不变，所以总的电导率会降低(后期发现该现象后，减少了清水的投加量)。另一方面可能是由于小试设备同运行的渗滤液系统相比曝气效率更高。小试设备采用的是微孔曝气(曝气效率为25％左右)，而运行的渗滤液系统的曝气方式为旋流曝气(曝气效率为16％)，所以小试设备氨氮的降解效果更好。
(三)电导率指标
1)如图4所示，在第1-12天，随着进水量与回流量日趋稳定，电导率基本上稳定在了19.5-20ms/cm。
2)在第13-19天，投加清水从2L/H降低到1L/H，电导率数值缓慢升高。
3)在第27-35天，电导率增长相对变快，从16ms/cm增加到18.9ms/cm，主要原因是自第27天开始完全停止了清水的投加。该数值基本上等于运行的渗滤液系统的水池和水罐电导的平均值。
本阶段小试设备对氨氮的去除效果优于运行的渗滤液系统，经分所以从电导率指标变化上看基本上同运行的渗滤液系统的电导率基本一致。
(四)COD指标
1)如图5所示，在第1-12天，COD开始缓慢的下降，从2800mg/L降低到2300mg/L左右，说明小试系统内异氧菌开始繁殖并对系统内的COD进行降解。
2)在第13-16天，COD值降低到1500mg/L左右。
3)在第17-34天，COD值基本上稳定在1500mg/L左右。
通过对小试试验数据COD指标的分析，可以发现渗滤液中难生物降解的有机物基本上在1500mg/L左右。对比同步运行的渗滤液系统中COD值一直保持在2500mg/L左右，可以判断同步运行的渗滤液系统中的曝气效果较小试设备较差，氧的利用率相对较低，造成可以降解COD并未被微生物全部降解掉。
处理中COD值从3000mg/L降低到1500mg/L左右，说明老龄填埋场渗滤液的可生化性比较差，COD的去除率只有50％。相对于新鲜渗滤液COD的去除率90％左右，差距较大。随着垃圾填埋场的封场，渗滤液的可生化性会继续下降，所以需要补充的碳源量会进一步增加。
(五)pH值、含油量指标
1)如图6所示，pH值基本维持在8.4左右；
2)一级反硝化水样检测发现一定量的油状物质。
处理过程中系统内的pH值基本维持在8.4左右。说明补充的碳源的碱度和硝化细菌消耗的碱度基本上可以保持动态平衡，故投加的碳源和餐厨废水的混合废水的量基本满足反硝化过程的需求。(反硝化反应会消耗碱度)
小试系统中由于投加餐厨废水，一级反硝化会产生一定量的油状物质。在一级硝化阶段取样检测，未发现油状物质，所以可判断投加餐厨废水作为碳源的量产生油状物质对后续的生化阶段以及膜处理阶段基本上无影响。
在渗滤液处理系统中碳源投加量为2m3/d，处理原水量约为170m3/d，平均处理每立方水需投加11.76L碳源；小试设备碳源投加量为1L/d，投加餐厨废水为4L/d,处理原水量约为200L/d，平均处理1m3废水需要投加5L碳源和20L餐厨废水。
碳源的COD当量约为50万毫克/升，餐厨废水的COD当量为8万毫克/升，所以碳源的COD当量约为餐厨废水COD当量的6倍左右。但是，碳源的B/C比大约为0.6左右，而餐厨废水的B/C比达到了0.75，也就是说碳源的BOD当量为30万毫克/升，餐厨废水的BOD当量为6万毫克/升。碳源的BOD当量/餐厨废水的BOD当量≈5。
综合上述处理结论分析：处理相同水量添加1L碳源混合4L餐厨废水对总氮的去除效果优于只添加2L碳源的效果。如果餐厨废水用于实际渗滤液处理系统中与碳源混合，有可能餐厨废水的投加量会较小试投加量进一步提高。
综上所述，
(1)经过两个阶段的试验分析研究，餐厨废水加碳源做为混合碳源对总氮的去除效果更加明显。餐厨废水可以替代一部分碳源，但餐厨废水中的有机氮含量较高，会增加渗滤液废水总氮的负荷，所以只能投加一定数量的餐厨废水替代部分外加碳源，以便能够在节省外加碳源的同时保证现有正常运行的垃圾渗滤液处理系统出水水质不受影响。
(2)投加的碳源药剂进入生化反应后，反应速率相对较快，对总氮的去除效果不佳；餐厨废水作为碳源反应速率较慢。但如果同碳源药剂混合后投加作为复合碳源，整体反应速率变慢，对总氮的去除效果会更好。所以在相同的的停留时间的前提下，渗滤液处理系统投加餐厨废水混合碳源药剂后的复合碳源整体处理效果将可能更好。
(3)由于总氮的降低过程是微生物在反应过程中电子转移的过程，碳源左右电子供体，而硝酸盐氮或者亚硝酸盐氮作为电子受体，理论上讲，C/N＝5：1，即消耗100mg/L的碳源(即COD值)，降低20mg/L的总氮值。
实际由于碳源种类的不同C/N的比值大不相同。以第三次处理为例，单独投加碳源COD值的降低与总氮值降低的比值为22.5：1；单独投加餐厨废水作为碳源COD的降低与总氮值降低的比值为9.78：1；而餐厨废水加碳源作为混合碳源COD降低的比值与总氮降低的比值5.37：1。
所以如果单独以碳源药剂作为COD降低总氮，很大程度上是浪费了碳源药剂，增加了企业的处理成本。
(4)二阶段处理中制作的小试设备运行阶段为35天。在35天的时间内小试设备对各项指标的去除率较渗滤液处理系统高，而且投加的碳源量按比例仅有现渗滤液处理系统的一半左右。所以在目前的小试阶段，餐厨废水完全可以作为碳源投加到废水处理项目上。一方面不仅可以降低渗滤液处理系统运行节约大量成本，另一方面也能降低餐厨废水本身的处理成本，实现餐厨废水资源化利用，达到节能降耗、碳减排的目的。
附表一：处理过程数据记录表
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附表二：物料投加量、硝化液回流量、污泥回流量记录表
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由于餐厨废水的大分子量，餐厨废水的脂类的分子量，在一定程度上降低了反应速率，延长了反硝化的反应时间，所以提高了硝酸盐的去除率！
油脂是高级脂肪酸甘油酯，结构简式如图7所示。
R1、R2、R3代表高级脂肪酸的烃基部分。
R1、R2、R3可以相迟竖同，称为单甘油酯，也可不同，称为混甘油酯。
以上实施例仅用于说明本申请而并非限制本申请所描述的技术方案，对本说明书的理解应该以所属技术领域的技术人员为基础，例如对“前”、“后”、“左”、“右”、“上”、“下”等方向性的描述，仅用于描述物件之间的关系，非实质性限定，“多个”，是指至少两个以上。
尽管本说明书参照上述的实施例对本申请已进行了详细的说明，但是，本领域的普通技术人员应当理解，所属技术领域的技术人员仍然可以对本申请进行修改或者等同替换，而一切不脱离本申请的精神和范围的技术方案及其改进，均应涵盖在本申请的权利要求范围内。
Claims (6)
1.一种餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，包括如下步骤：
对餐厨废水进行预处理,添加絮凝剂以去除餐厨废水的悬浮物，添加量为餐厨废水总量的2％-3％，提供处理设备，将餐厨废水作为碳源对渗滤液进行处理，将预处理后的餐厨废水以及渗滤液加入处理设备中，所述处理设备包括气浮机，所述气浮机对压滤后的餐厨废水进行气浮处理；在进行气浮处理前，向餐厨废水中添加聚合氯化铝和聚丙烯酰胺；同步记录处理数据，以观察对渗滤液的处理现象，并检测处理效果。
2.根据权利要求1所述的餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，对餐厨废水进行预处理具体包括：
在对餐厨废水进行处理时，向餐厨废水中添加生石灰或硅藻土二者中的至少一种，并对餐厨废水进行压滤，并对压滤后的餐厨废水进行气浮处理，以去除餐厨废水中的浮油。
3.根据权利要求1或2所述的餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，在对餐厨废水进行预处理时，所述絮凝剂为硅藻土和生石灰，去除餐厨废水中的泥油杂质，。
4.根据权利要求3所述的餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，在处理中，所述处理设备包括一级反硝化池，先将渗滤液泵入所述一级反硝化池；并向一级反硝化池中添加所述外加碳源和餐厨废水，并同步观察处理现象和检测并记录处理数据。
5.根据权利要求4所述的餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，所述处理设备包括桨叶搅拌器和微孔曝气设备，在向所述一级反硝化池中泵入餐厨废水后，开启所述桨叶搅拌器和所述微孔曝气设备对餐厨废水闷曝1-2天。
6.根据权利要求5所述的餐厨废水作为碳源处理渗滤液的方法，其特征在于，所述处理设备包括至少蠕动泵，所述蠕动泵以8L/H的速度将渗滤液泵入所述一级反硝化池。
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