CN116967412A - 一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 - Google Patents
一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116967412A CN116967412A CN202310951289.4A CN202310951289A CN116967412A CN 116967412 A CN116967412 A CN 116967412A CN 202310951289 A CN202310951289 A CN 202310951289A CN 116967412 A CN116967412 A CN 116967412A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- continuous casting
- extra
- low
- compression ratio
- casting slab
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 69
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 69
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 56
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 45
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 43
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims description 34
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 26
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims description 23
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 21
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims description 21
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 15
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 12
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 16
- 238000005204 segregation Methods 0.000 abstract description 10
- 238000001514 detection method Methods 0.000 abstract description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 5
- 238000012797 qualification Methods 0.000 abstract description 3
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 abstract description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 26
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 7
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 5
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000013329 compounding Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/14—Plants for continuous casting
- B22D11/142—Plants for continuous casting for curved casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/22—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould
- B22D11/225—Controlling or regulating processes or operations for cooling cast stock or mould for secondary cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
本发明公开了一种低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，涉及钢铁冶炼技术领域，该制备方法在连铸过程中压下方式由轻压下与凸形辊大压下组成。本方法采用轻压下与二冷电搅改善中心偏析及消除中间裂纹，同时凸形辊大压下消除中心疏松缺陷；有效的改善低圧缩比的保探伤特厚板的内部质量，并把低圧缩比保探伤特厚板的探伤合格率控制在96％以上。采用本方法工业生产的特厚板坯，实施后效果良好，能够满足低成本、高效生产高品质特厚容器钢的使用要求。
Description
技术领域
本发明属于钢铁冶炼技术领域，具体是一种低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法。
背景技术
随着我国石油化工行业的快速发展，压力容器的设计和制造正朝着大厚度、高参数化方向发展，这对压力容器的安全性提出了更高的要求，对于制造压力容器用钢板的性能和规格提出了更加苛刻的要求。其中Q345R作为压力容器用钢，相当于ASMESA516/SA516M-2017中牌号SA516Gr70，凭借其良好的低温冲击性能和工艺性能，被广泛用于制造石油、化工等苛刻环境服役的大型设备。目前，高品质特厚压力容器用钢一般均采用模铸钢锭、锻造坯、甚至复合坯来生产，但成材率低，成本高，直接采用400mm以上连铸坯来生产，是提高成材率，降低成本的最好办法。
相关技术中公开了一种低压缩比特厚容器板生产工艺，采取250mm×2300mm断面板坯连铸机浇注，浇注过程中铸机采用轻压下工艺，轧制采用高温低速大压下轧制工艺，钢板最终厚度为100mm，压缩比为2.5。该发明的压缩比低，但坯料厚度限制了钢板最终厚度。此外，高温低速大压下轧制工艺对轧机轧制能力要求高，难以实现批量稳定轧制。
相关技术中还公开了一种大厚度低温压力容器用钢板及其制造方法连铸步骤中投入电磁搅拌和重压下，重压下的压下量15mm～25mm，拉速0.4m/min～0.6m/min，中间包钢水过热度控制在≤25℃，最终获得厚度375mm以上特厚优质连铸坯；轧制步骤中，轧制总压缩比≥6.0。该方法所涉及的钢板厚度规格仅为48mm～60mm。
相关技术中还公开了一种低碳高韧性特厚钢板及其制造方法，采用370mm或以上的连铸坯制造的低碳高韧性钢板厚度可达100mm～110mm。该方法要求轧制的总压缩比≥3。
相关技术中还公开了一种特厚钢板的生产方法，采用连铸坯生产出了高性能的60mm～100mm厚Q345R钢板，降低了生产成本，满足了高参数压力容器制造的要求；该方法所涉及的钢板厚度规格仅为60mm～100mm。
相关技术中还公开了一种优良低温韧性特厚合金钢板及其制备方法，采用退火后的连铸坯作为基坯进行三坯复合，复合坯厚度＞900mm，采用真空电子束焊接、复合坯加热、轧制和淬火+回火热处理，生产厚度210mm的特厚压力容器用合金钢板。本发明制造方法具有流程短、工艺简单、成材率高、成本低、生产周期短、效率高等优点；本发明钢板力学性能满足：心部横向冲击单值≥200J，厚度方向断面收缩率≥60％，钢板超声波探伤满足NB/T47013.3最高级别要求。该方法采用复合坯轧制生产特厚压力容器用合金钢板，生产成本高。
根据以上公开方法可发现目前低压缩比、高品质Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法存在如下问题：
1.仅依靠轧制，未发挥连铸优势；
2.未公开连铸工艺参数；
3.成材率低、成本高、生产周期长、生产效率低；
4.产品厚度小等。
发明内容
本发明的目的在于提供一种低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，以解决上述背景技术中提出的问题和缺陷的至少一个方面。
具体如下，本发明提供了一种低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，包括以下步骤：
将钢水连铸后，制得连铸板坯；
所述连铸过程中压下方式由轻压下与凸形辊大压下组成；
所述轻压下区间从距结晶器出口23.5m～25.5m开始，到距结晶器出口30m～31m结束，轻压下区间长度为4.5m～7.5m；
所述轻压下的总压下量为12mm～15mm；
所述轻压下总压下量按照压下率2.0mm/m～2.5mm/m进行分配；
所述凸形辊大压下区间从距结晶器出口34m～36m开始，到距结晶器出口36m～38m结束，凸形辊大压下区间长度为2m～4m；
所述凸形辊大压下的总压下量为8mm～10mm；
所述凸形辊大压下按照压下率3.5mm/m～4.5mm/m进行分配；
所述连铸过程中采用二冷电搅。
根据本发明制备方法技术方案中的一种技术方案，至少具备如下有益效果：
本发明主要是通过特厚板坯连铸轻压下技术、二冷电搅技术、凸形大压下技术等技术措施综合运用来改善高品质特厚压力容器用钢用连铸板坯的中心偏析、消除中间裂纹，减少中心疏松等缺陷，为生产低圧缩比保探伤特厚板提供条件。
本发明的方法采用轻压下技术、二冷电搅技术、凸形大压下技术提高特厚板坯内部质量，改善特厚板坯的中心偏析和中心疏松缺陷，同时消除中间裂纹；在生产规格特厚板的目标下，有效的改善低圧缩比的保探伤特厚板的内部质量，并把低圧缩比保探伤特厚板的探伤合格率控制在96％以上。
采用本方法工业生产的特厚板坯，实施后效果良好，能够满足低成本、高效生产高品质特厚压力容器用钢的使用要求。
根据本发明的一些实施方式，所述制备方法适用于100mm以上特厚容器钢用连铸板坯的制备。
根据本发明的一些实施方式，所述制备方法适用于150mm以上特厚容器钢用连铸板坯的制备。
根据本发明的一些实施方式，所述二冷电搅由2对二分节辊式搅拌器组成。
根据本发明的一些实施方式，所述钢水的过热度为7℃～20℃。
根据本发明的一些实施方式，所述连铸板坯的厚度为439mm～441mm。
根据本发明的一些实施方式，所述轻压下的压下速率为0.025mm/s。
根据本发明的一些实施方式，所述凸形辊大压下的压下速率为0.025mm/s。
根据本发明的一些实施方式，所述轻压下时的拉速为0.425m/min～0.475m/min。
根据本发明的一些实施方式，所述凸形辊大压下时的拉速为0.425m/min～0.475m/min。
根据本发明的一些实施方式，所述的低压缩比为2.9～3.1。
根据本发明的一些实施方式，所述的2对二分节辊式搅拌器分别安装在第4段扇形段的入口与出口。
根据本发明的一些实施方式，所述的二冷电搅采用交替搅拌方式，正向15s～25s，停1s～5s，反向15s～25s。
根据本发明的一些实施方式，所述的二冷电搅的入口电流强度为500A～650A。
根据本发明的一些实施方式，所述的二冷电搅的出口电流强度为500A～650A。
根据本发明的一些实施方式，所述的二冷电搅频率为4Hz～6Hz。
根据本发明的一些实施方式，连铸过程中，采用473mm×2600mm断面直结晶器连续弯曲连续矫直弧形连铸机进行生产，其弧形半径为12m。
具体实施方式
以下将结合实施例对本发明的构思及产生的技术效果进行清楚、完整地描述，以充分地理解本发明的目的、特征和效果。显然，所描述的实施例只是本发明的一部分实施例，而不是全部实施例，基于本发明的实施例，本领域的技术人员在不付出创造性劳动的前提下所获得的其他实施例，均属于本发明保护的范围。
本发明的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示意性实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不一定指的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任何的一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。
实施例中未注明具体条件者，按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市售购买获得的常规产品。
本发明实施方式中低圧缩比Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法如下：
(1)连铸过程中，采用473mm×2600mm断面直结晶器连续弯曲连续矫直弧形连铸机进行生产，其弧形半径为12m，控制拉坯速度为0.425m/min～0.475m/min。
(2)采用轻压下技术：
轻压下过程的弧形段(扇形段1-7)与矫直段(扇形段8-9)基础辊缝收缩总量为2.75mm；轻压下区间从距结晶器出口23.5m～25.5m开始，到距结晶器出口30m～31m结束，压下速率为0.025mm/s，轻压下区间长度为4.5m～7.5m，按照压下率2.0mm/m～2.5mm/m进行分配，轻压下总压下量为12mm～15mm。
(3)采用凸形辊大压下技术：
凸形辊大压下区间从距结晶器出口34m～36m开始，到距结晶器出口36m～38m结束，凸形辊大压下区间长度为2m～4m，压下速率为0.025mm/s，压下时拉速为0.425m/min～0.475m/min，总压下量为8mm～10mm，按照压下率3.5mm/m～4.5mm/m进行分配。
(4)采用二冷电搅技术：
二冷电搅由2对二分节辊式搅拌器组成，分别安装在第4段扇形段的入口与出口；采用交替搅拌方式，正向15s～25s，停1s～5s，反向15～25s；电流强度为入口500～650A，出口500～650A；电搅频率为4Hz～6Hz。
本发明实施方式中板坯中各元素质量分数如下：
C＝0.14～0.15，Si＝0.20～0.30，Mn＝1.52～1.58，P≤0.012，S≤0.003，Alt＝0.02～0.050，Nb＝0.035～0.040，Ti＝0.012～0.020，Cr＝0.20～0.25，Ni＝0.15～0.20，Cu＝0.15～0.20，其它为Fe和残留元素。
实施例1
本实施例为一种低圧缩比、高品质Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法，压缩比为2.91，具体工艺如下：
连铸生产横断面尺寸为2500mm×440mm的Q345R容器钢用板坯，连铸机拉速为0.45m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为7℃～15℃；采用了轻压下技术与凸形辊大压下技术控制，压下速率为0.025mm/s；
其中轻压下区间(在水平段进行压下)从距结晶器出口24.0m开始，到距结晶器出口31.0m结束，压下速率为0.025mm/s，轻压下区间长度为7.0m，按照压下率2.14mm/m进行分配，轻压下总压下量为15mm；
其中凸形辊大压下区间从距结晶器出口34m开始，到距结晶器出口36m结束，凸形辊大压下区间长度为2m，压下速率为0.025mm/s，总压下量为9mm，按照压下率4.5mm/m进行分配。
采用二冷电搅技术：二冷电搅由2对二分节辊式搅拌器组成，分别安装在第4段扇形段的入口与出口；采用交替搅拌方式，正向18s，停3s，反向18s；电流强度为入口550A，出口550A；电搅频率为6Hz。
浇铸完毕后，对Q345R容器钢铸坯内部质量进行低倍检验(中华人民共和国黑色冶金行业标准《连铸钢板坯低倍组织缺陷评级图》YB/T 4003-2016)，检查结果表明，铸坯横向低倍中间裂纹发生率由80％降低到0％(相对于对比例1)，中心疏松缺陷评级为1.0级比例由65％提高到100％，中心偏析≤C1.0级的比例由50％提高到100％。
实施例2
本实施例为一种低圧缩比、高品质Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法，压缩比为2.94，具体工艺如下：
连铸生产横断面尺寸为2070mm×444mm的Q345R容器钢用板坯，连铸机拉速为0.45m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为10℃～15℃；
采用了轻压下技术与凸形辊大压下技术控制，压下速率为0.025mm/s；其中轻压下区间从距结晶器出口23.5m开始，到距结晶器出口28.5m结束，压下速率为0.025mm/s，轻压下区间长度为5m，按照压下率2.4mm/m进行分配，轻压下总压下量为12mm；
其中凸形辊大压下区间从距结晶器出口36m开始，到距结晶器出口38m结束，凸形辊大压下区间长度为2m，压下速率为0.025mm/s，总压下量为8mm，按照压下率4mm/m进行分配。
采用二冷电搅技术：二冷电搅由2对二分节辊式搅拌器组成，分别安装在第4段扇形段的入口与出口；采用交替搅拌方式，正向20s，停2s，反向20s；电流强度为入口600A，出口650A；电搅频率为5Hz。
浇铸完毕后，对Q345R容器钢铸坯内部质量进行低倍检验(中华人民共和国黑色冶金行业标准《连铸钢板坯低倍组织缺陷评级图》YB/T 4003-2016)，检查结果表明，铸坯横向低倍中间裂纹发生率由80％降低到0％(相对于对比例1)，中心疏松缺陷评级为1.0级比例由65％提高到100％，中心偏析≤C1.0级的比例由50％提高到100％。
实施例3
本实施例为一种低圧缩比、高品质Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法，压缩比为2.92，具体工艺如下：
连铸生产横断面尺寸为2270mm×441mm的Q345R容器钢用板坯，连铸机拉速为0.45m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为10℃～18℃；
采用了轻压下技术与凸形辊大压下技术控制，压下速率为0.025mm/s；其中轻压下区间从距结晶器出口24.5m开始，到距结晶器出口31.3m结束，压下速率为0.025mm/s，轻压下区间长度为6.8m，按照压下率2.2mm/m进行分配，轻压下总压下量为15mm；
其中凸形辊大压下区间从距结晶器出口36m开始，到距结晶器出口38m结束，凸形辊大压下区间长度为2m，压下速率为0.025mm/s，总压下量为8mm，按照压下率4mm/m进行分配。
采用二冷电搅技术：二冷电搅由2对二分节辊式搅拌器组成，分别安装在第4段扇形段的入口与出口；采用交替搅拌方式，正向20s，停2s，反向20s；电流强度为入口500A，出口550A；电搅频率为5Hz。
浇铸完毕后，对Q345R容器钢铸坯内部质量进行低倍检验(中华人民共和国黑色冶金行业标准《连铸钢板坯低倍组织缺陷评级图》YB/T 4003-2016)，检查结果表明，铸坯横向低倍中间裂纹发生率由80％降低到0％(相对于对比例1)，中心疏松缺陷评级为1.0级比例由65％提高到100％，中心偏析≤C1.0级的比例由50％提高到100％。
对比例1
本对比例为一种Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法，压缩比为3.12，具体工艺如下：
连铸生产横断面尺寸为2270mm×440mm的Q345R容器钢用板坯，连铸机拉速为0.45m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为8℃～15℃；采用了凝固末端大压下技术控制，压下速率为0.025mm/s；
其中压下区间从距结晶器出口24.5m开始，到距结晶器出口35.7m结束，压下速率为0.025mm/s，压下区间长度为11.2m，其中第13段单压下量10mm，第13段压下率为5mm/m，大压下总压下量为24mm。
浇铸完毕后，对Q345R容器钢铸坯内部质量进行低倍检验(中华人民共和国黑色冶金行业标准《连铸钢板坯低倍组织缺陷评级图》YB/T 4003-2016)，检查结果表明，铸坯横向低倍中间裂纹发生率为80％，中心疏松缺陷评级为1.0级比例为65％，中心偏析≤C1.0级的比例为50％。
对比例2
本对比例为一种Q345R特厚压力容器用钢用连铸板坯的制备方法，压缩比为3.2，具体工艺如下：
连铸生产横断面尺寸为2070mm×452mm的Q345R容器钢用板坯，连铸机拉速为0.45m/min，并保持拉速稳定不变，中间包钢水过热度为9℃～14℃；采用了轻压下技术控制，压下速率为0.025mm/s；
其中压下区间从距结晶器出口24.5m开始，到距结晶器出口31.3m结束，压下速率为0.025mm/s，压下区间长度为6.8m，其中第12段单压下量5mm，第12段压下率为2.5mm/m，轻压下总压下量为12mm。
浇铸完毕后，对Q345R容器钢铸坯内部质量进行低倍检验(中华人民共和国黑色冶金行业标准《连铸钢板坯低倍组织缺陷评级图》YB/T 4003-2016)，检查结果表明，铸坯横向低倍中间裂纹发生率为50％，中心疏松缺陷评级为1.0级比例为45％，中心偏析≤C1.0级的比例为55％。
综上所述，本发明主要是通过特厚板坯连铸轻压下技术、二冷电搅技术、凸形大压下技术等技术措施综合运用来改善高品质特厚压力容器用钢用连铸板坯的中心偏析、消除中间裂纹，减少中心疏松等缺陷，为生产低圧缩比保探伤特厚板提供条件。本发明的方法采用轻压下技术、二冷电搅技术、凸形大压下技术提高特厚板坯内部质量，改善特厚板坯的中心偏析和中心疏松缺陷，同时消除中间裂纹；在生产规格特厚板的目标下，有效的改善低圧缩比的保探伤特厚板的内部质量，并把低圧缩比保探伤特厚板的探伤合格率控制在96％以上。采用本方法工业生产的特厚板坯，实施后效果良好，能够满足低成本、高效生产高品质特厚压力容器用钢的使用要求。
以上所述的具体实施例，对本发明的目的、技术方案和有益效果进行了进一步详细说明，所应理解的是，以上所述仅为本发明的具体实施例而已，并不用于限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
将钢水连铸后，制得连铸板坯；
所述连铸过程中压下方式由轻压下与凸形辊大压下组成；
所述轻压下区间从距结晶器出口23.5m～25.5m开始，到距结晶器出口30m～31m结束，轻压下区间长度为4.5m～7.5m；
所述轻压下的总压下量为12mm～15mm；
所述轻压下总压下量按照压下率2.0mm/m～2.5mm/m进行分配；
所述凸形辊大压下区间从距结晶器出口34m～36m开始，到距结晶器出口36m～38m结束，凸形辊大压下区间长度为2m～4m；
所述凸形辊大压下的总压下量为8mm～10mm；
所述凸形辊大压下按照压下率3.5mm/m～4.5mm/m进行分配；
所述连铸过程中采用二冷电搅。
2.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述钢水的过热度为7℃～20℃。
3.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述连铸板坯的厚度为439mm～441mm。
4.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述轻压下时的拉速为0.425m/min～0.475m/min。
5.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述凸形辊大压下时的拉速为0.425m/min～0.475m/min。
6.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述低压缩比为2.9～3.1。
7.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述二冷电搅采用交替搅拌方式，正向15s～25s，停1s～5s，反向15s～25s。
8.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述二冷电搅的入口电流强度为500A～650A，出口电流强度为500～650A。
9.根据权利要求1所述的低压缩比Q345R特厚容器钢用连铸板坯的制备方法，其特征在于，所述二冷电搅的频率为4Hz～6Hz。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310951289.4A CN116967412A (zh) | 2023-07-31 | 2023-07-31 | 一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202310951289.4A CN116967412A (zh) | 2023-07-31 | 2023-07-31 | 一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN116967412A true CN116967412A (zh) | 2023-10-31 |
Family
ID=88476364
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202310951289.4A Pending CN116967412A (zh) | 2023-07-31 | 2023-07-31 | 一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN116967412A (zh) |
-
2023
- 2023-07-31 CN CN202310951289.4A patent/CN116967412A/zh active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN105200215B (zh) | 一种50‑100mm微合金厚板生产方法 | |
| CN105755375B (zh) | 一种连铸坯生产低压缩比高性能特厚钢板及其制造方法 | |
| CN110157981B (zh) | 提高nsm30塑料模具钢截面硬度均匀性的生产方法 | |
| CN104741409B (zh) | 一种连续退火无取向硅钢横折印的控制方法 | |
| EP0655288B1 (en) | Continuous casting process and continuous casting/rolling process for steel | |
| CN112048679A (zh) | 一种低成本屈服强度490MPa桥梁钢板生产方法 | |
| WO2022199075A1 (zh) | 一种薄规格nm450钢板及其制造方法 | |
| CN113385647A (zh) | 一种高碳高锰钢立弯式板坯连铸方法 | |
| CN110453148A (zh) | 一种超宽幅节约型双相不锈钢中厚板及其制造方法 | |
| CN114774663A (zh) | 一种重载铁路用百米定尺75kg/m在线热处理贝氏体钢轨的生产方法 | |
| KR20060130745A (ko) | 고동 저합금 강판 | |
| US20080264525A1 (en) | High copper low alloy steel sheet | |
| CN111485171A (zh) | 一种重载铁路用钢轨材料及其生产方法 | |
| CN101987330A (zh) | 一种超厚抗层状撕裂钢板制造方法 | |
| CN116967412A (zh) | 一种低压缩比q345r特厚容器钢用连铸板坯的制备方法 | |
| CN1618539A (zh) | 一种应用薄板坯连铸连轧工艺生产焊接气瓶用热轧钢板的方法 | |
| CN110964971A (zh) | 一种薄规格、高止裂性x65m级管线钢板的生产方法 | |
| CN114734007B (zh) | 一种高牌号硅钢连铸坯窄侧鼓肚控制方法 | |
| CN1242086C (zh) | 一种基于紧凑式带钢生产工艺流程的汽车用热轧高强度钢板的生产工艺 | |
| CN1184118C (zh) | 一种生产集装箱板的方法 | |
| CN111304515B (zh) | 一种加硼钢及其生产方法 | |
| CN101798656B (zh) | 一种50CrV4热轧薄板的生产方法 | |
| CN111926263B (zh) | 一种大断面异型材直轧生产方法 | |
| CN112877604B (zh) | 一种12Cr2Mo1R特厚加氢反应器钢板生产方法 | |
| CN116904872B (zh) | 一种基于csp产线的低成本hb400级耐磨钢及生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |