CN116900646A - 一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于高温金属材料加工制备技术领域，具体涉及一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法。该制备方法包括：(1)对所述锅炉用安全阀的各个部件进行第一加工；(2)对所述阀体进行第一热处理；对所述阀杆、所述阀瓣和所述热阀瓣进行第二热处理；(3)对所述阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣进行第二加工；(4)对所述阀座依次进行堆焊、第三热处理和第三加工；(5)将各个部件进行组装，然后密封焊接，并对密封焊接部位进行第四热处理和第四加工。该方法制得的安全阀门在运行服役过程中不易出现开裂、失效等问题，且部件间密封性好，部件用材间的热循环膨胀系数差异小，产生的应力小。
Description
技术领域
本发明属于高温金属材料加工制备技术领域，具体涉及一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法。
背景技术
阀门作为机组的关键部件，起到保护设备安全的作用。阀门内部具有结构复杂、服役工况严苛、密封困难等特点，这就需要保证阀门内部组织结构与应力分布均匀，进一步保证阀门具有高温密封性和结构完整性。650℃及以上等级机组中，高温阀门对材料的高温持久性、抗氧化性、加工成型性和焊接性能等均有严苛要求。
镍铁基析出强化型高温合金具有良好的高温综合性能及优异的性价比，因此适合作为新一代650℃及以上等级机组阀门高温部件材料。阀门高温部件性能需求有着显著差异，如果采用不同类合金虽然能满足力学性能需要，但其在升降温过程中存在显著的热膨胀的差异进而导致密封不严及内应力的问题。阀门密封面作为密封的核心位置，其需要具有高的耐磨、耐蚀、抗氧化和耐高温的特性，因此常使用堆焊钴基高温合金提升密封面性能，由于镍铁基合金与钴基合金热膨胀系数差异较大，在进行堆焊过程中，多道次焊接热循环过程中容易产生较大的残余应力。此外，由于镍铁基高温合金与钴基堆焊合金的热膨胀系数差异较大、组织调控精度高等问题将对阀门的制备成型与运行服役带来影响，对堆焊及热处理工艺提出较高要求。进一步地，安全阀的阀座堆焊与安全阀本体的堆焊层应力集中、较大且受到冲击，往往成为阀门服役过程中开裂失效的主要位置。
发明内容
因此，本发明要解决的技术问题在于克服现有技术中阀门在运行服役过程中出现开裂、失效、密封性差等问题，以及阀门中的各个部件的热膨胀系数差异大，易产生较大应力等缺陷，从而提供一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法。
为此，本发明提供了以下技术方案。
本发明提供了一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法，所述锅炉用安全阀的部件包括阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣，所述制备方法包括以下步骤：
(1)对所述锅炉用安全阀的各个部件进行第一加工；
(2)对所述阀体进行第一热处理；对所述阀杆、所述阀瓣和所述热阀瓣进行第二热处理；
(3)对所述阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣进行第二加工；
(4)对所述阀座依次进行堆焊、第三热处理和第三加工；
(5)将各个部件进行组装，然后密封焊接，并对密封焊接部位进行第四热处理和第四加工；
其中，所述第一热处理具体包括以1℃/min-5℃/min的速率升温至450℃-550℃，保温不超过3h，完成后以1℃/min-5℃/min的速率升温至Ni3Al固溶温度以下250-350℃，保温6-16h后空冷，然后升温至Ni3Al固溶温度以下50℃-200℃，保温3-6h，再空冷至室温；
所述第二热处理具体包括以1℃/min-5℃/min的速率升温至450℃-550℃，保温不超过1h，完成后以1℃/min-5℃/min的速率升温至Ni3Al固溶温度以下200-300℃，保温6-16h后空冷，然后升温至Ni3Al固溶温度以下50℃-200℃，保温3-6h，再空冷至室温；
所述第三热处理的温度与Ni3Al固溶温度的差值为50-250℃，且所述第三热处理温度低于Ni3Al固溶温度，所述第三热处理的时间不超过5h，保温后空冷；
所述第四热处理的温度与Ni3Al固溶温度的差值为0-100℃，且所述第四热处理温度不高于Ni3Al固溶温度，所述第四热处理的时间不超过5h，保温后空冷或者缓冷，其中，缓冷是将部件包覆在隔热材料中进行自然冷却的方式，隔热材料可以是但不限于保温棉。
所述阀体、阀座、阀杆、阀瓣和热阀瓣的材质相同；
优选地，所述阀体、阀座、阀杆、阀瓣和热阀瓣的材质均为析出强化型镍铁基高温合金。
进一步地，按照重量百分比计，所述析出强化型镍铁基高温合金的成分包括：Fe：35％-45％，Cr：15％-21％，Mo：0.5％-1.4％，W：0.1％-0.8％，Ti：1.8％-2.5％，Al：0.8％-2.5％，Mn：≤1.0％，Nb：≤0.1％，Co：≤2％，Si：≤0.05％，C：0.03％-0.10％，B：0.001％-0.005％，P：≤0.01％，余量为Ni；所述的Cr+Ni的重量百分比大于50％，W+Mo的重量百分比为0.6％-1.5％。
进一步地，进行所述堆焊时的焊材为钴基高温合金；
优选地，进行所述密封焊接时，焊材为固溶型镍基高温合金。其中，第四热处理是对密封焊接部位进行的局部加热，进行加热时，加热对象为焊缝周围的母材和焊材。
进一步地，第一热处理后部件的硬度值HRC≥24；
优选地，第二热处理后部件的硬度值HRC≥28。
优选地，所述第二热处理后的部件与第三热处理后钴基高温合金的硬度差值HRC≥5。
进一步地，所述第一加工为粗加工；
优选地，所述第二加工为机加工；
优选地，所述第三加工为机加工；
优选地，所述第四加工为机加工。
进一步地，经过第一热处理或第二热处理后，析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18×10-6/℃。
进一步地，经过第三热处理后，析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于13％和15％，750℃平均线膨胀系数不超过17.8×10-6/℃。
进一步地，经过第四热处理后，密封焊接区域的析出强化型镍铁基高温合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于10％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.5×10-6/℃。
进一步地，本发明还提供了一种上述制备方法制得的安全阀。
本发明技术方案，具有如下优点：
1.本发明提供的锅炉用安全阀的制备方法，所述锅炉用安全阀的部件至少包括阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣，该制备方法包括：(1)对所述锅炉用安全阀的各个部件进行第一加工；(2)对所述阀体进行第一热处理；对所述阀杆、所述阀瓣和所述热阀瓣进行第二热处理；(3)对所述阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣进行第二加工；(4)对所述阀座依次进行堆焊、第三热处理和第三加工；(5)将各个部件进行组装，然后密封焊接，并对密封焊接部位进行第四热处理和第四加工。该方法制得的安全阀门在运行服役过程中不易出现开裂、失效等问题，且部件间密封性好，部件用材间的热循环膨胀系数差异小，产生的应力小。600℃等级阀门使用耐热钢通常根据性能及价格等因素合理搭配各部件用材，针对650℃及以上机组，耐热钢已经无法满足高温性能的需求，需使用镍基高温合金，镍基合金与传统耐热钢相比热膨胀系数通常增加明显，如果各部件按照正常选材导致各部件热膨胀差异问题更加突出。本发明方法通过对阀体进行第一热处理，对阀杆、阀瓣和热阀瓣进行第二热处理，可以有效解决在堆焊过程中析出强化型镍铁基高温合金和钴基高温合金之间热膨胀系数差异大带来的密封性差和内应力大的问题，还可以使阀杆、阀瓣、热阀瓣和阀座之间应力较小、同收缩、密封性良好，提升了安全阀门的组织稳定性和综合性能，减少阀门在运行服役过程中出现开裂、失效等问题，同时保证合金长时力学性能。
进一步地，第一、二、三热处理和第四热处理可以实现各部件具有不同的硬度，降低摩擦损伤。本发明采用第一、二热处理，通过合理控制析出强化型镍铁基高温合金的析出相尺寸及体积，使该合金接近时效峰值状态，有效提升该合金硬度，并保持合理的塑韧性，提高合金组织均匀性，同时第二热处理后的部件和第三热处理后钴基合金可以形成合理的硬度差，保证密封面开合过程不产生磨损。
通过合理选择第三热处理，可以调整母材组织，提升合金综合强度，实现堆焊密封面、母材合理匹配。第四热处理可以有效降低焊接过程中的残余应力，改善热影响区及加热影响区塑性，适当降低强度并提升应力有利于合金局部的塑性变形，保证密封位置安全，通过合理的工艺工序匹配实现650℃等级安全阀门的制备。
对阀门密封焊进行局部焊后热处理(即第四热处理)，消除参与应力并调整热影响区及附近母材性能，提高塑性变形能力，提高合金损伤容限能力，防止泄露。
2.本发明提供的锅炉用安全阀的制备方法，本发明各个部件的材质为析出强化型镍铁基高温合金，该镍铁基高温合金固溶态中晶内Ni3Al体积分数在5％以内，可以避免焊接过程中因为材料强度过高而出现的开裂倾向。同时，由于晶内析出相在600℃以上析出过程中具有吸收热量以及降低热膨胀系数等效果，可以一定程度降低焊接过程中的残余应力。
附图说明
为了更清楚地说明本发明具体实施方式或现有技术中的技术方案，下面将对具体实施方式或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施方式，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明具体实施方式中安全阀的结构示意图；
附图标记：
1-1-阀体；1-2-阀座；2-下调整环；3-下调整杆；4-上调整杆；5-上调整环；6-1-阀瓣；6-2-热阀瓣；7-阀瓣套筒；8-导向套；9-冷却器；10-排汽室；11-调整套；12-弹簧罩；13-弹簧；14-阀杆；15-手柄。
具体实施方式
提供下述实施例是为了更好地进一步理解本发明，并不局限于所述最佳实施方式，不对本发明的内容和保护范围构成限制，任何人在本发明的启示下或是将本发明与其他现有技术的特征进行组合而得出的任何与本发明相同或相近似的产品，均落在本发明的保护范围之内。
实施例中未注明具体实验步骤或条件者，按照本领域内的文献所描述的常规实验步骤的操作或条件即可进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者，均为可以通过市购获得的常规试剂产品。
在以下实施例中提到的安全阀门的结构如图1所示，该安全阀门包括阀体、阀座、下调整环、下调整杆、上调整杆、上调整环、阀瓣、热阀瓣、阀瓣套筒、导向套、冷却器、排汽室、调整套、弹簧罩、弹簧、阀杆、手柄。
在以下实施例中用到的析出强化型镍铁基高温合金，按照重量百分比，其成分包括：Fe：35％-45％，Cr：15％-21％，Mo：0.5％-1.4％，W：0.1％-0.8％，Ti：1.8％-2.5％，Al：0.8％-2.5％，Mn：≤1.0％，Nb：≤0.1％，Co：≤2％，Si：≤0.05％，C：0.03％-0.10％，B：0.001％-0.005％，P：≤0.01％，余量为Ni；所述的Cr+Ni的重量百分比大于50％，W+Mo的重量百分比为0.6％-1.5％。析出强化型镍铁基高温合金Ni3Al的固溶温度为880-1000℃。
更具体的，以下实施例中用到的析出强化型镍铁基高温合金，按照重量百分比，其成分包括：Fe：43％，Cr：16％，Mo：0.6％，W：0.3％，Ti：2.1％，Al：1.4％，Mn：0.1％，Co：1.0％，Si：0.025％，C：0.05％，B：0.002％，余量为Ni。根据测试结果,该析出强化型镍铁基高温合金Ni3Al的固溶温度为920℃。
钴基高温合金可以选用Stellite6与Stellite21等高温合金及其衍生合金。
密封焊接时的焊材为固溶型镍基高温合金，固溶型镍基高温合金可选用In617、In625等高温合金。
实施例1
本实施例提供了一种锅炉用安全阀的制备方法，锅炉用安全阀的结构如图1所示，阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣的材质均为析出强化型镍铁基高温合金，该制备方法包括以下步骤：
(1)对锅炉用安全阀的各个部件进行锻件粗加工。
(2)对阀体进行第一热处理，第一热处理具体包括：以5℃/min的速率升温至450℃，保温1h，完成后以5℃/min的速率升温至640℃，保温8h后空冷，然后升温至800℃，保温5h，再空冷至室温；
对阀杆、阀瓣和热阀瓣进行第二热处理，第二热处理具体包括：以5℃/min的速率升温至450℃，保温1h，完成后以5℃/min的速率升温至680℃，保温8h后空冷，然后升温至800℃，保温5h，再空冷至室温。
(3)对阀体、阀杆、阀瓣和热阀瓣进行机加工。
(4)以Stellite6合金作为堆焊的焊材对阀座进行堆焊，堆焊完成后在800℃下进行第三热处理，时间为4h，完成后空冷，对阀座进行机加工。
(5)将所有部件按照图1所示组装，并进行密封焊接，经第四热处理后得到安全阀门。其中，进行密封焊接时，焊材为In617镍基高温合金，采用局部感应加热的方式进行第四热处理，完成加热后空冷，第四热处理的温度为900℃，时间为2h。
本实施例经过第一热处理后的析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％；650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18.0×10-6/℃，硬度值HRC为25。
经过第二热处理后，析出强化型镍铁基合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18.0×10-6/℃，硬度值HRC为28。
经过第三次热处理后，析出强化型镍铁基高温合金晶内析出相体积分数高于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于13％和15％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.8×10-6/℃，钴基合金的硬度值HRC为38。
经过第四次热处理后，析出强化型镍铁基高温合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于10％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.5×10-6/℃。
实施例2
本实施例提供了一种锅炉用安全阀的制备方法，锅炉用安全阀的结构如图1所示，阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣的材质均为镍铁基高温合金，该制备方法包括以下步骤：
(1)对锅炉用安全阀的各个部件进行锻件粗加工。
(2)对阀体进行第一热处理，第一热处理具体包括：以3℃/min的速率升温至450℃，保温0.5h，完成后以3℃/min的速率升温至630℃，保温6h后空冷，然后升温至850℃，保温3h，再空冷至室温；
对阀杆、阀瓣和热阀瓣进行第二热处理，第二热处理具体包括：以5℃/min的速率升温至450℃，保温0.5h，完成后以5℃/min的速率升温至660℃，保温8h后空冷，然后升温至800℃，保温3h，再空冷至室温。
(3)对阀体、阀杆、阀瓣和热阀瓣进行机加工。
(4)以Stellite21合金作为堆焊的焊材对阀座进行堆焊，堆焊完成后在860℃下进行第三热处理，时间为3h，完成后空冷，对阀座进行机加工。
(5)将所有部件按照图1所示组装，并进行密封焊接，经第四热处理后得到安全阀门。其中，进行密封焊接时，焊材为In625镍基高温合金，采用局部感应加热的方式进行第四热处理，完成加热后空冷，第四热处理的温度为880℃，时间为4h。
本实施例经过第一热处理后的析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％。硬度值HRC为24。650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18×10-6/℃。
经过第二热处理后，镍铁基合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过16.5×10-6/℃，硬度值HRC为28。
经过第三次热处理后，镍铁基高温合金晶内析出相体积分数高于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于13％和15％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.8×10-6/℃，钴基合金的硬度值HRC为40。
经过第四次热处理后，密封焊接区域的析出强化型镍铁基高温合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于10％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.5×10-6/℃。
实施例3
本实施例提供了一种锅炉用安全阀的制备方法，锅炉用安全阀的结构如图1所示，阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣的材质均为镍铁基高温合金，该制备方法包括以下步骤：
(1)对锅炉用安全阀的各个部件进行锻件粗加工。
(2)对阀体进行第一热处理，第一热处理具体包括：以1℃/min的速率升温至550℃，保温1h，完成后以1℃/min的速率升温至650℃，保温16h后空冷，然后升温至800℃，保温6h，再空冷至室温；
对阀杆、阀瓣和热阀瓣进行第二热处理，第二热处理具体包括：以5℃/min的速率升温至450℃，保温1h，完成后以5℃/min的速率升温至700℃，保温8h后空冷，然后升温至800℃，保温5h，再空冷至室温。
(3)对阀体、阀杆、阀瓣和热阀瓣进行机加工。
(4)以Stellite6合金作为堆焊的焊材对阀座进行堆焊，堆焊完成后在800℃下进行第三热处理，时间为5h，完成后空冷，对阀座进行机加工。
(5)将所有部件按照图1所示组装，并进行密封焊接，经焊后热处理后的得到安全阀门。其中，进行密封焊接时，焊材为In625镍基高温合金，采用局部感应加热的方式进行第四热处理，完成加热后空冷，第四热处理的温度为920℃，时间为2h。
本实施例经过第一热处理后的镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％。650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18×10-6/℃。硬度值HRC为27。
经过第二热处理后，镍铁基合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18.0×10-6/℃，硬度值HRC为28。
经过第三次热处理后，镍铁基高温合金晶内析出相体积分数高于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于13％和15％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.8×10-6/℃，钴基合金的硬度值HRC为39。
经过第四次热处理后，密封焊接区域的析出强化型镍铁基高温合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于10％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.5×10-6/℃。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引申出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。
Claims (10)
1.一种650℃及以上等级机组锅炉用安全阀的制备方法，所述锅炉用安全阀的部件至少包括阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣，其特征在于，所述制备方法包括以下步骤：
(1)对所述锅炉用安全阀的各个部件进行第一加工；
(2)对所述阀体进行第一热处理；对所述阀杆、所述阀瓣和所述热阀瓣进行第二热处理；
(3)对所述阀体、阀杆、阀座、阀瓣和热阀瓣进行第二加工；
(4)对所述阀座依次进行堆焊、第三热处理和第三加工；
(5)将各个部件进行组装，然后密封焊接，并对密封焊接部位进行第四热处理和第四加工；
其中，所述第一热处理具体包括以1℃/min-5℃/min的速率升温至450℃-550℃，保温不超过3h，完成后以1℃/min-5℃/min的速率升温至Ni3Al固溶温度以下250-350℃，保温6-16h后空冷，然后升温至Ni3Al固溶温度以下50℃-200℃，保温3-6h，再空冷至室温；
所述第二热处理具体包括以1℃/min-5℃/min的速率升温至450℃-550℃，保温不超过1h，完成后以1℃/min-5℃/min的速率升温至Ni3Al固溶温度以下200-300℃，保温6-16h后空冷，然后升温至Ni3Al固溶温度以下50℃-200℃，保温3-6h，再空冷至室温；
所述第三热处理的温度与Ni3Al固溶温度的差值为50-250℃，且所述第三热处理温度低于Ni3Al固溶温度，所述第三热处理的时间不超过5h；
所述第四热处理的温度与Ni3Al固溶温度的差值为0-100℃，且所述第四热处理温度不高于Ni3Al固溶温度，所述第四热处理的时间不超过5h。
2.根据权利要求1所述的制备方法，其特征在于，所述阀体、阀座、阀杆、阀瓣和热阀瓣的材质相同；
优选地，所述阀体、阀座、阀杆、阀瓣和热阀瓣的材质均为析出强化型镍铁基高温合金。
3.根据权利要求2所述的制备方法，其特征在于，按照重量百分比计，所述析出强化型镍铁基高温合金的成分包括：Fe：35％-45％，Cr：15％-21％，Mo：0.5％-1.4％，W：0.1％-0.8％，Ti：1.8％-2.5％，Al：0.8％-2.5％，Mn：≤1.0％，Nb：≤0.1％，Co：≤2％，Si：≤0.05％，C：0.03％-0.10％，B：0.001％-0.005％，P：≤0.01％，余量为Ni；所述的Cr+Ni的重量百分比大于50％，W+Mo的重量百分比为0.6％-1.5％。
4.根据权利要求1-3任一项所述的制备方法，其特征在于，进行所述堆焊时的焊材为钴基高温合金；
优选地，进行所述密封焊接时，焊材为固溶型镍基高温合金。
5.根据权利要求4所述的制备方法，其特征在于，第一热处理后部件的硬度值HRC≥24；
优选地，第二热处理后部件的硬度值HRC≥28；
优选地，所述第二热处理后的部件与第三热处理后钴基高温合金的硬度差值HRC≥5。
6.根据权利要求1-5任一项所述的制备方法，其特征在于，所述第一加工为粗加工；
优选地，所述第二加工为机加工；
优选地，所述第三加工为机加工；
优选地，所述第四加工为机加工。
7.根据权利要求2或3所述的制备方法，其特征在于，经过第一热处理或第二热处理后，析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过18×10-6/℃。
8.根据权利要求2或3所述的制备方法，其特征在于，经过第三热处理后，析出强化型镍铁基高温合金的晶内Ni3Al析出相体积分数不低于15％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于15％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于13％和15％，750℃平均线膨胀系数不超过17.8×10-6/℃。
9.根据权利要求2或3所述的制备方法，其特征在于，经过第四热处理后，密封焊接区域的析出强化型镍铁基高温合金晶内Ni3Al析出相体积分数不低于10％，碳化物体积分数在3％以内，单个碳化物尺寸最大不超过10μm，室温延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，650℃延伸率和断面收缩率分别不低于18％和20％，在750℃平均线膨胀系数不超过17.5×10-6/℃。
10.权利要求1-9任一项所述制备方法制得的安全阀。
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