CN116790991A - 一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH及其生产方法 - Google Patents

一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH及其生产方法 Download PDF

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郑海明
李忠波
袁清
刘庆波
康文举
周杨
杨阳
杨东
于飒
朱先兴
袁高俭
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Abstract

本发明提供了一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH及其生产方法,通过特殊控轧控冷工艺保证,实现在成分设计中取消V的条件下,达到Q460FNH的强度,进而降低合金成本;钢板轧制结束,经矫直堆冷不需要进行热处理,最终获得的钢板厚度30~60mm,耐大气腐蚀指数I≥6.5,其屈服强度470~550MPa,抗拉强度580~670MPa,屈强比≤0.80,伸长20~28%,‑60℃纵向KV2冲击功≥200J。较高的强度、较低的Pcm,以及优异的低温冲击韧性和耐腐蚀性能,完全满足严寒地区大型桥梁的建设制造需要。

Description

一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH及其生产方法
技术领域
本发明属于宽厚板冶金技术领域,具体涉及一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH及其生产方法。
背景技术
近年来,随着我国基建的发展,桥梁结构朝着大跨度、重载化、高速化方向发展。这促使桥梁钢结构用钢的厚度越来越大、强度越来越高、抗震性能越来越好,同时为降低桥梁后续的涂装防锈维护成本,高强韧的耐大气腐蚀桥梁钢需求也越来越大。Q460qNH强度比Q420q提升明显,且具有优异的耐大气腐蚀性能,若屈强比得到控制,不仅可以满足车辆的高速冲击,而且抗震性能能够保证。
公开号CN 113957336 A专利“一种低成本高韧性Q460qNHD钢板生产方法”,该方法的Nb:0.044~0.052%、V:0.03~0.04%,合金含量高、成本高。其次钢板厚度范围仅15~32mm,难以满足大型桥梁建设各种复杂规格的需求。此外,质量等级仅为D级-20℃冲击,难以满足严寒地区的需求。
公开号CN 111996451 A专利“一种460MPa级高铬耐候钢及其制备方法和应用”,该方法生产的耐候钢采用热轧卷板生产,厚度较薄且冲击韧性较低。
综上开发出一种低成本、低屈强比特厚桥梁钢Q460qFNH,对于我国的严寒地区大型桥梁钢结构的建设制造,具有重大意义。
发明内容
为解决上述技术问题,本发明的目的在于提供一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH,该钢板的各化学成分组合合理、成本较低,碳当量及焊接裂纹敏感性指数低、低温冲击韧性优异,满足实际的生产、加工及使用。
本发明的另一目的是提供一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH的生产方法。
为达到上述目的,本发明是采用以下技术方案来实现的:一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH,包含如下质量百分比的化学成分:C:0.07-0.10%、Si:0.10-0.35%、Mn:1.10-1.60%、P≤0.016%、S≤0.003%、Als:0.020-0.035%、Nb:0.015-0.025%、Cr:0.40-0.60%、Ni:0.30-0.50%、Cu:0.25-0.35%、Ti≤0.020%,其余为Fe和残留元素;所述桥梁钢的厚度为30~60mm,耐大气腐蚀指数I≥6.5,其屈服强度470~550MPa,抗拉强度580~670MPa,屈强比≤0.80,伸长20~28%,-60℃纵向KV2冲击功≥200J。
其成分设计思路是:C是较强的固溶强化元素,能显著提高钢板强度和淬透性,但降低韧性和塑性。Mn含量增加可提高奥氏体稳定性,降低临界冷却速度,提高钢材的淬透性,但含量过高将增加钢的回火脆性倾向,随Mn/C的增加,钢的脆性转变温度显著降低。根据实际生产经验,Mn/C控制在<18,因此将C控制在0.07~0.10%,锰控制在1.10~1.60%。Nb、Ti在钢中的作用,一是在轧制过程中抑制奥氏体的形变再结晶并阻止其晶粒的长大;二是通过其碳氮化合物的应变诱导析出,起到Nb、Ti的沉淀强化作用。Nb在钢中具有最强的晶粒细化强化效果,但晶粒越细小,有效晶界面积越大,钢板的屈服越高,屈强比也越高,因此应尽可能的降低Nb含量。Cr在钢中主要是起到生成碳化物,提高钢的强度、硬度和耐腐蚀性。其次使CCT曲线右移动,增加钢的淬透性的作用。Ni与Fe以互溶形式存在于α和γ铁相中,所以Ni为纯固溶元素,具有明显降低冷脆转变温度、提高钢的冲击韧性的作用,Ni还可降低钢的临界冷却速度,提高钢的淬透性。Cu能够提高钢板的强度和耐腐蚀性能。V可以提高钢板的抗拉强度,但本发明通过特殊控轧控冷工艺,完全可以取消V且达到Q460FNH的强度,进而降低合金成本。
一种低屈强比桥梁钢Q460qFNH的生产方法包括粗轧、精轧及控冷,具体如下:
1)粗轧工艺:执行三个道次的大压下,道次压下量≥35mm,累计压下率≥70%,晾钢厚度h+15~35mm;
2)精轧工艺:采用高温小压下,开轧温度790~830℃,道次压下量≤10mm,累计压下率≤40%,终轧温度770~810℃。需要重点说明的是,在精轧过程中,本发明人发现,精轧道次压下量越大,晶粒被拉的越长,晶界面积越大。其次精轧累计压下率越大,晶粒越细小,单位体积内的晶界面积也越大。这些晶界在钢板拉伸时,阻碍了位错形变的滑移,进而使屈服上升,导致屈强比升高。此外,精轧温度越低,钢板保留的形变位错越多,加工硬化参越严重,钢板的屈服强度越高;而且低温轧制促使析出更多的Nb(C/N)、Ti(C/N)粒子,也能够阻碍位错的滑移,造成钢板难以屈服变形,所以屈强比越高。综上,为降低Q460qFNH的屈强比,因此精轧必须高温小压下轧制。
3)控冷工艺:经驰豫,钢板入水温度710~720℃,此时钢板已生成部分先共析铁素体,这部分铁素体软相用以降低钢板的屈服强度;返红温度控制在500~550℃,使钢板具有差异性的组织,即铁素体+珠光体+贝氏体。通过生成的贝氏体来提高钢板的抗拉强度,铁素体降低屈服强度。随着抗拉的提高,屈服的降低,那么钢板的屈强比就会明显降低。其次随着返红的降低,钢板中粒状贝氏体组织中的M/A岛尺寸大幅细化,并且以颗粒状为主。这些细小弥撒的M/A颗粒,起到了析出强化和阻碍裂纹扩展的作用,因此抗拉强度和冲击韧性得到提高。
综上,制定Q460qFNH的控轧控冷工艺如下表:
轧制结束,钢板经矫直堆冷,消除内部应力,提高耐疲劳性能,最终获得的钢板厚度为30~60mm,耐大气腐蚀指数I≥6.5,其屈服强度470~550MPa,抗拉强度580~670MPa,屈强比≤0.80,伸长20~28%,-60℃纵向KV2冲击功≥200J。其合金成本低、轧制结束不需要进行热处理,且具有较高的强度、较低的Pcm,以及优异的低温冲击韧性和耐腐蚀性能,完全满足严寒地区大型桥梁的建设制造需要。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者,按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者,均为可以通过市售购买获得的常规产品。
以下结合实施例对本发明的特征和性能作进一步的详细描述。
实施例1
本实施例1提供一种厚度为32mm的Q460FNH钢板,包括如下质量百分比的化学成分:C0.08、Si0.23、Mn1.32、P0.013、S0.002、Als0.025、Nb0.018、Cr0.46、Ni0.38、Cu0.31、Ti0.016,余量为Fe和残留元素。
钢板的Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B=0.21%≤0.22%。
钢板的耐大气腐蚀指数:I=6.54≥6.5。
其生产方法包括:
1)冶炼工艺:铁水经KR搅拌脱硫后,S含量0.010%。转炉出钢C含量0.04%、P含量0.010%。脱氧剂铝块加入量180Kg,出钢石灰加入量260Kg。转炉出钢结束采用挡渣锥挡渣,下渣厚度20mm。氩站强吹氩气5min,流量400NL/min控制。LF精炼石灰加入1.2吨,铝线打入500m,钙线加入200m,白渣保持时间30min。VD真空度66Pa,真空保压时间17min,定[H]含量1.0PPm。
2)连铸工艺:全程采用保护浇铸,钢水液相线温度1520℃,中包温度控制在1530~1535℃范围内。
3)钢坯加热工艺:钢坯一加热温度950℃,二加热温度1230℃,均热段温度1210℃。加热时间280分钟。
4)控轧控冷工艺:钢坯轧制晾钢厚度50mm,粗轧累计压下率(245-50)/245=79.59%,精轧累计压下率(50-32)/50=36%。精轧开轧825℃,终轧810℃,驰豫后入水温度718℃,返红536℃。
5)堆冷工艺:钢板堆冷温度468℃,堆冷时间48h。
实施例1性能:以实施例1所得的Q460qFNH钢板为待测品,钢板的化学成分、力学性能试件取样位置及试样制备按照标准《GB/T2975》规定检测。低温冲击韧性试验按《GB/T229》标准检测,拉伸性能试验按《GB/T228》标准检测,弯曲性能试验按《GB/T232》标准检测。检测结果如下表所示。
下表为检测结果
由上表可以看出,本申请实施例提供的Q460qFNH钢板,具有优异的强韧性能和低屈强比。
其中实施例1中主要组织为B(25%)+F(15%)+P(60%)。
实施例2
本实施例2提供一种厚度为55mm的Q460FNH钢板,包括如下质量百分比的化学成分。C0.07、Si0.22、Mn1.42、P0.015、S0.001、Als0.030、Nb0.023、Cr0.50、Ni0.42、Cu0.30、Ti0.017,余量为Fe和残留元素。
钢板的Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5B=0.20%
≤0.22%。
钢板的耐大气腐蚀指数:I=6.61≥6.5。
其生产方法包括:1)冶炼工艺:铁水经KR搅拌脱硫后,S含量0.009%。转炉出钢C含量0.04%、P含量0.012%。脱氧剂铝块加入量190Kg,出钢石灰加入量280Kg。转炉出钢结束采用挡渣锥挡渣,下渣厚度18mm。氩站强吹氩气5min,流量400NL/min控制。LF精炼石灰加入1.3吨,铝线打入400m,钙线加入200m,白渣保持时间33min。VD真空度66Pa,真空保压时间19min,定[H]含量1.2PPm。
2)连铸工艺:全程采用保护浇铸,钢水液相线温度1519℃,中包温度控制在1524~1539℃范围内。
3)钢坯加热工艺:钢坯一加热温度950℃,二加热温度1235℃,均热段温度1215℃。加热时间330分钟。
4)控轧控冷工艺:钢坯轧制晾钢厚度80mm,粗轧累计压下率(300-85)/300=71.67%,精轧累计压下率(85-55)/85=35.29%。精轧开轧805℃,终轧788℃,入水温度715℃,返红506℃。
5)堆冷工艺:钢板堆冷温度453℃,堆冷时间48h。
实施例2性能:以实施例2所得的Q460qFNH钢板为待测品,钢板的化学成分、力学性能试件取样位置及试样制备按照标准《GB/T2975》规定检测。低温冲击韧性试验按《GB/T229》标准检测,拉伸性能试验按《GB/T228》标准检测,弯曲性能试验按《GB/T232》标准检测。检测结果如下表所示。
下表为检测结果
由上表可以看出,本申请实施例提供的Q460qFNH钢板,具有优异的强韧性能和低屈强比。
其中实施例2中主要组织为B(20%)+F(10%)+P(70%)。
综合上述试验结果可见,本申请实施例提供的Q460qFNH钢板,其强度性能、冲击韧性、组织比列、屈强比、焊接裂纹敏感性指数等指标均满足桥梁建设的制造使用要求。
此外还对钢板的表面检验、内部探伤合格率均达到100.00%。
综上所述,本申请提供的Q460qFNH钢板用钢的各化学成分、生产工艺、内部组织组合合理,能够同时具有较好的力学性能和焊接性能。其生产方法满足冶金行业的组织生产,能够达到Q460qFNH钢板的质量,提高其使用性能。
以上所述仅为本发明的优选实施方式而已,并不用于限制本发明,对于本领域的技术人员来说,本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。

Claims (2)

1.一种低屈强比特厚桥梁钢Q460qFNH,其特征在于:所述桥梁钢包含如下质量百分比的化学成分:C:0.07-0.10%、Si:0.10-0.35%、Mn:1.10-1.60%、P≤0.016%、S≤0.003%、Als:0.020-0.035%、Nb:0.015-0.025%、Cr:0.40-0.60%、Ni:0.30-0.50%、Cu:0.25-0.35%、Ti≤0.020%,其余为Fe和残留元素;所述桥梁钢的厚度为30~60mm,耐大气腐蚀指数I≥6.5,其屈服强度470~550MPa,抗拉强度580~670MPa,屈强比≤0.80,伸长20~28%,-60℃纵向KV2冲击功≥200J。
2.根据权利要求1所述的低屈强比特厚桥梁钢Q460qFNH的生产方法包括粗轧、精轧及控冷,具体如下:
粗轧工艺:执行三个道次的大压下,道次压下量≥35mm,累计压下率≥70%,晾钢厚度h+15~35mm;
精轧工艺:采用高温小压下,开轧温度790~830℃,道次压下量≤10mm,累计压下率≤40%,终轧温度770~810℃;
控冷工艺:经驰豫,钢板入水温度710~720℃,返红温度控制在500~550℃。
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