CN116460479A - 一种绝缘接头焊接工艺、制备方法以及绝缘接头 - Google Patents
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Abstract
本申请公开了一种绝缘接头焊接工艺，包括以下步骤：S1、加工焊接坡口；S2、将焊接坡口及其附近区域处加热至120℃并保温3h；S3、进行打底焊，连续焊接多层，每层的焊层厚度均≥2mm；限定焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；结束后焊缝缓冷；S4、打底焊缝预热后进行填充焊，所用焊丝的限定条件与S3中相同；焊接时控制固定套外壁与密封环位置对应处的温度在150℃以下；结束后焊缝缓冷；S5、预热填充焊缝后进行盖面焊，所用焊丝的限定条件与S3中相同；焊接时控制固定套外壁与密封环位置对应处的温度在150℃以下；盖面焊完成后对焊缝120℃保温6h消氢；S6、对盖面焊缝表面进行超声波冲击去应力。本申请还公开了一种绝缘接头的制备方法以及一种绝缘接头。
Description
技术领域
本申请涉及绝缘接头制造技术领域，尤其涉及一种绝缘接头焊接工艺、制备方法以及绝缘接头。
背景技术
长距离输气管道上安装的大型高强钢绝缘接头，往往安装在荒郊野外、远离人烟之处，进行维护或更换的话，特别不便。大型绝缘接头的口径大，输送的天然气压力高，如果发生焊缝泄漏或焊缝断裂事故，造成的天然气泄漏损失、停供损失和抢修成本，是难以估量的巨额数字。所以，一般要求大型绝缘接头具有30年以上可靠运行、免维护的使用寿命。要实现这一要求，绝缘接头的所有焊缝，必须保证百分之百可靠。
绝缘接头通常由左短管、右短管、左法兰、右法兰、固定套、绝缘垫片、密封环、大直套、小直套和支撑板组装而成，其中固定套与左法兰的焊接，是绝缘接头组装过程的最后一道工序。进行这道焊缝焊接时，非金属材料绝缘垫片和密封环已安装在固定套内腔的左、右法兰之间，而且这两种非金属零件与固定套和左法兰间焊接坡口的距离比较近。焊接时，必须严格控制热输入和层间温度，防止造成绝缘垫片和密封环烧伤。
大型绝缘接头的左右法兰、固定套材料通常为钢材锻件，强度高，尺寸大，焊接时极易产生裂纹。若焊缝或热影响区出现裂纹，特别是裂纹处于较深的部位时，返修过程十分繁琐且返修周期较长，常常导致生产进度滞后，甚至延期交货。若交货后，焊缝发生延迟开裂，将会造成难以估量的损失。
发明内容
本申请实施例通过提供一种绝缘接头焊接工艺、制备方法以及绝缘接头，解决了目前绝缘接头的制造工艺中焊接接头易开裂、绝缘垫片和密封环易烧伤的问题，实现了绝缘接头焊接完成后缺陷少、力学性能优良、并且焊接不会损伤绝缘接头内部的绝缘垫片与密封环的技术效果。
根据本申请实施例的第一方面，提供了一种绝缘接头焊接工艺，绝缘接头包括相互连接的左法兰组件和右法兰组件，左法兰组件包括左法兰以及焊接固定于左法兰的小端的左短管，右法兰组件包括右法兰以及焊接固定于右法兰的小端的右短管，左法兰的大端与右法兰的大端之间设置有绝缘垫片和密封环，左法兰的大端和右法兰的大端对接处套设有固定套，固定套与左法兰的大端焊接固定；其包括以下步骤：
S1、将左法兰和右法兰拼接装配，左法兰和右法兰之间设置绝缘垫片和密封环，将固定套套设在左法兰和右法兰拼接处，分别在固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处加工出焊接坡口；
S2、将固定套的焊接位置处和对应的左法兰大端的焊接位置处均加热至120℃，均温后保温3h；
S3、对固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处采用半自动热丝氩弧焊的方式进行打底焊，连续焊接多层，每层的焊层厚度均≥2mm；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；打底焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S4、将S3的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S3的焊缝处采用埋弧焊的方式进行填充焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；填充焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S5、将S4的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S4的焊缝处采用埋弧焊的方式进行盖面焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；盖面焊完成后，对焊缝处进行120℃保温6h消氢处理；
S6、对S5的焊缝处表面进行超声波冲击去应力处理。
在一种可能的实现方式中，S1中，固定套的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口，左法兰大端的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口。
在一种可能的实现方式中，S3中，连续焊接3层。
在一种可能的实现方式中，S4与S5中，焊接时所用焊剂的硫含量均≤0.035%，磷含量均≤0.040%。
在一种可能的实现方式中，S4与S5中，焊缝中熔敷金属的扩散氢含量均≤6mL/100g。
在一种可能的实现方式中，S3中，进行打底焊时，从固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处相对的两侧同时对称施焊。
在一种可能的实现方式中，S3~S5中，每焊接20mm的焊缝厚度，即对焊缝进行一次超声检测。
在一种可能的实现方式中，还包括以下步骤：
S3.5、在左短管的直焊缝两侧、以及在右短管的直焊缝两侧均贴合设置垫板，所述垫板的厚度不小于左短管的直焊缝和/或右短管的直焊缝的余高高度。
根据本申请实施例的第二方面，提供了一种绝缘接头制备方法，其包括以下步骤：
S1、对合金钢材料进行锻造，制作出左法兰锻件毛坯、右法兰锻件毛坯与固定套锻件毛坯；锻造时控制锻造比≥4；所述合金钢材料的C含量为0.16%～0.25%，Cr含量为0.56%～0.94%，Ni含量为0.67%～1.03%，Mo含量为0.14%～0.28%，V≤0.05%，Nb≤0.03%，P≤0.025%，S≤0.015%，碳当量CE≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.25%，屈强比≤0.85；
S2、分别对S1中的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第一热处理，所述第一热处理的流程依次为：
加热至200～450℃，保温2h；
然后以20℃/h～80℃/h的速度升温至600～700℃，保温2h；
最后加热至920～940℃，保温5h；出炉后，进行喷雾冷却；
S3、分别对S2中进行所述第一热处理后的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第二热处理，得到左法兰锻件、右法兰锻件和固定套锻件；所述第二热处理的流程依次为：
炉温升至400～450℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至650±10℃，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至920±15℃，均热、保温4h；
出炉后快速水冷；
炉温升至350～400℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至610±15℃，均热、保温6h；
出炉后空冷；
S4、采用上述的绝缘接头焊接工艺的步骤，将所述左法兰锻件、所述右法兰锻件和所述固定套锻件相互固定连接。
根据本申请实施例的第三方面，提供了一种绝缘接头，其是通过上述的绝缘接头制备方法的步骤得到的。
本申请实施例中提供的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本申请实施例提供的绝缘接头焊接工艺，通过在焊接过程中对焊接材料、焊接温度和参数等因素的协同调控，解决了焊接接头易开裂、绝缘垫片和密封环易烧伤的技术难题，实现了焊接时乃至焊接后，焊缝处均不容易产生缺陷，并且在不影响焊接效果与焊缝品质的基础上，保护了绝缘接头内部的密封环和绝缘垫片，避免其受高温影响而烧损；
本申请实施例提供的绝缘接头制备方法，通过对绝缘接头多个主要零件的锻造原材料以及锻造后热处理工艺流程等多个工序进行协同调控，保证了绝缘接头法兰与固定套锻件的可焊性，降低了锻件的焊接裂纹敏感性。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例或现有技术中的技术方案，下面将对本申请实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本实施例的实际应用中绝缘接头整体结构的剖视图；
图2为本实施例的实际应用中左法兰与固定套之间的坡口结构示意图；
图3为本实施例的实际应用中左法兰与固定套之间点固、打底焊时的位置示意图；
图4为本实施例的实际应用中左法兰与固定套之间填充、盖面焊时布置第一垫板、第二垫板、第三垫板和第四垫板的示意图。
图中：1-左短管；2-左法兰；3-右短管；4-右法兰；5-固定套；6-密封环；7-绝缘垫片；8-左短管直焊缝；9-右短管直焊缝；12-左法兰组件；34-右法兰组件；25-固定套焊缝；81-第一垫板；82-第二垫板；91-第三垫板；92-第四垫板；101-压装机盲板；102-压装机托架。
具体实施方式
下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本申请实施例的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本申请实施例和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。术语“第一”、“第二”、“第三”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本申请实施例中的具体含义。
根据本实施例的第一方面，提供了一种绝缘接头的焊接工艺，绝缘接头包括相互连接的左法兰组件和右法兰组件，左法兰组件包括左法兰以及焊接固定于左法兰的小端的左短管，右法兰组件包括右法兰以及焊接固定于右法兰的小端的右短管，左法兰的大端与右法兰的大端之间设置有绝缘垫片和密封环，左法兰的大端和右法兰的大端对接处套设有固定套，固定套与左法兰的大端焊接固定；所述焊接工艺具体包括以下步骤：
S1、将左法兰和右法兰拼接装配，左法兰和右法兰之间设置绝缘垫片和密封环，将固定套套设在左法兰和右法兰拼接处，分别在固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处加工出焊接坡口；
S2、将固定套的焊接位置处和对应的左法兰大端的焊接位置处均加热至120℃，均温后保温3h；
S3、对固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处采用半自动热丝氩弧焊的方式进行打底焊，连续焊接多层，每层的焊层厚度均≥2mm；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；打底焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S4、将S3的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S3的焊缝处采用埋弧焊的方式进行填充焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；填充焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S5、将S4的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S4的焊缝处采用埋弧焊的方式进行盖面焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；盖面焊完成后，对焊缝处进行120℃保温6h消氢处理；
S6、对S5的焊缝处表面进行超声波冲击去应力。
在一个优选技术方案中，S1中，固定套的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口，左法兰大端的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口。
在一个优选技术方案中，S3中，连续焊接3层。
在一个优选技术方案中，S4与S5中，焊接时所用焊剂的硫含量均≤0.035%，磷含量均≤0.040%。
在一个优选技术方案中，S4与S5中，焊缝中熔敷金属的扩散氢含量均≤6mL/100g。
在一个优选技术方案中，S3中，进行打底焊时，从固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处相对的两侧同时对称施焊。
在一个优选技术方案中，S3~S5中，每焊接20mm的焊缝厚度，即对焊缝进行一次超声检测。
在一个优选技术方案中，还包括以下步骤：
S3.5、在左短管的直焊缝两侧、以及在右短管的直焊缝两侧均贴合设置垫板，所述垫板的厚度不小于左短管和/或右短管的直焊缝的余高高度。
根据本实施例的第二方面，提供了一种绝缘接头制备方法，其包括以下步骤：
S1、对合金钢材料进行锻造，制作出左法兰锻件毛坯、右法兰锻件毛坯与固定套锻件毛坯；锻造时控制锻造比≥4；所述合金钢材料的C含量为0.16%～0.25%，Cr含量为0.56%～0.94%，Ni含量为0.67%～1.03%，Mo含量为0.14%～0.28%，V≤0.05%，Nb≤0.03%，P≤0.025%，S≤0.015%，碳当量CE≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.25%，屈强比≤0.85；
S2、分别对S1中的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第一热处理，所述第一热处理的流程依次为：
加热至200～450℃，保温2h；
然后以20℃/h～80℃/h的速度升温至600～700℃，保温2h；
最后加热至920～940℃，保温5h；出炉后，进行喷雾冷却；
S3、分别对S2中进行所述第一热处理后的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第二热处理，得到左法兰锻件、右法兰锻件和固定套锻件；所述第二热处理的流程依次为：
炉温升至400～450℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至650±10℃，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至920±15℃，均热、保温4h；
出炉后快速水冷；
炉温升至350～400℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至610±15℃，均热、保温6h；
出炉后空冷；
S4、采用上述的绝缘接头焊接工艺的步骤，将所述左法兰锻件、所述右法兰锻件和所述固定套锻件相互固定连接。
根据本实施例的第三方面，提供了一种绝缘接头，其具体是通过进行上述的绝缘接头制备方法的步骤所得到的。
接下来提供本实施例在某个实际生产场景中的实际应用，以对本实施例进行进一步的说明。
本实施例公开了一种绝缘接头的制备流程，具体涉及一种大型高强钢绝缘接头的锻件制备、焊材订制及法兰与固定套焊接方法等等，包括以下方面：
（1）锻件坯料选择
在选择法兰与固定套的坯料时，对材料成分进行限定，包括C、Cr、Ni、Mo、V、Nb、P、S含量，以及碳当量CE、冷裂敏感指数Pcm和屈强比，都要限定在一定的范围，从而提高锻件韧性，降低锻件焊接时的冷裂、热裂敏感性。
（2）锻造
锻造时通过反复镦拔，打碎粗晶，破碎钢中的碳化物，锻合内部疏松与孔洞，细化铸态组织，改善锻件的焊接性能。
（3）锻件热处理
锻件毛坯最终成型后，再进行适当的热处理，保证锻件的机械性能和冲击韧性，并形成有利于焊接的组织状态。
（4）锻件检测
热处理完成后，从锻件本体取样进行检测，包括硬度检测、冲击试验、金相分析、晶粒度检测、低倍组织检验、非金属夹杂物检验等。检测合格的锻件，后续焊接时，才不会在热影响区出现冷裂纹、热裂纹、疏松等缺陷。
（5）焊接方法选择
采用低热输入的焊接方法，才能有效地保证焊缝及热影响区的冲击韧性，防止裂纹。同时，也不会造成绝缘垫片和密封环烧伤。
（6）坡口型式的选择
选用较窄的坡口型式，有利于减少焊接填充量，从而减少总的热输入，防止绝缘板和密封环烧伤。
（7）焊丝、焊剂的选择
限定焊丝的碳当量CE和冷裂敏感指数Pcm范围，限定焊剂的S、P含量，限定焊丝-焊剂熔敷金属扩散氢含量，从而避免焊缝出现裂纹、气孔等缺陷。
（8）焊前预热
通过焊前预热，可以降低焊缝冷却速度，避免冷裂纹的产生。
（9）打底焊
打底焊时，采用高效的焊接方法，对称施焊，控制焊接过程中的工件温度，焊后缓冷，可以均衡焊接应力，防止焊缝产生冷裂缺陷。
（10）打底焊完成后的转运
将绝缘接头从压装机上取下来，转运到埋弧焊设备的滚轮架上，也要采取一定的控温措施，防止已完成的打底焊缝出现冷裂。
（11）埋弧焊的准备
埋弧焊之前，做好预热、设备调试、焊材准备、垫板粘贴等各项准备工作，防止后续焊接时出现裂纹、焊偏、焊瘤等缺陷。
（12）填充焊与盖面焊
焊接过程中，持续观察焊缝，及时清除缺陷，控制工件冷却速度，监测工件温度，防止密封环烧损。
（13）焊后处理及检测
盖面焊接完成后，及时做消氢处理，防止焊缝开裂。对焊缝表面进行超声冲击，防止焊缝延迟开裂。
请参照图1所示，本发明实施例提供的一种大型高强钢绝缘接头，包括左短管1、左法兰2、右短管3、右法兰4、固定套5、密封环6和绝缘垫片7等。本实施例公开了以下加工制造工序：
步骤一、锻件用料的选择
选择左法兰2、右法兰4与固定套5的坯料时，对材料成分进行限定，要求C含量为0.16%～0.25%，Cr含量为0.56%～0.94%，Ni含量为0.67%～1.03%，Mo含量为0.14%～0.28%，V≤0.05%，Nb≤0.03%，P≤0.025%，S≤0.015%，碳当量CE≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.25%，屈强比≤0.85。
步骤二、锻造
左法兰2、右法兰4与固定套5的锻造工艺流程均相同，具体的锻造工艺流程为：
下料→加热→滚圆→镦粗→拔长→加热→镦粗→冲子冲孔→加热→扩孔→芯轴拔长→平整端面；
锻造时通过反复镦拔，打碎粗晶，破碎钢中的碳化物，锻合内部疏松与孔洞，细化铸态组织，保证锻造比≥4。
步骤三、锻件热处理
锻件毛坯最终成型后，冷却到500℃以下，才能进行规定的热处理；
为了消除锻造应力，细化晶粒，为后续的调质处理做好组织准备，锻件粗车后，进行等温正火处理，具体工艺过程为：
加热至200～450℃，保温2h；
然后以20℃/h～80℃/h的速度升温至600～700℃，保温2h；
最后加热至920～940℃，保温5h；
出炉后，进行喷雾冷却。
锻件正火处理完成后，进行最终热处理——调质处理（淬火+回火），具体工艺过程为：
炉温升至400～450℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至650±10℃，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至920±15℃，均热、保温4h；
出炉后快速水冷；
炉温升至350～400℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至610±15℃，均热、保温6h；
出炉后空冷。
步骤四、锻件检测
热处理完成后，从锻件本体取样进行检测，具体要求为：
锻件进行硬度检测，硬度值≤265HV；
锻件进行-30℃冲击试验，3个冲击试样的冲击功平均值≥90J；
锻件进行金相分析，不允许存在带状组织、魏氏组织、上贝氏体组织、粗大的马氏体组织、残余奥氏体组织、残余柱状组织和网状碳化物；
锻件进行晶粒度检测，晶粒度应≥5级；
锻件进行低倍组织检验，应无条状夹渣和裂纹，无枝晶和柱状组织，无可见气泡、缩孔、白点等缺陷；
锻件进行非金属夹杂物检验，A、B、C、D类夹杂物每个单项应不大于2.5级，其总和应不大于4.0级。
上述检测项次都合格后，锻造出的左法兰2、右法兰4与固定套5的锻件方可用于绝缘接头制造。
步骤五、左法兰组件、右法兰组件及固定套的制备
完成左短管1、左法兰2的焊前加工，再进行左短管1与左法兰2的对接焊，形成左法兰组件12。左法兰2大端的坡口型式为15°+30°复式坡口，参见图2。
完成右短管3、右法兰4的焊前加工之后，进行右短管3与右法兰4的对接焊，形成右法兰组件34。
完成固定套5的焊前加工。固定套5的坡口型式为15°+30°复式坡口，参见图2。
步骤六、绝缘接头的装配
参见图1和图3。将左法兰组件12、右法兰组件34、固定套5及内腔的绝缘垫片7、密封环6等零件装配到一起，固定套5放置在压装机托架102上。液压系统通过放置在左短管1上端的压装机盲板101施加压紧力，使左法兰2、右法兰4与绝缘垫片7和密封环6贴实，然后准备进行左法兰2大端与固定套5的焊接。
步骤七、焊接方法的选择
选用半自动氩弧焊打底+细丝埋弧焊填充+细丝埋弧焊盖面的焊接方法。
步骤八、焊丝、焊剂的选择
半自动氩弧焊用焊丝为符合AWS A5.28标准的ER80S-Ni1，焊丝规格φ1.0，并限定焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；
埋弧焊用焊丝为符合GB/T5293标准的H12Mn2Mo，焊丝规格φ2.0，并限定焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%（用φ2.0规格的细焊丝，可以采用较小的热输入进行焊接，防止工件温度过高造成密封环烧损）；
埋弧焊用焊剂为符合GB/T5293标准的H08MnMoTiB，焊剂粒度10-40，并限定焊剂的硫含量≤0.035%，磷含量≤0.040%；
限定焊丝-焊剂熔敷金属扩散氢含量≤6mL/100g。
步骤九、焊前预热
焊接之前，给左法兰2与固定套5组合的坡口部位缠绕履带式电加热器，并包覆一层保温棉，对工件进行预热；
履带式电加热器宽度≥坡口最大宽度+50mm；
保温棉宽度≥履带式电加热器宽度+80mm，保温棉厚度≥20mm；
将左短管1和右短管3端口封堵，防止热量散失；
预热的设定温度为120℃，均温后的保温时间为3h；
通过沿坡口一周均布的3个热电偶测量工件温度。
步骤十、打底焊
打底焊采用的焊接方法为热丝半自动氩弧焊，振动送丝方式，振动频率为10Hz，焊丝直径1.0mm，钨极直径3.2mm，焊接电流260～280A，热丝电流60～70A，焊接电压10～13V，焊接速度16～18cm/min；
为保证固定套5与左法兰2之间的间隙均匀，避免歪斜，打底焊时，两个焊工同时对称施焊；
打底焊过程应连续进行，不能中断；因故暂停时，马上用氧乙炔火焰对坡口部位进行烘烤，使其温度保持在100～120℃；
为避免焊缝开裂，及时用保温棉覆盖焊缝，使其缓慢冷却；
打底焊焊缝共焊3层，焊层厚度≥6mm；
打底焊焊接完成后，及时用保温棉覆盖打底焊缝，用铁丝捆扎，保温缓冷。
步骤十一、打底焊完成后的转运
用吊装带将绝缘接头从压装机上取下来；
在地面干净、无水的皮子上将绝缘接头放倒；
用吊装带托住左短管1和右短管3靠近固定套5一侧的部位，将绝缘接头吊装到埋弧焊设备的滚轮架上。
步骤十二、埋弧焊的准备
在打底焊缝上缠绕绳式电加热器，并覆盖保温棉，将工件预热至100～120℃；
埋弧焊机采用陡降特性的焊接电源，焊枪机构上配备激光自动跟踪装置，对弧长进行跟踪，稳定焊接电压；对焊枪与坡口两侧的距离进行跟踪，防止焊偏；
预热的同时，进行埋弧焊作业的各项准备工作，包括安装焊丝、烘干焊剂、调整焊枪等；
给左短管直焊缝8、右短管直焊缝9的两侧分别粘贴第一垫板81、第二垫板82、第三垫板91和第四垫板92，使焊缝与附近的管体形成平缓过渡，防止工件旋转到左短管直焊缝8、右短管直焊缝9与滚轮架接触时发生突然跳动，导致弧长急剧变化而产生焊接缺陷；
用红外测温仪检测打底焊缝，温度达到100～120℃时，电加热器断电，撤去电加热器和保温棉，开始埋弧焊作业。
步骤十三、填充焊与盖面焊
焊接过程中，目测填充焊缝或盖面焊缝外观，如有裂纹、侧壁熔合不良缺陷，及时中止焊接，打磨清除缺陷后，方可继续焊接；
打磨缺陷时，移开焊剂回收托盘，否则，打磨产生的铁屑混入焊剂，再次应用时，铁屑造成的短路会造成导电嘴烧毁；
埋弧焊作业过程中，不得用电风扇对着焊接区吹风；
埋弧焊作业应连续进行，因故暂停时，及时对填充焊缝或盖面焊缝覆盖保温棉，防止产生冷裂纹；
去掉保温棉，重新开始焊接前，用红外测温仪检测焊缝温度，如低于100℃，应重新加热至100℃；
焊接电流320～360A，电弧电压30～35V，焊接速度400～500mm/min，控制焊接热输入15～20KJ/min；
每焊接20mm的焊缝厚度，对填充焊缝或盖面焊缝进行一次超声检测，合格后，方可继续焊接；
对于多层多道焊，每道焊缝、每层焊缝的接头都要错开；
用红外测温仪检测固定套外壁对应密封环的部位，如温度超过150℃，暂停焊接，否则会造成密封环烧损。
步骤十四、焊后处理
盖面焊接完成后，及时在固定套焊缝25上缠绕绳式电加热器，并覆盖保温棉，将工件加热至120℃，保温6h，进行消氢处理，防止固定套焊缝25开裂；
消氢处理完成后，用超声冲击去应力设备，对固定套焊缝25表面进行冲击，消除焊接残余应力；
步骤十五、焊缝最终检测
盖面焊接完成后24h后，对固定套焊缝25进行最终的超声检测。
本实施例公开的上述绝缘接头加工制造工序，具体涉及绝缘接头的制备方法与焊接工艺，通过对锻件材料成分、碳当量、冷裂敏感指数、屈强比、锻造过程、热处理、硬度值、冲击功、金相组织、晶粒度、低倍组织、非金属夹杂物的控制，保证了左法兰2与固定套5的可焊性，降低了锻件的焊接裂纹敏感性。通过对焊丝和焊剂的碳当量、冷裂敏感指数、扩散氢含量和S、P杂质含量的控制，降低了左法兰2与固定套5之间的焊缝的裂纹敏感性。采用半自动氩弧焊打底+细丝埋弧焊填充+细丝埋弧焊盖面的焊接方法，60°+30°的复合坡口型式，使热影响区尺寸尽可能小，填充金属尽可能少，能够保证生产效率，避免绝缘垫片7和密封环6烧损。通过焊前预热和层间温度控制，降低左法兰2与固定套5之间的焊缝冷却速度，防止焊缝开裂。通过给左短管直焊缝8、右短管直焊缝两侧粘贴第一垫板81、第二垫板82、第三垫板91和第四垫板92，防止工件旋转到左短管直焊缝8、右短管直焊缝9与滚轮架接触时发生突然跳动，导致弧长急剧变化而产生焊接缺陷。填充焊时，每焊接20mm的焊缝厚度，对焊缝进行一次超声检测，使焊接缺陷早发现、早返修，降低返修难度，保证生产进度。通过盖面焊完成后的消氢处理和超声冲击处理，降低焊接残余应力，防止焊缝产生延迟开裂。
本说明书中的各个实施方式采用递进的方式描述，各个实施方式之间相同或相似的部分互相参见即可，每个实施方式重点说明的都是与其他实施方式的不同之处。
以上实施例仅用以说明本申请的技术方案，而非对本申请限制；尽管参照前述实施例对本申请进行了详细的说明，本领域普通技术人员应当理解：其依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分或者全部技术特征进行等同替换；而这些修改或者替换，并不使相应技术方案的本质脱离本申请技术方案的范围。
Claims (10)
1.一种绝缘接头焊接工艺，绝缘接头包括相互连接的左法兰组件和右法兰组件，左法兰组件包括左法兰以及焊接固定于左法兰的小端的左短管，右法兰组件包括右法兰以及焊接固定于右法兰的小端的右短管，左法兰的大端与右法兰的大端之间设置有绝缘垫片和密封环，左法兰的大端和右法兰的大端对接处套设有固定套，固定套与左法兰的大端焊接固定；其特征在于，包括以下步骤：
S1、将左法兰和右法兰拼接装配，左法兰和右法兰之间设置绝缘垫片和密封环，将固定套套设在左法兰和右法兰拼接处，分别在固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处加工出焊接坡口；
S2、将固定套的焊接位置处和对应的左法兰大端的焊接位置处均加热至120℃，均温后保温3h；
S3、对固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处采用半自动热丝氩弧焊的方式进行打底焊，连续焊接多层，每层的焊层厚度均≥2mm；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；打底焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S4、将S3的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S3的焊缝处采用埋弧焊的方式进行填充焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；填充焊完成后立刻在焊缝处覆盖保温材料使其缓冷；
S5、将S4的焊缝处加热至100~120℃，然后停止加热，对S4的焊缝处采用埋弧焊的方式进行盖面焊；焊接时所用焊丝的碳当量≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.21%；焊接时持续检测固定套外壁与密封环位置对应处的温度，温度超过150℃时暂停焊接，同时对焊缝处进行保温，当固定套外壁与密封环位置对应处温度下降至150℃以下后继续进行焊接；盖面焊完成后，对焊缝处进行120℃保温6h消氢处理；
S6、对S5的焊缝处表面进行超声波冲击去应力处理。
2.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S1中，固定套的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口，左法兰大端的焊接坡口型式为15°+30°复式坡口。
3.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S3中，连续焊接3层。
4.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S4与S5中，焊接时所用焊剂的硫含量均≤0.035%，磷含量均≤0.040%。
5.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S4与S5中，焊缝中熔敷金属的扩散氢含量均≤6mL/100g。
6.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S3中，进行打底焊时，从固定套的焊接位置处以及对应的左法兰大端的焊接位置处相对的两侧同时对称施焊。
7.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，S3~S5中，每焊接20mm的焊缝厚度，即对焊缝进行一次超声检测。
8.根据权利要求1所述的一种绝缘接头焊接工艺，其特征在于，在S3结束后、S4开始前，还包括以下步骤：
S3.5、在左短管的直焊缝两侧、以及在右短管的直焊缝两侧均贴合设置垫板，所述垫板的厚度不小于左短管和/或右短管的直焊缝的余高高度。
9.一种绝缘接头制备方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1、对合金钢材料进行锻造，制作出左法兰锻件毛坯、右法兰锻件毛坯与固定套锻件毛坯；锻造时控制锻造比≥4；所述合金钢材料的C含量为0.16%～0.25%，Cr含量为0.56%～0.94%，Ni含量为0.67%～1.03%，Mo含量为0.14%～0.28%，V≤0.05%，Nb≤0.03%，P≤0.025%，S≤0.015%，碳当量CE≤0.45%，冷裂敏感指数Pcm≤0.25%，屈强比≤0.85；
S2、分别对S1中的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第一热处理，所述第一热处理的流程依次为：
加热至200～450℃，保温2h；
然后以20℃/h～80℃/h的速度升温至600～700℃，保温2h；
最后加热至920～940℃，保温5h；出炉后，进行喷雾冷却；
S3、分别对S2中进行所述第一热处理后的所述左法兰毛坯、右法兰毛坯和固定套毛坯进行第二热处理，得到左法兰锻件、右法兰锻件和固定套锻件；所述第二热处理的流程依次为：
炉温升至400～450℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至650±10℃，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至920±15℃，均热、保温4h；
出炉后快速水冷；
炉温升至350～400℃时入炉，保温2h；
以≤80℃/h的速度加热至610±15℃，均热、保温6h；
出炉后空冷；
S4、采用权利要求1~8任一项所述的绝缘接头焊接工艺的步骤，将所述左法兰锻件、所述右法兰锻件和所述固定套锻件相互固定连接。
10.一种绝缘接头，其特征在于，是通过权利要求9所述的绝缘接头制备方法的步骤得到的。
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Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102240841A (zh) * | 2011-06-30 | 2011-11-16 | 首钢总公司 | 一种特厚钢板t型接头埋弧焊接工艺 |
| CN102433503A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-05-02 | 江阴同庆机械制造有限公司 | 一种风电法兰合金钢及工件的制造工艺 |
| CN104308338A (zh) * | 2014-09-15 | 2015-01-28 | 安徽鸿路钢结构(集团)股份有限公司 | 一种钢材埋弧焊工艺 |
| CN105945403A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-09-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种海洋工程用钢板焊接工艺 |
| CN205824427U (zh) * | 2016-07-07 | 2016-12-21 | 西安泵阀总厂有限公司 | 双金属绝缘接头 |
| CN107084289A (zh) * | 2017-06-28 | 2017-08-22 | 常熟市上海飞奥压力容器制造有限公司 | 管道用绝缘接头 |
| CN109175617A (zh) * | 2018-10-18 | 2019-01-11 | 东莞理工学院 | 一种高压蒸汽管道焊接方法 |
| CN111020409A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-17 | 苏州雷格姆海洋石油设备科技有限公司 | 一种高强度微合金钢、水下油气管线快速连接器及制造方法 |
| KR102373705B1 (ko) * | 2020-10-16 | 2022-03-14 | 주식회사 포스코 | 서브머지드 아크 용접재료, 이를 이용하여 제조되는 강도 및 저온인성이 우수한 용접 이음부 및 그 제조방법 |
-
2023
- 2023-06-20 CN CN202310730431.2A patent/CN116460479A/zh active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102240841A (zh) * | 2011-06-30 | 2011-11-16 | 首钢总公司 | 一种特厚钢板t型接头埋弧焊接工艺 |
| CN102433503A (zh) * | 2011-12-16 | 2012-05-02 | 江阴同庆机械制造有限公司 | 一种风电法兰合金钢及工件的制造工艺 |
| CN104308338A (zh) * | 2014-09-15 | 2015-01-28 | 安徽鸿路钢结构(集团)股份有限公司 | 一种钢材埋弧焊工艺 |
| CN105945403A (zh) * | 2016-06-20 | 2016-09-21 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种海洋工程用钢板焊接工艺 |
| CN205824427U (zh) * | 2016-07-07 | 2016-12-21 | 西安泵阀总厂有限公司 | 双金属绝缘接头 |
| CN107084289A (zh) * | 2017-06-28 | 2017-08-22 | 常熟市上海飞奥压力容器制造有限公司 | 管道用绝缘接头 |
| CN109175617A (zh) * | 2018-10-18 | 2019-01-11 | 东莞理工学院 | 一种高压蒸汽管道焊接方法 |
| CN111020409A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-04-17 | 苏州雷格姆海洋石油设备科技有限公司 | 一种高强度微合金钢、水下油气管线快速连接器及制造方法 |
| KR102373705B1 (ko) * | 2020-10-16 | 2022-03-14 | 주식회사 포스코 | 서브머지드 아크 용접재료, 이를 이용하여 제조되는 강도 및 저온인성이 우수한 용접 이음부 및 그 제조방법 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 丁庆如: "碳钢管道焊接时氩弧焊丝的选用", 石油化工设备, vol. 27, no. 2, pages 44 - 47 * |
| 第一届水力发电技术国际会议论文集编委会: "《第一届水力发电技术国际会议论文集 第二卷》", 黑龙江科学技术出版社, pages: 434 - 435 * |
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