CN1163384A - 实现一种热力循环的方法和设备 - Google Patents
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Abstract
一种实现热动力循环的方法和装置。将包含有一种低沸点组分和一种高沸点组分的加热了的气体工作流膨胀，以使工作流中的能量转化成有用的形式并产生膨胀工作流。膨胀工作流被分成两路工质流，一路继续膨胀以获得更多能量并产生废工质流，另一路被抽出。将废工质流送入蒸馏/冷凝子系统中，在此将废工质流转化成一种含有较少低沸点组分的贫工质流和含有较多低沸点成分的富工质流。贫工质流和富工质流在再生子系统中同抽出的膨胀工质流部分相结合并产生工作流，而后工作流在加热器中被有效地加热并产生用于膨胀的加热了的气体工作流。
Description
本发明涉及如何实现一种热力循环。
利用工质在热力循环式的封闭系统中膨胀和再生，可将来自热源的热能转化成机械能，然后转变成电能。工质可以具有不同沸点的组份，在系统内的不同位置工质的组分可以改变，以提高运行效率。具有多组份工质的系统已在A1exander I.Kalina的美国专利号：4346561；4489563；4548043；4586340；4604867；4732005；4763480；4899545；4982568；5029444；5095708和美国专利申请系列号：08/127167；08/147670；08/283091)中被描述，因此这些文献在这里做为参考资料。美国专利(专利号4899545)描述了这样一个系统，其中工质的膨胀由多级完成，膨胀级之间的一部分工质流与含有较少低沸点组分的贫工质流相混合，然后进入接收废的，完全膨胀了的工质流的蒸馏塔中与其它工质流相结合。
总之，发明涉及实现一种热力循环的方法和设备。一种包含低沸点成份和高沸点成份的，被加热了的气体工作流膨胀，将工质流中的能量转化成有用的形式，并产生膨胀了的工作流。膨胀后的工作流被分成两路流，一路进一步膨胀以获得更多能量，最终成为废工质流，另一路被抽出。废工质流被送入蒸馏/冷凝子系统，在此转化成含有较少低沸点组份的贫工质流和含有较多低沸点组份的富工质流。贫工质流和富工质流在再生子系统中与被抽出的膨胀工质流结合，产生工作流。然后工作流在加热器中被有效地加热产生用于膨胀的、加热后的气体工作流。
在优选实施例中，从蒸馏/冷凝子系统输出的贫工质流和富工质流为完全冷凝了的工质流。贫工质流与膨胀后的工质流结合产生一中间工质流，该流冷却时产生热量用来预热富工质流。此后中间工质流与预热后的富工质流相接合。冷却过程中中间工质流被冷凝，之后通过泵增加压力，在与被预热了的富工质流相结合之前被预热，富工质流是使用来自中间工质流的冷却的热量而预热的。贫工质流也是使用中间工质流冷却放出的热量在与膨胀后的工质流混合之前被预热的。从贫富工质流再生出的工作流被与其混合的膨胀工质流预热以使再生工作流在随后被加热时的热传递更有效。
蒸馏/冷凝子系统最好产生第二贫工质流，将其与废工质流结合，产生的组合流中低沸点组份的浓度较废工质流中低沸点组份浓度低，这样可通过膨胀至低压来提高系统的运行效率。蒸馏/冷凝子系统包括一分离器，用于接纳至少一部分组合流，当其被冷凝和加热后，将其分离成汽态初始富工质流和液态初始贫工质流。部分冷凝后的组合流与初始富工质流混合成为富工质流。蒸馏/冷凝子系统包括一些热交换器，用于使结合后的冷凝工质流在进入分离器分离前再加热；使富工质流在冷凝后并经泵升至高压后预热；使令工质流和贫工质流在冷凝前冷却；使初始富工质流与冷凝后组合流在混合之前冷却。
本发明的其它优点和特性将从以下优选实施例及其权利要求的描述中可以清楚地看出。
图1是根据本发明的实施热力循环的系统流程图。
参照图1，该图示出了实现热力循环的设备400。该循环利用在加热器412和再热器414中的燃料例如废物来产生热，利用温度为57°F的水450作为低温源。除加热器412和再热器414外，装置400还包括热交换器401-411，高压透平416和泵428，430，432，434。装置400中采用包括水和氨(比水的沸点低)的两种组份的工质。如上述参考专利文献所描述的，也可来用其它多组份流体。
高压透平包括418、420两级，每一级都作为一个气体膨胀装置，并具有机械部件，当热气体膨胀时，将膨胀能量转化成有用的形式。
热交换器405-411，分离器424和泵428-432构成蒸馏/冷凝子系统426，该子系统接收来自低压透平422的废工质流，并将其转化成含有较少低沸点组份的贫工质流(图1的41)和含有较多低沸点组份的富工质流(图1的22)。
热交换器401，402和403和泵434构成再生子系统452，该子系统将来自透平级418的膨胀工作流(点34)和来自蒸馏/冷凝子系统426的贫工质流(点41)和富工质流(22)再生成工作流(点62)。
如上所述的装置400将在下面讨论，系统中关键点的参数列于表1。
被称之为″废工质流″的入口工质是来自低压透平422的饱和蒸汽。废工质流的参数由点38表示，该流通过换热器404并在此被部分冷凝和冷却，此时参数由点16表示。然后参数由点16所示的废工质流通过热交换器407，在此被进一步部分冷凝和冷却，获得点17所示的参数。在这之后，废工质流与点20所示参数的液流相混合，该液流叫作贫工质流，因为它相对于废工质流包含较少的低沸点组份(氨)。这样混合的结果所产生的″组合流″(点18)含有低浓度的低沸点组份，在低压和适当温度的冷却水下能完全被冷凝。这样就允许废工质流为低压(点38)工质流，因此提高了系统效率。
如点18所示参数的组合流通过换热器410，在此它被冷却水流(点23～59)完全冷凝，成为点1所示的参数，之后，点1所示参数的冷凝组合流由泵428升至较高压力，使得泵428之后的组合流具有点2所示参数。点2所示参数的组合流的一部分被分离出来，这一部分具有如点8所示的参数。其余的组合流被分成两个支流，分别具有点201和点202所示的参数。具有点202所示参数的组合流部分进入热交换器407，在此被废工质流16～17(见上)逆流加热，得到点56所示的参数。具有点201所示参数的组合流的那部分进入热交换器408，在此被逆流的贫工质流12-19(参见下)加热，获得点55所示的参数。在这一设计的较佳实施例中，55点和56点的温度彼此相近或相等。
此后，这两种工质流结合成点3所示参数的工质流。然后具有点3所示参数的工质流被分成3个支流，分别具有点301，302和303的参数。具有点303参数的工质流被送入热交换器404，在此被废工质流38-16(见上)进一步加热并部分汽化，形成点53的参数。具有点302参数的工质流进入热交换器405，在此被贫工质流11-12(见下)进一步加热并部分汽化，成为点52所示之参数。具有点301参数的工质流进入热交换器406，在此被″初始富工质流″6-7(见下)进一步加热并部分汽化，获得点51所示参数。然后具有点51、52、53参数的三种工质流混合成一个具有点5参数的一种组合流。
具有点5参数的组合流进入重力分离器424，在重力分离器424中，点5参数的工质流被分成点6参数饱和蒸汽的″初始富工质流″和点10参数饱和液体的″初始贫工质流″。点6参数的饱和蒸汽，也就是初始富工质流进入热交换器406，在此被工质流301-51(见上)冷却并部分冷凝，成为点7所示参数。然后，点7参数的初始富工质流进入热交换器409，在此被″富工质流″21-22(见下)进一步冷却并部分冷凝，成为点9所示参数。
此后点9参数的初始富工质流与具有点8(见上)参数的液体的结合后的冷凝工质流相混合，产生点13参数的所谓″富工质流″。点13的组分和压力应使得这种富工质流能被一定温度的冷却水全部冷凝。点13参数的富工质流通过换热器411，在此被水(工质流23-58)冷却并全部冷凝，获得点14的参数。此后，点14参数的全部冷凝了的富工质流被给水泵430升至高压，获得点21的参数。点21参数的富工质流现在为过冷液体状态。点21参数的富工质流进入热交换器409，在此被部分冷凝的初始富工质流7-9(见上)加热，成为点22的参数。点22参数的富工质流是由蒸馏/冷凝子系统426输出的两种全部冷凝的工质流的一种。
现在回到重力分离器424，在此产生的(见上)具有点10参数的被称之为初始贫工质流的饱和液体工质流被分成两种贫工质流，分别为点11和点40所示参数。点40参数的第一贫工质流由泵432升至高压，成为点41所示参数，点41参数的第一贫工质流是由蒸馏/冷凝子系统426输出的两种全部冷凝工质流的第二种。点11参数的第二贫工质流进入热交换器405，在此被冷却，并向工质流302-52(见上)提供热量，成为点12所示的参数。点12参数的第二贫工质流进入热交换器408，在此被进一步冷却，向工质流201-55(见上)提供热量，成为点19所示参数。点19参数的第二贫工质流，被节流至如点17的较低的压力，成为点20所示的参数。此后点20参数的第二贫工质流与点17参数的乏工质流相混合产生如上所述的点18参数的组合工质流。
如上所述流程，其结果是来自低压透平422的点38参数的废工质流全部被冷凝，并在蒸馏/冷凝子系统中分成两路液流，分别为点22和点41参数的富工质流和贫工质流。这两路工质流的总流量等于进入子系统426的重量流量，如点38参数所示。点41和点22参数的工质流的组分是不同的。具有点41和点22参数的工质流的流量和组分是这样的，即假如这两种流混合，混合流应具有点38参数工质流所具有的流量和组分。但点22参数的富工质流的温度较点41参数的贫工质流的温度低、如下所述的，这两种流在再生子系统452中同点34参数的膨胀工质流相结合形成了在高压透平416中被加热和膨胀的工作介质。
点22参数的过冷液态富工质流进入热交换器403，在此被逆流的工质流68-69(见下)预热，成为点27的参数，结果点27的温度接近或等于点41的温度。
点27参数的富工质流进入热交换器401，在此被逆流的″中间工质流″166-66(见下)进一步加热，并部分或全部蒸发，成为点61的参数。41点参数的液态贫工质流进入热交换器402，在此被工质流167-67加热成为44点参数。然后44点参数的贫工质流与来自透平级418(见下)、具有34点参数的膨胀后工质流结合产生65点参数的″中间工质流″。然后这种中间工质被分成166点参数和167点参数的两路中间工质流，二者在分别通过热交换器401和402时被冷却，成为66点和67点参数的工质流。而后这两股中间工质流结合产生68点参数的中间工质流。68点参数的中间工质流再进入热交换器403，在此被冷却并提供热量用来预热富工质流22-27(见上)，成为69点参数。然后69点参数的中间工质流通过泵434提高压力，成为70点参数。70点参数的中间工质流进入热交换器402与41点参数的贫工质流并联。70点参数的中间工质流在换热器402中被逆流的工质流167-67(见上)加热成为71点参数。
61点参数的富工质流和71点参数的中间工质流混合在一起，成为62点参数的工质。62点参数的工作流进入加热器412，在此被外部热源加热成为30点参数，在多数情况下，此点为过热蒸汽状态。
进入高压透平418的30点参数的工作流膨胀并产生机械能，这些能量以后可转化成电能。在高压透平416的中间段，部分初始膨胀的工质流被抽出产生34点参数的膨胀工质流。此后34点参数的膨胀后工质流与44点(见上)参数的贫工质流相混合，结果产生了这种混合物65点参数的″中间工质流″。具有35点参数的膨胀工质流的其余部分通过高压透平416的第二级420，继续膨胀并以36点参数离开高压透平416。
从以上描述中得知，71点参数的中间工质流的组分与65点参数的中间工质流的组分相同。另外，由71点和61点参数的工质流相混合(见上)得到的62点参数的工质流的组分与34点参数的膨胀后工质流的组分也相同。
以上所述混合的顺序如下：首先44点参数的贫工质流加入到34点参数的膨胀后工质流的组分中。此后这种混合物与61点参数(见上)的富工质流结合。由于贫工质流(41点)和富工质流(61点)的结合正好为工作组分(例如38点乏工质流的组分)，所以由34点、44点、61点组分的工质流的混合而产生的62点参数的工质流的组分与38点废工质流的组分相同。这种从贫和富工质流再生出来的工作流(62点)被与其混合的膨胀工质流预热以使得再生后工作流在随后进入加热器412中被加热时的传热更有效。
离开高压透平416的具有36点参数(见上)的膨胀工质流通过再热器414，在此被外部热源加热，成为37点参数。然后37点参数的膨胀后工质流流过低压透平，在此膨胀，产生机械能，成为最终的38点参数(见上)
循环由此完成。
表1所示本系统的运行参数与低级燃料如城市废物，生物垃圾等组分的情况相对应。系统的运行情况示于表2。对于一给定热源来说本系统的输出功率为12.79Mw。与目前常用的朗肯循环相比较，在同样情况下，后者输出功率为9.2Mw。因此，本系统效率是朗肯循环效率的1.39倍。
本发明的其它实施例在权利要求的范围内。例如，在所描述的实施例中，蒸汽从高压透平416的中间点抽出。很显然从高压透平416的出口抽蒸汽用于再生子系统而将工质流的其余部分通过再热器414进入低压透平422也是有可能的。送入低压透422的再热工质流温度不同于进入高压透平416的工质流的温度也是可能的。将工质流送入低压透平而完全不经过再热也是可能的。本领域技术人员能发现对所描述系统最佳运行的优化参数。
表1# P psiA x T°F HBTu/lb G/G30 F1 流量 相1 33.52 .4881 64.00 -71.91 2.0967 240,246 饱和液体2 114.87 .4881 64.17 -71.56 2.0967 240,246 液体69°201 114.87 .4881 64.17 -71.56 2.0967 64,303 液体69°202 114.87 .4881 64.17 -71.56 2.0967 165,066 液体69°3 109.87 .4881 130.65 -0.28 2.0018 229,369 饱和液体301 109.87 .4881 130.65 -0.28 2.0018 36,352 饱和液体302 109.87 .4881 130.65 -0.28 2.0018 31,299 饱和液体303 109.87 .4881 130.65 -0.28 2.0018 161,717 饱和液体5 104.87 .4881 192.68 259.48 2.0018 229,369 湿蒸汽.69556 104.87 .9295 192.68 665.53 .6094 69,832 饱和蒸汽7 103.87 .9295 135.65 539.57 .6094 69,832 湿蒸汽.1088 114.87 .4881 64.17 -71.56 .0949 10,877 液体69°9 102.87 .9295 96.82 465.32 .6094 69,832 湿蒸汽182710 104.87 .2950 192.68 81.75 1.3923 159,537 饱和液体11 104.87 .2950 192.68 81.75 1.0967 125,663 饱和液体12 104.87 .2950 135.65 21.48 1.0967 125,663 液体57°13 102.87 .8700 103.53 392.97 .7044 80,709 湿蒸汽.3114 102.57 .8700 64.00 -5.01 .7044 80,709 饱和液体16 34.82 .7000 135.65 414.29 1.0000 114,583 湿蒸汽.362717 33.82 .7000 100.57 311.60 1.0000 114,583 湿蒸汽.457318 33.82 .4881 111.66 140.77 2.0967 240,246 湿蒸汽.755419 99.87 .2950 100.57 -15.00 1.0967 125,663 液体89°20 33.82 .2950 100.72 -15.00 1.0967 125,663 液体74°21 2450.00 .8700 71.84 7.24 .7044 80,709 液体278°22 2445.00 .8700 130.65 71.49 .7044 80,709 液体219°23 Water 57.00 25.00 29.1955 3,345,31124 Water 81.88 49.88 29.1955 3,345,31125 Air 1742.00 0.00 .0000 026 Air 428.00 0.00 .0000 027 2443.00 .8700 153.57 97.05 .7044 80,709 液体196°30 2415.00 .7000 600.00 909.64 1.9093 218,777 蒸汽131°31 828.04 .7000 397.35 817.55 1.9093 218.777 湿蒸汽.028933 828.04 .7000 397.35 817.55 1.0000 114,583 湿蒸汽.028934 828.04 .7000 397.35 817.55 .9093 104,194 湿蒸汽.028935 828.04 .7000 397.35 817.55 1.0000 114,583 湿蒸汽.028936 476.22 .7000 349.17 776.09 1.0000 114,583 湿蒸汽.074637 466.22 .7000 600.00 996.69 1.0000 114,583 蒸汽242°38 35.82 .7000 199.68 791.41 1.0000 114,583 饱和液体40 104.87 .2950 192.68 81.75 .2956 33,874 液体187°41 838.04 .2950 194.17 84.79 .2956 33,874 饱和液体44 828.04 .2950 380.00 298.67 .2956 33,874 饱和液体45 818.04 .6006 267.07 170.05 1.2050 138,069 湿蒸汽.713451 104.87 .4881 187.68 241.69 .3173 36,352 湿蒸汽.713452 104.87 .4881 187.68 241.69 .2732 31,299 湿蒸汽.688253 104.87 .4881 194.77 266.93 1.4114 161,717 饱和液体55 109.87 .4881 130.65 -0.28 .5612 64,303 饱和液体56 109.87 .4881 130.65 -0.28 1.4406 165,06658 Water 72.01 40.01 18.6721 2,139,50559 Water 99.37 67.37 10.5234 1,205,80560 2435.00 .8700 350.06 447.47 .7044 80,709 蒸汽0°61 2425.00 .8700 380.00 576.27 .7044 80,709 蒸汽30°62 2425.00 .7000 390.03 433.90 1.9093 218,777 湿蒸汽.936865 828.04 .6006 394.11 690.25 1.2050 138,069 湿蒸汽.2666166 828.04 .6006 394.11 690.25 1.2050 64,317 湿蒸汽.2666167 828.04 .6006 394.11 690.25 1.2050 73,752 湿蒸汽.266666 818.04 .6006 200.68 88.90 .5613 64,317 液体66°67 818.04 .6006 200.68 88.90 .6437 73,752 液体66°68 818.04 .6006 200.68 88.90 1.2050 138,069 液表66°69 816.04 .6006 187.68 73.96 1.2050 138,069 液体79°70 2443.00 .6006 193.38 81.94 1.2050 138,069 液体219°71 2425.00 .6006 380.00 350.68 1.2050 138,069 液体31°运行概况电厂总热量 37.91MW加给工质的热量 37.91MW 1128.94BTU/lb∑透平膨胀功 14.19MW 422.56BTU/lb毛电输运 13.84MW 411.99BTU/lb循环泵功率 0.71MW 21.11BTU/lb水泵和风机 0.34MW 9.98BTU/lb其它辅助设备 0.00MW电厂净输出 12.79MW 380.90BTU/lb毛循环效率 34.62％净热效率 33.74％净电厂效率 33.74％第一定律效率 37.43％第二定律效率 58.99％第二定律最大效率 63.45％透平热流量 10113.07 BTU/KWh100点的流平 114583 lb/hr
表2注意：″BUT/lb″为38点的每磅工质热量得失 BTU/lb M BTU/hr MW thermHtr 1 pts 62-30 908.34 104.08 30.50Htr 2 pts 36-37 220.60 25.28 7.41总燃料热 129.36 37.91总热量输入 1128.94 129.36 37.91热损失 726.25 83.22 24.39泵功 V△P功 当量热输入 功率 功率泵69-70 6.78 9.61 10.21 0.34泵14-21 10.42 8.63 9.17 0.31泵1-2 0.29 0.72 0.76 0.03泵40-41 2.58 0.90 0.95 0.03全部泵 19.86 21.11 0.71透平 MWe G△H △H △H isen ATEHPT(30-31) 5.90 175.82 92.09 107.08 .86IPT(35-36) 1.39 41.46 41.46 48.21 .86LPT(37-38) 6.89 205.28 205.28 238.70 .86总： 14.19 422.56
Claims (38)
1.一种实现热动力循环的方法，包括：
膨胀包含有一种低沸点组分和一种高沸点组分的、加热了的气体工作流，以使所述工作流中的能量转化成有用的形式并产生膨胀工作流，
将所述膨胀工作流分成第一膨胀工质流和第二膨胀工质流，
膨胀所述第一膨胀工质流以半其能量转化成有用形式并产生废工质流，
将所述废工质流送入蒸馏/冷凝子系统并由此输出含有较少低沸点组份的第一贫工质流和含有较多低沸点成分的富工质流，
将所述第二膨胀工质流与所述贫工质流和所述富工质流相结合产生所述工作流，
对所述工作流加热以产生所述加热了的气体工作流。
2.一种如权利要求1所述的方法，其中从所述蒸馏/冷凝子系统输出的所述贫工质流和所述富工质流为全部冷凝了的工质流。
3.如权利要求2所述的方法，其中所述结合包括首先将所述第一贫工质流与所述第二膨胀后工质流相结合产生中间工质流，然后冷却所述中间工质流产生热量以预热所述富工质流，再将所述中间工质流与所述预热后富工质流相结合。
4.如权利要求3所述的方法，其中所述的中间工质流在所述的冷却过程中被冷凝，而后用泵提高其压力，并在与所述的预热后富工质流结合前使用来自冷却所述中间工质流的热量预热。
5.如权利要求4所述的方法，其中所述第一贫工质流由与所述第二工质流混合前冷却所述中间工质流的热量而预热。
6.如权利要求1所述的方法，还包括：在所述蒸馏/冷凝子系统中产生第二贫工质流，在所述蒸馏/冷凝子系统中将所述第二贫工质流与所述废工质流相结合产生组合流，通过向低温流体源传热使所述组合流冷凝。
7.如权利要求6所述的方法，还包括在所述蒸馏/冷凝子系统中将所述组合流的至少一部分成用于产生所述第一、第二贫工质流的初始贫工质流和用于产生所述富工质流的初始富工质流。
8.如权利要求7所述的方法，其中所述的初始富工质流为汽态，所述的初始贫工质流为液态，所述的分离在所述蒸馏/冷凝子系统中进行。
9.如权利要求7所述的方法，进一步包括在所述的蒸馏/冷凝子系统中将所述的初始贫工质流分开以产生所述的第一和第二贫工质流。
10.如权利要求7所述的方法，还包括：在所述的蒸馏/冷凝子系统中将所述的组合流分开成为用于分成所述初始贫工质流和所述初始富工质流的第一组合流部分和第二组合流部分，将所述第二组合流部分与所述初始富工质流相混合产生富工质流。
11.如权利要求10所述的方法，其中所述的富工质流在所述的蒸馏/冷凝子系统中通过向所述的低温流体源传热而被冷凝并通过泵升高压力。
12.如权利要求18所述的方法，其中所述的初始富工质流在所述的分离器中分离之前通过传热方式预热所述组合流的至少一部分并使之部分蒸发而将其冷却。
13.如权利要求10所述的方法，其中所述的初始富工质流通过传热预热所述富工质流而使其被冷却。
14.如权利要求13所述的方法，其中所述的第二贫工质流在与所述的废工质流结合之前，通过向所述的第一组合流部分传热而被冷却。
15.如权利要求13所述的方法，其中所述的废工质流在与所述的第二贫工质流结合之前，通过向所述的第一组合流部分传热而被冷却。
16.如权利要求1所述的方法，还包括在膨胀所述的第一工作流之前，加热所述的第一工作流。
17.如权利要求4所述的方法，还包括：在所述的蒸馏/冷凝子系统中产生第二贫工质流，在所述的蒸馏/冷凝子系统中将所述的第二贫工质流与所述的废工质流结合以产生组合物，通过向低温流体源传热而冷凝所述组合流。
18.如权利要求17所述的方法，还包括：在所述的蒸馏/冷凝子系统中将所述组合流的至少一部分分成用于产生所述的第一、第二贫工质流的初始贫工质流和用于产生所述富工质流的初始富工质流，其中所述的初始富工质流为气态，所述的初始贫工质流为液态，所述的分离是在所述的蒸馏/冷凝子系统中的分离器中进行的。
19.如权利要求18所述的方法，还包括：在所述的蒸馏/冷凝子系统中将所述的组合流分成用于分成所述初始贫工质流和所述初始富工质流的第一组合流部分和第二组合流部分，将所述第二组合流部分与所述初始富工质流相混合产生富工质流。
20.如权利要求19所述的方法，其中所述的富工质流在所述的蒸馏/冷凝子系统中通过向所述的低温流体源传热而被冷凝并通过泵升高压力。
21.如权利要求20所述的方法，其中所述的初始富工质流在所述的分离器中分离之前通过传热方式预热所述组合流的至少一部分并使之部分蒸发而将其冷却。
22.如权利要求21所述的方法，其中所述的初始富工质流通过传热方式预热所述富工质流而使其冷却。
23.一种实现热动力循环的装置，包括：
第一气体膨胀器，该膨胀器接收包含有一种低沸点成份和一种高沸点成份的，加热了的气体工作流并产生膨胀工作流，具有机械部件的所述第一气体膨胀器能将所述受热气体工作流在膨胀时产生的能量转化成有用的形式，
工质流分流器，用来接收所述的膨胀工作流并将其分成第一膨胀工质流和第二膨胀工质流，
第二气体膨胀器，用来接收第二膨胀工质流并产生废工质流，具有机械部件的所述的第二气体膨胀器能将所述第二膨胀工质流膨胀时的能量转化成有用的形式，
蒸馏/冷凝子系统，用来接收所述的废工质流并将其转化成含有较少低沸点成份的第一贫工质流和含有较多低沸点成份的富工质流，
再生子系统，用于接收并结合所述的第二膨胀工质流、所述的第一贫工质流和所述的富工质流，输出所述的工作流，
加热器，用于接收所述的工作流并给所述的工作流加热以产生所述的受热气体工作流。
24.如权利要求23所述的装置，其中蒸馏/冷凝子系统输出全部冷凝了的所述贫工质流和所述富工质流。
25.如权利要求24所述的装置，其中所述的再生子系统包括：第一结合点，在此所述的第一贫工质流和所述的第二工质流结合并形成中间工质流；第一热交换器，从所述的中间工质流向所述的富工质流传热以预热所述的富工质流；第二结合点，所述的中间工质流和所述的预热富工质流在此结合。
26.如权利要求25所述的装置，其中所述的再生系统还包括一第二热交换器，其中所述的中间工质流在所述的第一和第二热交换器中被冷凝，其中所述的再生子系统还包括给所述的中间工质流冷凝后增压的泵，其中所述经泵送的中间工质流通过所述的第二热交换器，在至所述的第二结合点之前被预热。
27.如权利要求26所述的装置，其中所述的第一贫工质流通过所述的第二热交换器，以利用来自所述中间工质流流到所述第一结合点之前的冷却过程的热量预热。
28.如权利要求23所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统产生第二贫工质流，并包括：第一结合点，用于将所述的第二贫工质流和所述的废工质流结合起来产生一组合流；一个冷凝器，通过向低温流体源传热而使组合流冷凝。
29.如权利要求28所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统还包括一个工质流分离器，用于在蒸馏/冷凝子系统中将所述组合流的至少一部分分成产生所述第一和第二贫工质流的初始贫工质流和产生所述富工质流的初始富工质流。
30.如权利要求29所述的装置，其中所述的初始富工质流为气态，所述的初始贫工质流为液态。
31.如权利要求29所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统还包括一个工质流分流器，用于将初始贫工质流分流成所述的第一和第二贫工质流。
32.如权利要求29所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统还包括：一个分流器，用于将所述的组合流分流成流向所述工质流分离器的第一组合流部分和第二组合流部分；一个结合点，所述的第二组合流部分和所述的初始富工质流在此结合并产生所述的富工质流。
33.如权利要求32所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统还包括：一个第二冷凝器，所述的富工质流通过向所述的低温流体源传热而在此被冷凝；一个泵，所述的冷凝后富工质流通过泵被增压。
34.如权利要求30所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统包括热交换器，在此，所述的初始富工质流和贫工质流在所述的分离器中分离之前通过传热使得所述组合流的至少一部分被预热并被部分蒸发从而使其冷却。
35.如权利要求32所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统包括一热交换器，在此，所述的初始富工质流通过传热以预热所述富工质流从而使其冷却。
36.如权利要求35所述的装置，其中所述的蒸流/冷凝子系统包括一热交换器，用于使所述的第二贫工质流与所述的废工质流在所述的第一结合点处结合之前，通过向所述的第一组合流部分传热而使其冷却。
37.如权利要求35所述的装置，其中所述的蒸馏/冷凝子系统包括一热交换器，用于通过向所述的第一组合流部分传热，使所述废工质流在与所述的第二贫工质流于所述的第一结合点处结合之前被冷却。
38.如权利要求23所述的装置，还包括一再热器，用于在所述的第二膨胀器中膨胀所述的第一工质流之前加热所述第一工作流。
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| CN 96108083 CN1163384A (zh) | 1995-04-27 | 1996-04-26 | 实现一种热力循环的方法和设备 |
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| CN01133054A Division CN1342830A (zh) | 1995-04-27 | 2001-09-10 | 实现一种热力循环的方法和设备 |
Publications (1)
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|---|---|
| CN (1) | CN1163384A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110631276A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-12-31 | 李华玉 | 第一类多向热力循环 |
-
1996
- 1996-04-26 CN CN 96108083 patent/CN1163384A/zh active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN110631276A (zh) * | 2019-08-23 | 2019-12-31 | 李华玉 | 第一类多向热力循环 |
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