CN116323053A - 涂层刀具以及具备该涂层刀具的切削刀具 - Google Patents

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Abstract

本公开的涂层刀具(1)的基体(3)所具有的贯通孔(15)的内壁(17)具有粘结相的含有率比基体(3)的内部高的粘结相富集层(19)。中央部的粘结相富集层(19)的厚度T1比内壁(17)的端部的粘结相富集层(19)的厚度T2厚。涂层(30)具有含有钛化合物的第一层(31)和含有氧化铝的第二层(32)。在贯通孔(15)的截面研磨面中，在测定出作为第一层(31)的晶粒的晶面即{112}面的法线相对于第一层(31)的表面的法线所成的倾斜角时，在将处于0°以上且45°以下的范围内的测定倾斜角按照0.25°进行划分而得到的倾斜角度数分布图表中，最高峰值存在于0°以上且10°以下的范围内，存在于0°以上且10°以下的范围内的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的45％以上且60％以下的比例。

Description

涂层刀具以及具备该涂层刀具的切削刀具
技术领域
本公开涉及在切削加工中使用的涂层刀具以及具备该涂层刀具的切削刀具。
背景技术
当前，作为切削刀具、耐磨损性构件、滑动构件等需要耐磨损性、滑动性、耐崩损性的构件的基体，广泛使用以钛(Ti)为主要成分的金属陶瓷。
例如，在专利文献1中，记载有具有向刀具主体安装的安装用贯通孔的表面涂覆碳氮化钛基金属陶瓷制切削刀片。在专利文献1中记载有为了提供即使在载荷高的切削中异常损伤也少的刀片而在安装用贯通孔的内表面设置金属渗出层。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2012-245581号公报
发明内容
本公开的涂层刀具为具备含有硬质粒子和粘结相的金属陶瓷的基体以及位于所述基体之上的涂层的涂层刀具。涂层刀具具有第一面、第二面、位于第一面与所述第二面的棱线的至少一部分的切削刃、位于第一面的相反侧的第三面、以及从第一面贯通至第三面的贯通孔。构成贯通孔的内壁在至少中央部具有粘结相的含有率比基体的内部高的粘结相富集层。中央部的粘结相富集层的厚度T1比内壁的端部的粘结相富集层的厚度T2厚。涂层具有含有钛化合物的第一层、以及以相接的方式位于第一层之上且含有氧化铝的第二层。在贯通孔的截面研磨面中，在测定出作为第一层的晶粒的晶面即{112}面的法线相对于第一层的表面的法线所成的倾斜角时，在将处于0°以上且45°以下的范围内的测定倾斜角按照0.25°的间距进行划分并且将存在于各划分内的度数汇总而成的倾斜角度数分布图表中，最高峰值存在于0°以上且10°以下的范围内，存在于0°以上且10°以下的范围内的度数的合计占倾斜角度数分布图表中的度数整体的45％以上且60％以下的比例。
附图说明
图1是示出本公开的涂层刀具的一例的立体图。
图2是示出本公开的涂层刀具的一例的、截面的概要图。
图3是本公开的涂层刀具的截面的放大概要图。
图4是本公开的涂层刀具的其他方案的截面的放大概要图。
图5是本公开的涂层刀具的其他方案的截面的放大概要图。
图6是本公开的涂层刀具所具有的涂层的示意性放大图。
图7是示出本公开的切削刀具的一例的俯视图。
图8是本公开的切削刀具的涂层刀具的截面的放大概要图。
具体实施方式
<涂层刀具>
以下，使用附图对本公开的涂层刀具详细地进行说明。但是，在以下参照的各图中，为了便于说明，仅简化示出在说明实施方式的方面所需的主要构件。因而，本公开的涂层刀具能够具备未在参照的各图中示出的任意构成构件。另外，各图中的构件的尺寸并未如实地示出实际的构成构件的尺寸以及各构件的尺寸比率等。这些点在后述的切削刀具中也是相同的。
在用于切削加工的涂层刀具中，期望异常损伤少。本公开提供异常损伤少的涂层刀具以及具备该涂层刀具的切削刀具。
本公开的涂层刀具具有含有硬质粒子和粘结相的金属陶瓷的基体。硬质粒子例如是TiCN、TiC、TiN、(TiM)CN(M是选自W、Nb、Ta、Mo、V中的一种以上)。粘结相以Ni或Co等铁族金属为主要成分。需要说明的是，主要成分是指在构成成分中占50质量％以上。
如图1、2所示，本公开的涂层刀具1的形状可以是例如四边板形状。图1中的上表面即第一面5是所谓的前刀面。另外，涂层刀具1具有与第一面5相连的侧面即第二面7。
涂层刀具1具有位于第一面5的相反侧的下表面即第三面9。第二面7与第一面5以及第三面9分别相连。
本公开的涂层刀具1具有位于第一面5与第二面7相交的棱线的至少一部分的切削刃11。换言之，本公开的涂层刀具1具有位于前刀面与后刀面相交的棱线的至少一部分的切削刃11。切削刃11具有与第一面5以及第二面7连续的第四面。第四面可以是将第一面5与第二面7的角部斜向且呈直线切削得到的C面(倒角面)。另外，第四面也可以是将第一面5与第二面7的角部倒圆的R面(倒圆面)。
在涂层刀具1中，第一面5的外周的整体可以成为切削刃11，但涂层刀具1并不限定于这种结构，例如，也可以是仅四边形的前刀面中的一边，换言之，也可以是在四个第四面中的一个具有切削刃11。
本公开的涂层刀具1具有从第一面5到第三面9贯通基体3的贯通孔15。如图3所示，在构成贯通孔15的内壁17中，在至少中央部17a存在粘结相富集层19。粘结相富集层19是含有硬质粒子以及粘结相且粘结相的含有率比基体3的内部高的区域。基体3的内部是指距基体3的表面500μm以上的部分。粘结相富集层19无需存在于贯通孔15的整个内壁17，至少位于中央部17a即可。
中央部17a是将贯通孔15在深度方向上九等分时的正中央的部分。另外，端部17b是将贯通孔15在深度方向上九等分时的端部。
如图3所示，在本公开的涂层刀具1中，构成贯通孔15的内壁17的中央部17a的粘结相富集层19的厚度T1比构成贯通孔15的内壁17的端部17b的粘结相富集层19的厚度T2厚。中央部17a的粘结相富集层19的厚度T1以及端部17b的粘结相富集层19的厚度T2分别为平均值。使用金属显微镜或电子显微镜对涂层刀具1的截面进行观察而对厚度T1以及厚度T2进行测定较佳。需要说明的是，在端部17b中也可以不存在粘结相富集层19。
在本公开的涂层刀具1中，通过具有这样的结构，抑制涂层刀具1以在向刀柄(未图示)固定时施加较大的力的内壁17为起点而异常损伤的情况。
图6是本公开的涂层刀具1所具有的涂层的示意性放大图。如图6所示，涂层刀具1具有涂层30。
涂层30位于至少粘结相富集层19之上。涂层30既可以位于第一面5之上，另外，也可以位于基体3中的第一面5以外的其他面之上。涂层30使切削加工中的涂层刀具1的耐磨损性以及耐崩损性等特性提高。
涂层30具有第一层31以及第二层32。第一层31位于第一面5之上，且含有立方晶的碳氮化钛。另外，第二层32以相接的方式位于第一层31之上。第二层32例如可以含有氧化铝(Al2O3)。
在第一层31与基体3之间可以具有氮化钛层33。若具有这种结构，则基体3与第一层31的接合性高。
第一层31具有碳氮化钛层34。在第一层31中除了碳氮化钛之外，例如也可以含有钛的碳化物、氮化物、氧化物、碳氧化物以及碳氮氧化物。另外，第一层31只要含有立方晶的碳氮化钛，则可以是单层的结构，另外，也可以是层叠有多层的结构。
氮化钛层33以及碳氮化钛层34的主要成分分别为氮化钛以及碳氮化钛。“主要成分”是指与其他成分相比为质量％的值最大的成分。氮化钛层33以及碳氮化钛层34可以分别含有氮化钛以及碳氮化钛以外的成分。
涂层30可以仅由第一层31以及第二层32而构成，另外，也可以具有这些层以外的层。例如，可以在基体3以及第一层31之间存在别的层，另外，也可以在第二层32之上存在别的层。
第一层31位于粘结相富集层19之上。第一层31具有硬度比粘结相富集层19高的部分。若具有这种结构，则夹紧部中的耐磨损性增加。第一层31可以通过CVD法或PVD法形成。
第一层31示出如下倾斜角度数分布图表：在测定出作为晶粒的晶面的{112}面的法线相对于表面的法线所成的倾斜角时，测定倾斜角的最高峰值出现在0以上且10°以下的倾斜角划分范围内且存在于0以上且10°以下的倾斜角划分内的度数的合计比例在倾斜角度数分布图表中成为度数整体的45％以上且60％以下。
若存在于0°以上且10°以下的倾斜角划分内的度数的合计比例在倾斜角度数分布图表中成为度数整体的45％以上且60％以下，则涂层30的硬度上升。因而，该情况下的涂层刀具1在表层部分配置硬度比较高的层(涂层30)，在比涂层30深的位置配置比较软的层(粘结相富集层19)。通过如此构成，从而在利用夹紧件107将涂层刀具1固定于刀柄105时，在内壁17的中央部17a与夹紧件107的接触中，由于中央部17a中的粘结相富集层19的已被抑制的变形，施加于基体3的局部的力较小，因此涂层刀具1不易破裂，从而不易产生异常损伤。
在上述的倾斜角的测定中例如能使用后方散射电子衍射(EBSD：ElectronBackscatter Diffraction)法。关于使用了后方散射电子衍射法的测定的一例，在以下示出。
首先，以显现贯通孔15的截面的方式将涂层刀具1切断而使涂层30露出。接下来，对露出有第一层31的面实施研磨加工而使表面平滑化，并对测定部位进行离子铣削处理。
对如此露出的第一层31的截面即研磨面照射电子线，在约40×25μm2的范围内以0.1μm的间隔对{112}面的法线所成的倾斜角进行测定。接下来，将测定倾斜角中处于0°以上且45°以下的范围内的测定倾斜角以0.25度的间距进行划分较佳。
作为含有氧化铝的第二层32的例子，可列举α-氧化铝(α-Al2O3)，γ-氧化铝(γ-Al2O3)以及κ-氧化铝(κ-Al2O3)等。在这些之中的、第二层32含有α-氧化铝的情况下，能够提高涂层刀具1的耐热性。第二层32既可以是仅含有上述的化合物中任一个的结构，另外，也可以是含有上述的化合物中的多个的结构。
第二层32所含有的氧化铝是上述的化合物中的哪一个，例如能够通过进行X射线衍射(XRD)分析，并观察峰值的分布来评价。
第一层31可以含有碳氮化钛以外的成分。另外，第二层32可以含有氧化铝以外的成分。例如，第一层31也可以含有氧化铝。另外，第二层32也可以含有碳氮化钛等钛化合物。在这种情况下，第一层31以及第二层32的接合性提高。
粘结相富集层19的硬度比基体3低，且该粘结相富集层19的硬度比引用文献1所记载的金属渗出层高。因此，粘结相富集层19与金属渗出层相比，变形受到抑制。
由于具有上述的结构，因此在利用夹紧件将涂层刀具1固定于刀柄时，在内壁17的中央部17a与夹紧件的接触中，由于中央部17a的粘结相富集层19的已被抑制的变形，施加于基体3的局部的力较小，因此涂层刀具1不易破裂，从而不易产生异常损伤。
涂层刀具1的大小没有特别限定，例如，前刀面的一边的长度设定为3～20mm左右。另外，涂层刀具1的厚度设定为例如1～20mm左右。另外，在图1中，例示出四边形状的涂层刀具1，但也可以是例如三角形状或圆盘状。
另外，如图4所示，本公开的涂层刀具1可以具有与内壁17相连的扩径部21。在贯通孔15与扩径部21的边界存在台阶。需要说明的是，在图4所示的例子中，在扩径部21的内壁不存在粘结相富集层19，但也可以在扩径部21也存在有粘结相富集层19。在本公开的涂层刀具1中，扩径部21并不包括在贯通孔15中。扩径部21是所谓的锪孔面。扩径部21的直径比贯通孔15的直径大300μm以上。
中央部17a中的粘结相富集层19的厚度T1可以为1μm以上。另外，厚度T1可以为20μm以下。根据这种结构，涂层刀具1的异常损伤得到抑制。厚度T1也可以为3μm以上。另外，厚度T1也可以为10μm以下。
端部17b的粘结相富集层19的厚度T2可以为0.2μm以上。另外，厚度T2可以为6μm以下。根据这种结构，涂层刀具1的异常损伤得到抑制。
如图5所示，中央部17a的直径R1可以大于端部17b的直径R2。若具有这样的结构，则夹紧件与内壁17的接触面积增大，夹持力增加。
中央部17a的直径R1可以比端部17b的直径R2大5μm以上且30μm以下。若具有这样的结构，则涂层刀具1的异常损伤得到抑制。
中央部17a的粘结相富集层19的硬度可以为10GPa以上且20GPa以下。根据这样的结构，在与夹紧销接触时，粘结相富化相19适当地发生变形，且夹持力增加。对于中央部17a的粘结相富集层19的硬度，使用纳米压痕法在涂层刀具1的截面中对露出的粘结相富集层19进行测定较佳。
中央部17a的粘结相富集层19可以在贯通孔15的贯通轴侧具有粘结相的含量比粘结相富集层19多的金属层(未图示)。该金属层不含有硬质层而仅由金属构成。若具有这样的结构，则金属层在后述的夹紧件与粘结相富集层19之间作为缓冲材料而发挥功能，因此涂层刀具1的异常损伤得到抑制。金属层的厚度可以为0.3μm以上且2μm以下。
<涂层刀具的制造方法>
以下，对本公开的涂层刀具的制造方法进行说明。
在本公开的涂层刀具的制造中使用的原料粉末是通常在金属陶瓷的制造中使用的原料粉末。
基体例如可以含有40质量％以上且80质量％以下的作为硬质粒子的TiCN，并含有6质量％以上且30质量％以下的作为粘结相的Co。另外，为了进一步提升特性，基体也可以含有WC、TaC、NbC、Mo2C、VC、ZrC等。
使用具有上述组成的原材料成形为具有在烧成后成为贯通孔的空间的形状。然后，例如，在1400℃以上且1600℃以下的温度下进行烧成。可以将该烧成气氛设为N2分压气氛下。
若将N2分压设为1kPa以上，则烧成后的粘结相富集层的厚度变厚。另外，若将作为原料使用的硬质粒子的平均粒子径d50设为0.7μm以下，则能够得到在贯通孔的贯通轴(未图示)侧具有粘结相的含量比粘结相富集层高的金属层的粘结相富集层。
需要说明的是，在上述的成形时，若成形压力较大，则能够对烧成时的变形进行抑制。另一方面，若在成形时减小成形压力，则内壁的中央部的直径R1容易大于端部的直径R2。由于成形压力与变形的关系根据组成或烧成温度而发生变化，因此可以进行各种组合来进行调整。
例如，在烧成后将旋转的刷子从贯通孔的两端部插入贯通孔而对贯通孔的内壁进行研磨，以使中央部的粘结相富集层的厚度T1比端部的粘结相富集层的厚度T2厚的方式进行加工。需要说明的是，刷子可以从贯通孔的两侧插入，也可以从一侧分成两次插入。
接下来，通过化学气相蒸镀(CVD)法在基体的表面成膜涂层。首先，在基体的表面成膜第一层中的碳氮化钛层。在氢气体中混合0.5体积％以上且10体积％以下的四氯化钛气体、1体积％以上且60体积％以下的氮气体、0.1体积％以上且3.0体积％以下的乙腈气体，从而制作第一混合气体。一边将该第一混合气体向炉膛导入一边从成膜开始时起使乙腈气体每次增加0.4体积％。此时将第一混合气体以6kPa以上且12kPa以下的气体分压向炉膛导入，在830℃以上且870℃以下的温度区域下对含有MT-碳氮化钛的碳氮化钛层进行成膜。
接下来，成膜第二层32。将成膜温度设为950℃以上且1100℃以下，将气体压设为5kPa以上且20kPa以下，反应气体的组成为在氢气中混合5体积％以上且15体积％以下的三氯化铝(AlCl3)气体、0.5体积％以上且2.5体积％以下的氯化氢(HCl)气体、0.5体积％以上且5.0体积％以下的二氧化碳气体、0体积％以上且1体积％以下的硫化氢(H2S)气体，从而制作第二混合气体。将第二混合气体向炉膛导入，成膜第二层32。由此，能够得到本公开的涂层刀具1。
需要说明的是，在烧成后的时刻，存在在贯通孔以外的区域、例如第一面、第二面或第三面中存在粘结相富集层的情况，但也可以根据需要将粘结相富集层去除。
<切削刀具>
接下来，使用附图对本公开的切削刀具进行说明。
如图7所示，本公开的切削刀具101例如是从第一端(图7中的上端)朝向第二端(图7中的下端)延伸的棒状体。如图7所示，切削刀具101具有在第一端侧(前端侧)具有刀槽103的刀柄105、以及位于刀槽103的上述涂层刀具1。
另外，如图8所示，夹紧件107插入涂层刀具1的贯通孔15(参照图1)。在图8所示的例子中，夹紧件107与位于中央部17a的粘结相富集层19(参照图2)直接或间接地接触。需要说明的是，夹紧件107与粘结相富集层19间接地接触是指在粘结相富集层19与夹紧件107之间存在金属层、涂层的状态。与夹紧件107接触的粘结相富集层19比基体3容易发生变形，因此不易向涂层刀具1施加局部较强的力。另外，若具有粘结相富集层19，则夹紧件107与粘结相富集层19的接触面积大，因此涂层刀具1在切削时不易在刀槽内移动。与这样的效果相辅相成，本公开的涂层刀具1不易产生异常损伤。切削刀具101由于具备涂层刀具1，因此能够长期进行稳定的切削加工。
刀槽103是供涂层刀具1装配的部分，并具有相对于刀柄105的下表面平行的坐落面以及相对于坐落面倾斜的限制侧面。另外，刀槽103在刀柄105的第一端侧开口。
涂层刀具1位于刀槽103。此时，涂层刀具1的下表面可以直接与刀槽103相接，或者也可以在涂层刀具1与刀槽103之间夹入片材(未图示)。
涂层刀具1以使前刀面与后刀面相交的棱线处的被用作切削刃11的部分的至少一部分从刀柄105向外方突出的方式装配于刀柄105。在本实施方式中，涂层刀具1通过夹紧件107装配于刀柄105。即，将夹紧件107插入涂层刀具1的贯通孔15，将该夹紧件107的前端插入形成于刀槽103的螺纹孔(未图示)并使螺纹部彼此螺合，从而将涂层刀具1装配于刀柄105。
作为刀柄105的材质，能够使用钢、铸铁等。在这些构件中可以使用韧性较高的钢。
在本实施方式中，例示出在所谓的车削加工中使用的切削刀具101。作为车削加工，例如可以列举出内径加工、外径加工、开槽加工以及端面加工等。需要说明的是，作为切削刀具101，并不限定于在车削加工中使用的切削刀具。例如，也可以将上述的实施方式的涂层刀具1用于在铣削加工中使用的切削刀具101。
实施例
以下，对本公开的涂层刀具进行说明。
基体通过以下方式来制作。在向含有40质量％的TiCN、12质量％的TiN、20质量％的WC、8质量的％NbC、20质量％的Co、以及其他不可避免的碳化物的原料粉末中添加了粘合剂后，通过冲压成型将其调整为所希望的形状，从而制作出具有贯通孔的刀具形状的成形体。这些原料粉末是通常在金属陶瓷的制造中使用的原料粉末。本公开的基体的组成也并不特别。然后，在去除了粘合剂成分后，在3kPa的氮气氛下，以在1530℃的温度下保持1小时的条件进行烧成，从而得到具备在贯通孔的内壁具有金属层的粘结相富集层的涂层刀具。
然后，使用刷子对贯通孔的内壁进行研磨，从而制作出表1所示的结构的涂层刀具。需要说明的是，不存在粘结相富集层、或者粘结相富集层的厚度较薄的部分是延长了由刷子进行的研磨的时间而得到的部分。
[表1]
(表1)
Figure BDA0004174190930000101
需要说明的是，对任一涂层刀具的第一面、第二面、第三面都进行喷砂处理，从而去除粘结相富集层。
基于刷子的研磨通过向猪毛刷涂布混合0.1～3μm的金刚石粉末和润滑油而成的研磨液，并一边使该猪毛刷旋转一边将其插入贯通孔而进行。之后，对基体基于前述的涂层的成膜工序来成膜了涂层。
利用沿厚度方向以包含贯通轴的面将基体切断而得到的截面对粘结相富集层的中央部以及端部的厚度、中央部的直径R1以及端部的直径R2进行测定。
另外，在使用涂层刀具的截面对基体的内部的硬度、粘结相富集层的硬度进行测定时，粘结相富集层的硬度比基体的内部的硬度低。
将得到的涂层刀具放入刀柄的刀槽，并将夹紧件插入涂层刀具的贯通孔，从而利用该夹紧件对涂层刀具进行固定。并且，在以下的条件下进行切削试验。
<耐缺损试验>
被切削件：SCM435带4个槽(5mm宽)
切削速度：300m/min
进给：0.3mm/rev
切入量：0.5mm
切削状态：湿式
评价方法：对施加了10000次的冲击后的崩损或缺损的状态的有无进行判断。
不具有本公开的涂层刀具的结构的样品No.1、2、9产生了异常损伤。本公开的涂层刀具的异常损伤得到了抑制。另外，涂层刀具被良好地保持于刀柄，加工出的被切削件的面粗糙度也良好。
另外，通过后方散射电子衍射法对得到的涂层刀具的第一层的倾斜角进行了测定。关于测定方法，如上所述。即，首先，以显现贯通孔的截面的方式将涂层刀具切断而使涂层露出。接下来，利用磨削、研磨等将第二层去除而使第一层露出。接下来，在对露出有第一层的面实施研磨加工而使表面平滑化之后，对测定部位进行离子铣削处理。对如此露出的第一层的截面即研磨面照射电子线，在约40×25μm2的范围内以0.1μm的间隔对{112}面的法线所成的倾斜角进行测定。然后，将处于0°以上且45°以下的范围内的测定倾斜角以0.25°的间距进行划分。
需要说明的是，在表1中的试验中，全部样品的存在于0°以上且10°以下的范围内的度数的合计为所述倾斜角度数分布图表中的度数整体的58％。
以上说明的本公开的涂层刀具以及具备该涂层刀具的切削刀具为一例，只要不脱离本申请的主旨，则也可以具有不同的结构。
附图标记说明
1···涂层刀具
3···基体
5···第一面
7···第二面
9···第三面
11···切削刃
15···贯通孔
17···内壁
17a··中央部
17b··端部
19···粘结相富集层
21···扩径部
T1···中央部的粘结相富集层的厚度
T2···端部的粘结相富集层的厚度
R1···中央部的直径
R2···端部的直径
101···切削刀具
103···刀槽
105···刀柄
107···夹紧件。

Claims (8)

1.一种涂层刀具，其具备含有硬质粒子和粘结相的金属陶瓷的基体、以及位于所述基体之上的涂层，其中，
该涂层刀具具有：
第一面；
第二面；
切削刃，其位于所述第一面与所述第二面的棱线的至少一部分；
第三面，其位于所述第一面的相反侧；以及
贯通孔，其从所述第一面贯通至所述第三面，
构成所述贯通孔的内壁在至少中央部具有所述粘结相的含有率比所述基体的内部高的粘结相富集层，
所述中央部的所述粘结相富集层的厚度T1比所述内壁的端部的所述粘结相富集层的厚度T2厚，
所述涂层具有含有钛化合物第一层、以及以相接的方式位于该第一层之上且含有氧化铝的第二层，
在所述贯通孔的截面研磨面中，在测定出作为所述第一层的晶粒的晶面的{112}面的法线相对于所述第一层的表面的法线所成的倾斜角时，在将处于0°以上且45°以下的范围内的测定倾斜角按照0.25°的间距进行划分并且将存在于各划分内的度数汇总而成的倾斜角度数分布图表中，最高峰值存在于0°以上且10°以下的范围内，存在于所述0°以上且10°以下的范围内的度数的合计占所述倾斜角度数分布图表中的度数整体的45％以上且60％以下的比例。
2.根据权利要求1所述的涂层刀具，其中，
所述厚度T1为1μm以上且20μm以下。
3.根据权利要求1或2所述的涂层刀具，其中，
所述厚度T2为0.2μm以上且6μm以下。
4.根据权利要求1～3中任一项所述的涂层刀具，其中，
所述中央部的直径R1比所述端部的直径R2大。
5.根据权利要求4所述的涂层刀具，其中，
所述直径R1比所述直径R2大5μm以上且30μm以下。
6.根据权利要求1～5中任一项所述的涂层刀具，其中，
所述中央部的所述粘结相富集层的硬度为10GPa以上且20GPa以下。
7.根据权利要求1～6中任一项所述的涂层刀具，其中，
所述中央部的所述粘结相富集层在所述贯通孔的贯通轴侧具有所述粘结相的含量比所述粘结相富集层多的金属层。
8.一种切削刀具，其中，
所述切削刀具具有：
刀柄，其具有从第一端到第二端的长度，并具有位于所述第一端侧的刀槽；
权利要求1～7中任一项所述的涂层刀具，其位于所述刀槽；以及
夹紧件，其插入到该涂层刀具的所述贯通孔中。
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