CN116162862A - 一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢及其生产方法 - Google Patents
一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢及其生产方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢及其生产方法,C 0.16%~0.18%、Si≤0.12%、Mn 1.60%~1.80%、P 0.050%~0.065%、S≤0.005%、Al 0.02%~0.05%、Nb 0.03%~0.05%、V 0.025%~0.045%、Mo 0.20%~0.35%、N≤0.006%,余量为Fe和不可避免的杂质。本发明生产出6‑12mm的厚规格的钢板,钢板强度达到980MPa以上,同时钢板具有良好的强度、塑性及扩孔性能匹配,并且钢板具有良好的表面质量。
Description
技术领域
本发明属于轧钢技术领域,具体涉及一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢及其生产方法,本发明的厚规格980MPa级热轧Q&P钢主要适用于制造对安全性要求较高的汽车零部件。
背景技术
Q&P钢是第三代先进汽车用高强钢的一种,主要通过淬火配分工艺,控制室温下富碳残余奥氏体与马氏体的体积分数来生产具有TRIP效应的、高强度和高塑(韧)性配合的高强钢,其主要应用于汽车的安全部件、结构部件等,具有良好的成形性和碰撞安全性。目前Q&P钢主要采用冷轧热处理的方法进行生产,即将热轧原料冷轧后重新加热到奥氏体区保温,然后进行淬火配分获得Q&P钢板,此种方法的优点在于生产工艺稳定易控制,但生产效率低,成本高,同时生产的钢板厚度一般小于2mm,具有很大的局限性。而随着技术的发展,采用热轧法生产Q&P钢的方法逐渐开始增多。
公开号为CN103805851B的专利文件中提出了一种超高强度低成本热轧Q&P钢及其制造方法,其提出的热轧钢板具有1400MPa级以上的超高强度和大于10%的延伸率,厚度可达到12mm,同时具有较低的合金成本,但成分中Si含量为0.8%-2.0%,生产的钢板表面质量较差,影响后续加工和使用;公开号为CN104532126B的专利文件中提出了一种低屈强比超高强度热轧Q&P钢及其制造方法,钢板抗拉强度可达到1300MPa以上,屈强比低于0.50,钢板的组织由铁素体、马氏体和残余奥氏体三项组成,具有良好的强塑性匹配,但钢板中Si含量为1.0-2.0%,钢板表面质量差,同时钢中含有0.5%-1.0%的AL,冶炼难度较高;公开号为CN105177415A的专利文件提出了一种超高强热轧Q&P钢及其生产方法,成分中C:0.14-0.45%,Si:0.12-2.0%,Mn:1.0-5.0%,S≤0.010%,P≤0.015%,H≤40ppm,Al:0.02-1.5%,Nb:0.01-0.08%,铸坯经加热、热轧、冷却后获得马氏体+残余奥氏体的组织结构,钢板抗拉强度为1220-1520MPa,延伸率14.5%-21.2%,具有较高的强塑积,但钢板中具有较高Si、Mn、Al元素含量,恶化了钢板表面质量,提高了冶炼难度;公开号为CN108504925A的专利中提出了一种短流程热轧Q&P钢板及其制备方法,钢板化学成分中C:0.15-0.23%,Si:0.50-1.0%,Mn:1.0-2.0%,Al:0.03-0.06%,Nb:0.03-0.06%,S≤0.005%,P≤0.02%,N≤0.006%,铸坯加热后进行热轧和冷却,终轧后快速冷却至330-420℃进行配分,配分时间为10-60s,后水淬至室温。获得钢板的组织为马氏体+残余奥氏体,抗拉强度可达到1000MPa以上,延伸率高于23.5%。专利整体工艺流程短,生产成本低,但成分中Si含量高,影响表面质量,同时钢板配分完成后需进行淬火,常规工业生产线达不到制造要求,且生产的钢板厚度低于4mm。
上述专利均采用热轧法进行高强Q&P钢生产,但普遍存在以下问题:一是成分中含有较高的Si元素,恶化了钢板表面质量,现在应用;二是成分中含有较高的AL、Mn元素,提高了冶炼难度,增加了生产成本;三是生产的钢板厚度大部分在6mm一下,不满足市场使用需求。鉴于上述情况,开发一种采用CSP线生产的具有较厚规格的980MPa级Q&P钢势在必行。
发明内容
本发明提供了一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢及其生产方法,生产出6-12mm的厚规格的钢板,钢板强度达到980MPa以上,同时钢板具有良好的强度、塑性及扩孔性能匹配,并且钢板具有良好的表面质量。
为了达到上述目的,本发明采用以下技术方案实现:
一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢,钢中化学成分按重量百分比计为:C0.16%~0.18%、Si≤0.12%、Mn 1.60%~1.80%、P 0.050%~0.065%、S≤0.005%、Al0.02%~0.05%、Nb 0.03%~0.05%、V 0.025%~0.045%、Mo 0.20%~0.35%、N≤0.006%,余量为Fe和不可避免的杂质。
钢板组织由贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成,其中贝氏体体积分数为10%~15%、马氏体体积分数为71%~80%、残余奥氏体体积分数为10%~14%。
钢板的抗拉强度为1000~1100MPa,屈服强度为620~720MPa,延伸率≥26.0%,扩孔率≥45%。
成品钢板厚度为6.0~12.0mm,钢板表面无氧化铁皮条纹、色差等缺陷。
本发明钢板成分主要作用为:
C:碳是钢板强度的保证,同时在卷取后,马氏体中的C向残余奥氏体中扩散,提高了奥氏体稳定性,增加残余奥氏体百分含量,从而提高钢板的塑性。C含量过高,组织中空冷过程中产生的铁素体含量不足,钢板强度过高,延伸率较低;C含量过低,形成的马氏体含量过低,且残余奥氏体稳定性差,易于降低钢板的强度和塑性。本发明中C的最优范围为0.16%-0.18%。
Si:硅可以扩大Fe-C相图的α+γ区,有利于促进空冷过程中奥氏体向铁素体转变,使钢板组织中获得一定含量铁素体。同时,Si可以在卷取空冷过程中抑制渗碳体析出,保证碳元素从马氏体向残余奥氏体配分,并提高奥氏体稳定性。目前,大多Q&P钢中都加入大量Si元素,但Si含量较大会极大的恶化钢板的表面质量,影响生产和使用。本发明提出的钢板成分采用低Si成分设计,Si含量≤0.12%。
Mn:锰在本发明中为奥氏体稳定化元素,显著提高钢的淬透性,并起到固溶强化和细化晶粒的作用,且可显著推迟珠光体转变以及贝氏体转变。但Mn含量过高,将推迟铁素体的析出,并易于使钢板出现带状组织。因此,本发明中选定Mn含量为1.60%-1.8%。
P:磷在本发明中主要起到两个作用,一是抑制渗碳体生成,增加奥氏体稳定性;二是使马氏体岛的尺寸变细小,且均匀分布。P元素含量不能过高,含量过高易于出现晶界偏聚,导致钢板韧性剧烈降低,而成分中C、Nb元素可以有效降低P元素的晶界偏聚。本发明中磷含量为0.05%-0.065%。
S:硫在本发明中为杂质元素,在钢中易于形成MnS等硫化物夹杂从而成为裂纹源,使加工性能恶化,因此含量越少越好,但过低的含量将提高冶炼成本,本发明中硫含量≤0.005%。
Al:铝在本发明中起到定氮脱氧的作用,但铝太多会导致大量的铝系夹杂。本发明中Al的范围为0.02%-0.05%。
Nb、V:Nb和V在钢中主要起细晶强化、析出强化等作用。在本发明中,两者通过纳米级细小碳氮化物弥散析出,能够有效钉扎原始奥氏体晶界,进而细化钢板中的各相组织,提高强韧性等综合性能。本发明中Nb含量为0.030-0.050%,V含量为0.025-0.045%。
Mo:钼是中强碳化物形成元素,能够提高钢板强度和韧性;Mo能够显著提高卷取后残余奥氏体稳定性,使最终组织中存在一定的残余奥氏体,从而使钢板达到预期力学性能指标。本发明中Mo含量为0.20-0.35%。
N:N的含量越低越好,但过低会导致生产困难,增加成本,因此本发明中N含量≤0.006%。
一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢的生产方法,包括以下方法步骤:
1)冶炼工艺:冶炼时精炼工序采用RH+LF双联工艺,严格控制H、O含量,H≤0.0002%,O≤0.0015%,同时进行钙处理,保证w(Ca)/w(Al)=0.09~0.14;连铸过程中投入电磁搅拌和轻压下技术,铸坯拉速≤1.3m/min;
2)加热工艺:将厚度为130~230mm的铸坯加热到1200~1240℃,并保温1~2小时,保证合金元素分布均匀,并对原始奥氏体晶粒尺寸进行控制;
3)轧制及冷却工艺:采用两阶段控轧,精轧终轧温度为900~940℃;终轧后采用快冷+空冷+快冷的冷却模式,快冷冷速>60℃/s,将钢板冷却至520~550℃后空冷5~8s,然后进行快速冷却,冷却速度>80℃/s,将钢板冷却至250~300℃后卷取并空冷至室温。
本发明中,钢板采用低Si成分设计,提高了钢板表面质量,可使钢板应用到对表面质量要求较高的汽车部件上,而对于低Si导致的卷取配分阶段渗碳体析出风险则由P、Mn、Mo元素给予消除;组织中复合添加Nb、V元素有利于细化钢板组织,提高塑性、扩孔性能和韧性等;铸坯在冶炼过程中精炼工序进行双联工艺处理,并投入电磁搅拌和轻压下,严格控制H、O含量,提高铸坯组织成分均匀性和纯净度;热轧工艺采用快冷+空冷+快冷的分段冷却制度,钢板在520-550℃空冷使组织中产生一定含量的贝氏体,并最终获得贝氏体+马氏体+残余奥氏体的三相组织,钢板具有良好的强度、塑性及扩孔性能匹配。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
1)采用低Si成分设计,Si含量≤0.12%,远低于传统工艺中>1.0%的百分含量,可提高表面质量钢板,适用于现有工艺条件下高表面质量汽车零部件使用要求;
2)采用快冷+空冷+快冷的冷却工艺,获得贝氏体+马氏体+残余奥氏体的三相组织,使钢板强度达到980MPa以上的同时,延伸率≥26%,扩孔率≥45%,且钢板的厚度可达到6-12mm。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下结合实施例,对本发明进行进一步详细说明。应当理解,此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
发明实施例如下:通过铁水预处理、转炉冶炼、炉外精炼(RH+LF)、连铸后形成厚度为130mm-230mm的连铸坯,将连铸坯加热到1200-1240℃,保温1-2小时后进行轧制,精轧的终轧温度为900-940℃,终轧后采用快冷+空冷+快冷的冷却模式,快冷冷速>60℃/s,将钢板冷却至520-550℃后空冷5-8s,然后进行快速冷却,冷却速度>80℃/s,将钢板冷却至250-300℃后卷取并空冷至室温,成品钢板厚度为6-12mm。
本发明的6个实施例的具体成分、温度制度、钢板的组织和性能见表1-3。
表1本发明实施例的化学成分(wt,%)
表2本发明实施例的温度制度
表3本发明实施例的组织及力学性能参数
Claims (6)
1.一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢,其特征在于,钢中化学成分按重量百分比计为:C 0.16%~0.18%、Si≤0.12%、Mn 1.60%~1.80%、P 0.050%~0.065%、S≤0.005%、Al 0.02%~0.05%、Nb 0.03%~0.05%、V 0.025%~0.045%、Mo 0.20%~0.35%、N≤0.006%,余量为Fe和不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢,其特征在于,钢板组织由贝氏体、马氏体和残余奥氏体组成,其中贝氏体体积分数为10%~15%、马氏体体积分数为71%~80%、残余奥氏体体积分数为10%~14%。
3.根据权利要求1所述的一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢,其特征在于,钢板的抗拉强度为1000~1100MPa,屈服强度为620~720MPa,延伸率≥26.0%,扩孔率≥45%。
4.根据权利要求1所述的一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢,其特征在于,成品钢板厚度为6.0~12.0mm。
5.一种如权利要求1-4其中任意一项所述的CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢的生产方法,其特征在于,包括以下方法步骤:
1)冶炼工艺:冶炼时精炼工序采用RH+LF双联工艺,控制H、O含量,H≤0.0002%,O≤0.0015%,同时进行钙处理,保证w(Ca)/w(Al)=0.09~0.14;铸坯拉速≤1.3m/min;
2)加热工艺:将铸坯加热到1200~1240℃,并保温1~2小时;
3)轧制及冷却工艺:采用两阶段控轧,精轧终轧温度为900~940℃;终轧后采用快冷+空冷+快冷的冷却模式,快冷冷速>60℃/s,将钢板冷却至520~550℃后空冷5~8s,然后进行快速冷却,冷却速度>80℃/s,将钢板冷却至250~300℃后卷取并空冷至室温。
6.根据权利要求5所述的一种CSP生产的厚规格980MPa级热轧Q&P钢的生产方法,其特征在于,上述步骤2)中连铸坯厚度为130~230mm。
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