CN116100195B - 水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明提供了一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝及其制备方法，涉及焊接材料技术领域，为解决水冷壁管易磨损爆管泄漏的问题而设计。水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，包括外皮以及填充于外皮中的药芯；外皮为Inconel625带，以占药芯总质量的质量百分比计，药芯包括Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni。本发明提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝堆焊成的堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。

Description

水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝及其制备方法
技术领域
本发明涉及焊接材料技术领域，具体而言，涉及一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝和水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法。
背景技术
根据我国的能源特点，煤炭在我国的能源结构占主导地位的状况已持续了几十年。近年来，随着石油、天然气和水力资源开发量的增加，煤炭在能源结构中的比例有所减少，但其消费量占一次能源总消费量的70%左右，且发电能源长期以煤炭为主的格局仍将持续相当长的时期。在各种燃煤发电技术中，循环流化床（CFB）锅炉燃烧技术具有的燃料适应性广、燃烧效率高，能有效燃烧包括劣质煤和固体垃圾在内的许多低热值燃料等优点，上述优点使其成为当今世界先进可靠的洁净燃煤技术之一，在国内外电站锅炉得到推广应用，并持续向大型化发展。
然而，因CFB锅炉的燃烧方式与传统锅炉不同，它是通过高速运行的气流带动固体物料在炉膛内循环燃烧，并经过物料分离设备和再循环设备将物料送返炉膛，达到高效燃烧的目的。受其特殊的燃烧方式以及其它因素的影响，CFB锅炉实际运行中存在运行时数少、磨损严重、出力不足等问题，许多锅炉运行不长即出现水冷壁管磨损爆管泄漏,因水冷壁磨损爆管造成的事故接近锅炉事故停炉总数的50%。
因此，研究CFB锅炉炉内受热面的磨损机理及其影响因素，制定行之有效的炉内受热面防止磨损技术措施，特别是水冷壁受热面的防磨措施，对于大型CFB锅炉安全、经济运行具有重要的意义。
发明内容
本发明的第一个目的在于提供一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，以解决现有水冷壁管易磨损爆管泄漏的技术问题。
本发明提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，包括外皮以及填充于所述外皮中的药芯；所述外皮为Inconel 625带，以占所述药芯总质量的质量百分比计，所述药芯包括Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni。
本发明水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝带来的有益效果是：
本发明实施例的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。该焊丝中的药粉通过气雾化方式制备，和传统物理混粉相比，气雾化制的粉末成分更加均匀，流动性也更好，填充率也更高。焊丝中通过大量的Cr、Ni元素保证其耐高温腐蚀性能；粉末在气雾化过程中原位生成Cr2C3和WC来保证耐磨性能。焊丝中通过内生的Cr2C3和WC硬质相来提高其耐磨性，与单纯外部添加硬质相的方式相比，所生成的硬质相分布更加弥散，对耐磨性能的提高也更加有效。该焊丝借助电弧堆焊的方式制备锅炉水冷壁管表面熔覆层，熔覆层与基体之间为冶金结合，具有寿命长、可靠性高等优点。
优选的技术方案中，所述水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的填充率为32%~35%。
优选的技术方案中，所述水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的直径为1.0mm~1.2mm。
本发明的第二个目的在于提供一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉，Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
制粉；
筛粉；
填充药粉：去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品。
采用上述方法制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。
优选的技术方案中，所述制粉步骤中，将所述称取药粉中的药粉混合后真空熔炼，并采用气雾化方法制粉。
优选的技术方案中，所述制粉步骤中，采用真空熔炼设备，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa~7MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100℃~150℃之间。
优选的技术方案中，所述拉拔焊丝中，采用拉拔模具拉拔制造所述焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm。
优选的技术方案中，所述药粉的粒度为80目~150目。
优选的技术方案中，所述外皮的原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm。
优选的技术方案中，还包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或背景技术中的技术方案，下面将对实施例或背景技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据提供的附图获得其他的附图。
图1为实施例二的制备方法中步骤3中气雾化制备的粉末示意图。
图2为使用实施例二制备的焊丝在12Cr1MoV基体上进行堆焊后其堆焊层的金相组织图。
图3为使用实施例二制备的焊丝在12Cr1MoV基体上进行堆焊后其堆焊层的磨损表面形貌图。
具体实施方式
为使本发明的上述目的、特征和优点能够更为明显易懂，下面结合附图对本发明的具体实施例做详细的说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。
本发明实施例提供一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝及其制备方法，适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。
第一方面，本发明实施例提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，包括外皮以及填充于外皮中的药芯；外皮为Inconel 625带，以占药芯总质量的质量百分比计，药芯包括Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni。
本发明水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝带来的有益效果是：
本发明实施例的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。本发明的焊丝中的药粉通过气雾化方式制备，和传统物理混粉相比，气雾化制的粉末成分更加均匀，流动性也更好，填充率也更高。焊丝中通过大量的Cr、Ni元素保证其耐高温腐蚀性能；粉末在气雾化过程中原位生成Cr2C3和WC来保证耐磨性能。焊丝中通过内生的Cr2C3和WC硬质相来提高其耐磨性，与单纯外部添加硬质相的方式相比，所生成的硬质相分布更加弥散，对耐磨性能的提高也更加有效。该焊丝借助电弧堆焊的方式制备锅炉水冷壁管表面熔覆层，熔覆层与基体之间为冶金结合，具有寿命长、可靠性高等优点。
本发明实施例的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝中，填充率为32%~35%。
本发明实施例的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝中，直径为1.0mm~1.2mm。
具体的，本发明实施例中的各组分的作用机理和含量如下：
焊丝中以Ni为主，来自于作为外皮的Inconel625带和药粉的添加，Ni基合金具有优异的耐腐蚀性能。Ni与Fe的亲和力较好，并且与Fe之间的热物理性能差异较小，因此焊丝以Ni为主，在保证耐蚀性的同时，可以保证与基体较好的冶金结合和较小的残余应力。
除Ni元素外，焊丝中添加的主要元素为Cr，来自于作为外皮的Inconel 625带和药粉的添加，Ni和Cr之间相互固溶度较高，添加的Cr可以完全固溶于Ni基体中，对Ni晶格造成晶格畸变，从而强化基体。在高温下，Cr与O生成致密的Cr2O3氧化膜覆盖在熔覆层表面，防止其进一步腐蚀。随着Cr含量的提高，抗氧化腐蚀能力增强。
除Ni元素外，焊丝中第二主要元素为Al，来自于作为外皮的Inconel 625带和药粉的添加，在Ni基合金中，Al与Ni反应生成强化相Ni3Al，增加反相畴界能，增强切割机制对强度提升的作用。
焊丝中添加一定量的Ti，来自于作为外皮的Inconel 625带和药粉的添加，Ti可以取代一部分Al进入Ni3Al相，使之变成Ni3(Al,Ti)，Ti/Al在一定比例内所生成的Ni3(Al,Ti)较稳定，力学性能较好。
焊丝中还添加了一定量的C、W：C与其他元素生成碳的化合物可以使晶界强度增加。另一方面，C与Cr、C与W原位生成硬质相Cr2C3和WC，提高Ni基体的耐磨性能。
综上，本实施例提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝通过大量的Cr、Ni元素保证其耐高温腐蚀性能；粉末在气雾化过程中原位生成Cr2C3和WC来保证耐磨性能。
另一方面，本实施例所提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉，Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；其中，药粉的粒度范围是80目~150目；
制粉：采用真空熔炼设备，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa~7MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100℃~150℃之间；
筛粉：筛粉后所得的合金粉的粒度为80目~150目；
填充药粉：选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
采用上述方法制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。
除上述步骤外，制造方法还可以包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
本发明实施例所提供的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝及其制备方法，具有以下有益效果：
（1）本发明实施例提供的焊丝，适用于电厂锅炉水冷壁表面的堆焊，堆焊层具有耐高温腐蚀和耐磨性能，可以保证水冷壁的安全运行。
（2）本发明实施例提供的焊丝中的药粉通过气雾化方式制备，和传统物理混粉相比，气雾化制的粉末成分更加均匀，流动性也更好，填充率也更高。
（3）本发明实施例提供的焊丝中通过大量的Cr、Ni元素保证其耐高温腐蚀性能；粉末在气雾化过程中原位生成Cr2C3和WC来保证耐磨性能。
（4）本发明实施例提供的焊丝中通过内生的Cr2C3和WC硬质相来提高其耐磨性，与单纯外部添加硬质相的方式相比，所生成的硬质相分布更加弥散，对耐磨性能的提高也更加有效。
（5）本发明实施例提供的焊丝借助电弧堆焊的方式制备锅炉水冷壁管表面熔覆层，熔覆层与基体之间为冶金结合，具有寿命长、可靠性高等优点。
实施例一：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，Cr粉60.0%，Al粉2.0%，Ti粉2.0%，C粉10.0%，W粉8.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa，雾化过程保持熔体的过热度为100℃；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在80目~150目的粒度范围内。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例一制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝在12Cr1MoV表面进行堆焊，堆焊采用CMT电源。堆焊过程中电弧稳定、飞溅较少，所得到的堆焊层成型美观，肉眼未见气孔、裂纹缺陷。经测试：
（1）堆焊层为γ-Ni组织为主，呈现柱状树枝晶形貌；
（2）堆焊层的洛氏硬度为35HRC；
（3）堆焊层600℃热震试验100次不开裂。
实施例二：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，Cr粉65.0%，Al粉5.0%，Ti粉5.0%，C粉13.0%，W粉10.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。以N2作为雾化气体，雾化压力为7MPa，雾化过程保持熔体的过热度为150℃；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在80目~150目的粒度范围内。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例二制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝在12Cr1MoV表面进行堆焊，堆焊采用CMT电源。堆焊过程中电弧稳定、飞溅较少，所得到的堆焊层成型美观，肉眼未见气孔、裂纹缺陷。经测试：
（1）堆焊层为γ-Ni组织为主，呈现柱状树枝晶形貌；
（2）堆焊层的洛氏硬度为37HRC；
（3）堆焊层600℃热震试验110次不开裂。
图1为实施例二的制备方法中步骤3中气雾化制备的粉末，从图1中可以看出粉末的球形度高，均匀性好。
图2为使用实施例二制备的焊丝在12Cr1MoV基体上进行堆焊后其堆焊层的金相组织图；从图2中可以看出，堆焊层以柱状树枝晶为主，微观下未发现气孔夹杂缺陷。
图3为使用实施例二制备的焊丝在12Cr1MoV基体上进行堆焊后其堆焊层的磨损表面形貌图；从图3中可以看出，堆焊层耐磨性能较高，以黏着磨损和磨粒磨损为主。
实施例三：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，Cr粉62.0%，Al粉3.0%，Ti粉3.0%，C粉12.0%，W粉9.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa，雾化过程保持熔体的过热度为120℃；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在80目~150目的粒度范围内。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例一制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝在12Cr1MoV表面进行堆焊，堆焊采用CMT电源。堆焊过程中电弧稳定、飞溅较少，所得到的堆焊层成型美观，肉眼未见气孔、裂纹缺陷。经测试：
（1）堆焊层为γ-Ni组织为主，呈现柱状树枝晶形貌；
（2）堆焊层的洛氏硬度为32HRC；
（3）堆焊层600℃热震试验150次不开裂。
实施例四：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，Cr粉63.0%，Al粉4.0%，Ti粉4.0%，C粉11.0%，W粉8.5%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。以N2作为雾化气体，雾化压力为7MPa，雾化过程保持熔体的过热度为140℃；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在80目~150目的粒度范围内。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例一制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝在12Cr1MoV表面进行堆焊，堆焊采用CMT电源。堆焊过程中电弧稳定、飞溅较少，所得到的堆焊层成型美观，肉眼未见气孔、裂纹缺陷。经测试：
（1）堆焊层为γ-Ni组织为主，呈现柱状树枝晶形貌；
（2）堆焊层的洛氏硬度为37HRC；
（3）堆焊层600℃热震试验150次不开裂。
实施例五：
步骤1：称取药粉，按质量百分比计，Cr粉64.0%，Al粉2.5%，Ti粉2.5%，C粉11.5%，W粉9.6%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
步骤2：烘干药粉，将称取的药粉混合后真空熔炼，采用气雾化方法制粉。以N2作为雾化气体，雾化压力为7MPa，雾化过程保持熔体的过热度为110℃；
步骤3：对雾化后的合金粉末进行粒度筛分，使筛分后的合金粉末在80目~150目的粒度范围内。
步骤4：填充药粉，选用原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm的Inconel625带作为外皮，采用酒精去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将步骤3获得的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
步骤5：拉拔焊丝，采用拉拔工艺制成焊丝成品，具体地，采用拉拔模具拉拔制造焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，其中第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm，所制成的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝直径为1.0mm~1.2mm。
步骤6：焊丝包装步骤，将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
采用实施例一制备的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝在12Cr1MoV表面进行堆焊，堆焊采用CMT电源。堆焊过程中电弧稳定、飞溅较少，所得到的堆焊层成型美观，肉眼未见气孔、裂纹缺陷。经测试：
（1）堆焊层为γ-Ni组织为主，呈现柱状树枝晶形貌；
（2）堆焊层的洛氏硬度为33HRC；
（3）堆焊层600℃热震试验120次不开裂。
虽然本发明披露如上，但本发明并非限定于此。任何本领域技术人员，在不脱离本发明的精神和范围内，均可作各种更动与修改，因此本发明的保护范围应当以权利要求所限定的范围为准。
最后，还需要说明的是，在本文中，诸如第一和第二等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。而且，术语“包括”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。在没有更多限制的情况下，由语句“包括一个……”限定的要素，并不排除在包括所述要素的过程、方法、物品或者设备中还存在另外的相同要素。
上述实施例中，诸如“上”、“下”等方位的描述，均基于附图所示。
对所公开的实施例的上述说明，使本领域专业技术人员能够实现或使用本发明。对这些实施例的多种修改对本领域的专业技术人员来说将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本发明的精神或范围的情况下，在其它实施例中实现。
因此，本发明将不会被限制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所公开的原理和新颖特点相一致的最宽的范围。

Claims (9)

1.一种水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，其特征在于，包括外皮以及填充于所述外皮中的药芯；所述外皮为Inconel 625带，以占所述药芯总质量的质量百分比计，所述药芯包括Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni；所述水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的填充率为32%~35%。
2.根据权利要求1所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝，其特征在于，所述水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的直径为1.0mm~1.2mm。
3.一种权利要求1-2任一项的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
称取药粉：按以下质量百分比称取药粉，Cr：60.0%~65.0%，Al：2.0%~5.0%，Ti：2.0%~5.0%，C：10.0%~13.0%，W：8.0%~10.0%，其余为Ni粉，以上所有组分的质量百分比之和为100%；
制粉；
筛粉；
填充药粉：去除外皮表面的油脂，并将外皮弯曲为U形，将混合好的药粉填充进外皮，并将外皮合口；
拉拔焊丝：采用拉拔工艺制成焊丝成品。
4.根据权利要求3所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，所述制粉步骤中，将所述称取药粉中的药粉混合后真空熔炼，并采用气雾化方法制粉。
5.根据权利要求4所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，所述制粉步骤中，采用真空熔炼设备，以N2作为雾化气体，雾化压力为6MPa~7MPa，雾化过程保持熔体的过热度在100℃~150℃之间。
6.根据权利要求3所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，所述拉拔焊丝中，采用拉拔模具拉拔制造所述焊丝成品，采用多道次拉拔的工艺，第一道次的拉拔模具孔径为2.6mm。
7.根据权利要求3所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，所述筛粉后所得的合金粉的粒度为80目~150目。
8.根据权利要求3所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，所述外皮的原材料尺寸为厚度为0.4mm，宽度为7mm。
9.根据权利要求3所述的水冷壁堆焊用碳化物增强防磨焊丝的制备方法，其特征在于，还包括焊丝包装步骤：将焊丝成品缠绕于焊丝盘，并密封在药芯焊丝真空包装袋内。
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