CN116043122B - 一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法 - Google Patents

一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法，所述双相钢包括以下重量百分比的化学成分：C 0.01～0.06％，Si0.05～0.60％，Mn 1.00～2.00％，Als 0.015～0.065％，Ti 0.005～0.025％，Nb0.025～0.065％，且至少含有(a)Ca 0.001～0.0039％、(b)Mg 0.006～0.01％的一种，余量为Fe及不可避免的杂质；该酸洗双相钢产品连铸坯可直接热装热送，节省线下人工清角成本，提高综合成材率，大幅缩减组产周期，降低能源消耗，显著提高生产效率，获得细小方形Ti、Nb与C、N的复合析出物，不同厚度规格酸洗成品卷翻边扩孔成型性能优良。

Description

一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产 方法
技术领域
本发明属于汽车用先进高强钢技术领域，具体涉及一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法。
背景技术
“快速发展的传统汽车制造业必须考虑低碳减排的社会责任，因此，轻量化已成为大势所趋的关键选材技术方案。同时，轻量化会显著提高新能源汽车的续航能力，为新能源汽车市场占有率的日益增加提供强有力的技术支撑。然而，作为实现整车轻量化的基础性原材料，先进高强钢随着强度的提高，钢的塑韧性及翻边扩孔成型性能必然随之降低。
600MPa级酸洗双相钢较600MPa级热轧商品材双相钢具有更好的表面质量，且其力学性能优于600MPa级冷轧热镀锌双相钢，广泛应用于安全带卡扣拉环、摆悬臂、弹簧臂、纵梁下板、稳定杆、底盘系统、轮辐、车厢底板等关键汽车零部件。600MPa级酸洗双相钢具有市场竞争力的价格，为汽车制造业降低成本提供了可能；强度与塑韧性实现良好匹配的力学性能，为安全性能保证及整车轻量化提供了可行的技术方案。
中国专利CN 107746939 A公开了“一种600MPa级高强度低合金热轧酸洗带钢及其生产方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.05～0.10％，Si≤0.10％，Mn 0.80～1.50％，P≤0.02％，S≤0.008％，Nb 0.01～0.05％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为铁水预处理→转炉冶炼→LF炉精炼→连铸→热轧→平整→酸洗。热轧钢板厚度规格为1.60～7.00mm，轧制速度随厚度规格变化，控制在5～12m/s，粗轧温度为1000～1080℃，精轧温度为880±30℃，轧制工序后采用前段冷却或稀疏冷却模式将带钢冷却至目标卷取温度，卷取温度为610±30℃。微观金相组织为铁素体+珠光体，铁素体晶粒尺寸小于6.0μm，铁素体所占体积比大于95％，抗拉强度≥600MPa，扩孔性能λ≥65.0％。该发明专利产品卷取温度过高，无贝氏体生成，产品扩孔率<75.0％。
中国专利CN 104630623A公开了一种“具有高扩孔性能的热轧酸洗带钢及其生产方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.05～0.10％，Si≤0.05％，Mn0.8～1.2％，P≤0.02％，S≤0.006％，Nb 0.015～0.05％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为铁水预处理→转炉冶炼→LF炉精炼→连铸→热轧→平整→酸洗。热轧钢板厚度规格为1.60～6.00mm，轧制速度随厚度规格变化，控制在5～12m/s，粗轧温度为980～1080℃，精轧温度为820～900℃，轧制工序后采用分段冷却方式，先将热轧钢板快速冷却至600～680℃，然后进行5～10s的空气冷却，再水冷至400～500℃。微观金相组织为铁素体+贝氏体，贝氏体组织所占体积比为10～20％，抗拉强度≥540MPa，应用性能λ≥100％，且带钢表面质量优良。该发明专利产品在热轧工序采用分段冷却方式，在空气中冷却的时间无法精确控制，且卷取温度无法精确控制，从而无法精确控制贝氏体组织体积含量。
中国专利CN 113278887A公开了“一种600MPa级高表面质量酸洗双相钢及其制造方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.06～0.08％，Si 0.25～0.35％，Mn 1.30～1.50％，P≤0.02％，S≤0.01％，Cr 0.60～0.80％，Als 0.02～0.05％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为转炉冶炼→LF炉精炼→连铸→热轧→酸洗。在炉加热温度1180～1240℃，保温时间2.0～3.0h，粗轧开轧温度1100～1150℃，精轧开轧温度900～1070℃，终轧温度820～860℃，轧制工序后采用分段冷却方式，先采用水冷，以20～50℃/s的冷却速度冷却至660～700℃，再空气冷却6～10s，最后采用水冷，以≥60℃/s的冷却速度冷却至380～420℃。微观金相组织为铁素体+马氏体，铁素体晶粒度等级9.5～10，马氏体体积占比8.0～20.0％，屈服强度380～470MPa，抗拉强度600～710MPa，延伸率(A50)24.0～32.0％，屈强比≤0.68。该发明专利产品中Cr元素含量很高，会显著降低铸坯表面质量。热轧工序采用分段冷却方式，在空气中冷却的时间无法精确控制，且卷取温度无法精确控制，从而无法精确控制马氏体组织体积含量。
中国专利CN 103088258A公开了“一种590MPa级双相钢及其生产方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.04～0.12％，Mn 0.80～2.00％，Ti 0～0.10％，Nb0～0.10％，P≤0.05％，S≤0.015％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为铁水预处理→转炉冶炼→合金微调站→LF炉精炼→连铸→热轧。在炉加热温度1150～1250℃，终轧温度800～900℃，轧制工序后采用分段冷却方式，先快速冷却至650～750℃，再空气冷却6～11s，最后快速冷却至400～500℃(进行卷取)。微观金相组织为铁素体+贝氏体，贝氏体含量20.0％左右，抗拉强度≥600MPa，延伸率≥25.0％。该发明专利产品在热轧工序采用分段冷却方式，在空气中冷却的时间无法精确控制，且卷取温度无法精确控制，从而无法精确控制贝氏体组织体积含量。
中国专利CN 103602895A公开了“一种抗拉强度780MPa级高扩孔钢板及其制造方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.02～0.10％，Si 0.85～1.50％，Mn1.50～2.20％，P≤0.02％，S≤0.003％，Al 0.02～0.06％，N≤0.005％，Nb 0.02～0.06％，Ti 0.05～0.15％，Ca<0.0050％，Mg 0～0.005％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为冶炼→铸造→热轧→冷却→酸洗。在炉加热温度1200～1260℃，终轧温度860～930℃，卷取温度450～550℃。钢板扩孔性能λ≥50.0％。该发明专利产品中Si含量很高，带钢表面将产生明显红锈。
中国专利CN 108998739A公开了“一种具有高扩孔性能的热轧酸洗带钢及其生产方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.05～0.10％，Si 0.1～0.7％，Mn0.90～1.60％，P≤0.02％，S≤0.015％，Al 0.01～0.07％，Nb 0.01～0.05％，RE0.002～0.02％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为铁水预处理→转炉冶炼→连铸→热轧→平整→酸洗。粗轧温度1000～1080℃，精轧温度830～890℃，轧制工序后采用分段冷却方式，先快速冷却至600～680℃，然后在空气中冷却5～10s，再水冷至400～500℃(进行卷取)。微观金相组织为铁素体+贝氏体，铁素体体积含量为80～90％，贝氏体体积含量为10～20％，抗拉强度≥600MPa，扩孔性能λ≥95.0％，带钢表面质量优良。该发明专利产品在热轧工序采用分段冷却方式，在空气中冷却的时间无法精确控制，且卷取温度无法精确控制，从而无法精确控制贝氏体组织体积含量。
中国专利CN 107663609A公开了“一种低成本高扩孔用540MPa级热轧酸洗板的生产方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.03～0.04％，Si 0.50～0.60％，Mn 1.70～1.90％，P≤0.02％，S≤0.015％，Alt 0.02～0.07％，N≤0.0060％，余量为Fe。该发明专利的工艺流程为铁水预处理→转炉冶炼→炉外精炼→连铸→热轧→酸洗→平整。粗轧温度1170～1290℃，精轧温度860～880℃，采用15～25℃/s的冷却速率进行冷却，卷取温度400～420℃。微观金相组织为铁素体+贝氏体，屈服强度452～471MPa，抗拉强度567～597MPa，延伸率25.0～34.5％，扩孔率91.0～146.4％。该发明专利产品扩孔性能随着厚度的增加反而降低。
中国专利CN 106609335A公开了“一种抗拉强度700MPa级高扩孔热轧钢板及其制造方法”，钢板化学成分重量百分比为：C 0.05～0.09％，Si 0.15～0.35％，Mn 1.2～1.8％，Al 0.015～0.05％，Ti 0.08～0.13％，V 0.035～0.065％，P≤0.015％，S≤0.008％，余量是Fe及不可避免的杂质。该发明专利的工艺流程为(钢水)真空脱气处理→连铸→热轧。在炉加热温度1220～1260℃，保温时间200～280min，粗轧温度1020～1070℃，精轧温度820～860℃，轧制工序后采用分段冷却方式，先采用水冷，以20～50℃/s的冷却速度冷却至600～700℃，再空气冷却4.0～15.0s，最后采用水冷，以30～60℃/s的冷却速度冷却至200～300℃(进行卷取)。微观金相组织为细晶粒块状铁素体+针状铁素体+马氏体，马氏体体积含量为5.0～15.0％，铁素体基体上有均匀析出的Ti和V的碳氮化物，铁素体晶粒度等级为10.0～13.0，屈服强度≥550MPa，抗拉强度≥700MPa，延伸率≥18.0％，扩孔率≥120.0％。该发明专利产品在热轧工序采用分段冷却方式，在空气中冷却的时间无法精确控制，且卷取温度无法精确控制，从而无法精确控制马氏体组织体积含量。
现有技术中，酸洗双相钢连铸坯通常采用冷装组产模式，组产周期长，生产效率低，能源消耗大，综合经济效益不明显。
发明内容
本发明的目的在于提供一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法，该酸洗双相钢在连铸工序无需下线清理铸坯角部，节省线下人工清角成本，提高综合成材率，连铸坯在热轧工序轧制时可以直接热装加热，大幅缩减组产周期，显著提高生产效率，降低能源消耗，不同厚度规格酸洗成品边部及表面质量高，翻边扩孔成型性能优良。
为实现上述目的，本发明采取的技术方案如下：
一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢，包括以下重量百分比的化学成分：C 0.01～0.06％，Si 0.05～0.60％，Mn 1.00～2.00％，Als 0.015～0.065％，Ti0.005～0.025％，Nb 0.025～0.065％，P≤0.015％，S≤0.0035％，N≤0.0035％，O≤0.0035％，且至少含有(a)Ca 0.001～0.0039％、(b)Mg 0.006～0.01％的一种，余量为Fe及不可避免的杂质；
同时，w(C)-0.035*{w(Si)+w(Ti)}+0.020*w(Mn)+0.050*w(P)-0.650*w(S)≤0.065，完全避开包晶反应区，连铸坯可直接热装热送，酸洗成品卷边部质量无翘皮缺陷；
在低温卷取温度条件下获得细小方形(Ti,Nb)(C,N)复合析出物，有利于提高不同厚度规格酸洗成品卷翻边扩孔成型性能；
上述计算公式中，各元素所指数值＝该元素在钢中含量×100。
所述可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的金相组织为体积百分比为65～91％的等轴状铁素体及体积百分比为9～35％的粒状贝氏体，扩孔性能随着粒状贝氏体数量的增加而提高，铁素体晶粒度等级为13.5～15.0。
所述可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的厚度为1.50～6.50mm，宽度为890～1800mm，屈服强度≥480MPa，抗拉强度≥600MPa，延伸率≥28.0％，扩孔率≥100％。
本发明还提供了所述可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的生产方法，所述生产方法包括以下步骤：炼钢→连铸→热轧→精整→罩式退火→酸洗→毛化平整→涂油及精包装。
罩式退火会显著提高不同厚度规格热轧卷通卷翻边扩孔成型性能及其均匀性，进而提高不同厚度规格酸洗成品卷翻边扩孔成型性能及其均匀性。
当1.50mm≤酸洗双相钢厚度≤2.50mm时，酸洗双相钢可以直接作为热镀锌基料使用，直接组产高扩孔性能的600MPa级热镀锌双相钢，省略传统热镀锌产品生产工艺流程的酸轧(减薄)工序。
所述连铸步骤中，连铸坯拉速控制在0.90～2.50m/min，投用动态轻压下及电磁搅拌辊，连铸坯厚度210～250mm，连铸坯中心偏析质量稳定控制在C1.0以上。
所述热轧步骤中，连铸后的铸坯直接热装入炉，在1215～1350℃均热1.5～3.5h；粗轧开轧温度1155～1190℃，精轧开轧温度1000～1105℃，终轧温度860～990℃，然后进行层流冷却。
精轧工序采用梯度变速轧制，以提高组织晶粒度及均匀性，每个机架的轧制速度各为：F1机架0.90～1.50m/s、F2机架1.50～2.90m/s、F3机架2.90～5.00m/s、F4机架5.00～6.90m/s、F5机架6.90～9.50m/s、F6机架9.50～13.50m/s、F7机架13.50～15.00m/s。
所述层流冷却工序中，先以9～35℃/s冷却速率冷却至625～680℃，再以35～115℃/s冷却速率冷却至395～500℃，卷取后获得热轧卷。
所述罩式退火步骤中，退火温度190～390℃，保温时间1.0～25.0h。
所述精整的延伸率为1.0～3.5％；毛化平整的延伸率为0.25～1.5％，毛化平整时采用氮气吹扫，吹扫角度为35°～50°，压力为150～350bar。
毛化平整时，采用表面粗糙度为2.50～6.50μm的毛化辊进行平整，辊直径为450.0～550.0mm，辊面凸度为-0.05～-0.01mm，平整轧制力为1000～5000kN，二次平整后的酸洗成品表面粗糙度为1.50～3.50μm，表面硬度为HRC35～55。
所述涂油及精包装步骤中，将带钢在100～190℃温度范围内进行烘干，然后进行静电涂油，涂油量为0.50～1.50g/m2，精包装后获得酸洗成品钢卷。
本发明提供的可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢中的各化学成分的控制及作用如下：
C：C元素是钢获得足够强度的最有效且最基本的固溶强化元素，但C元素含量过高，会直接降低钢的翻边扩孔成型性能，同时降低连铸坯的热装效果及酸洗成品卷边部质量。因此，本发明将C元素含量控制在0.01～0.06％。
Si：Si元素能净化、细化、强化铁素体，既能提高钢的强度，又能提高钢的翻边扩孔成型性能，且价格低廉，同时提高连铸坯的热装效果及酸洗成品卷边部质量。但Si元素含量过高，钢表面会产生明显的客户无法接受的压氧缺陷。因此，本发明将Si元素含量控制在0.05～0.60％。
Mn：Mn元素是显著提高钢的强度的重要固溶强化元素，且价格低廉，但Mn元素含量过高，容易形成带状组织，降低组织均匀性，降低钢的翻边扩孔成型性能，同时降低连铸坯的热装效果及酸洗成品卷边部质量。因此，本发明将Mn含量控制在1.00～2.00％。
Als：Al元素能够有效脱氧，且与N元素发生化学反应生成的AlN能够有效阻止晶粒粗化，起到一定程度的细化晶粒的作用。但Al元素含量过高，含Al类氧化物夹杂增多，冶炼可浇性降低。因此，本发明将Al元素含量控制在0.015～0.065％。
Ti：Ti元素为强碳氮化物形成元素，既起析出强化作用，又起细晶强化作用，综合提高钢的强度及塑韧性；细化、强化铁素体，降低铁素体(软质相)与贝氏体(硬质相)之间的强度差，提高钢的翻边扩孔成型性能，且能提高连铸坯的热装效果及酸洗成品卷边部质量。本发明将Ti元素含量控制在0.005～0.025％。
Nb：Nb元素为极强碳氮化物形成元素，既起析出强化作用，又起细晶强化作用，对钢的强度及塑韧性的贡献极为显著。细化、强化铁素体，降低铁素体(软质相)与贝氏体(硬质相)之间的强度差，能够显著提高钢的翻边扩孔成型性能。但Nb元素添加量过低或者过高，对钢的强度及塑韧性的贡献都不明显，本发明将Nb元素含量控制在0.025～0.065％。
Ca：净化钢液，细化、塑化、均匀化非金属夹杂物，提高钢的翻边扩孔成型性能，本发明将Ca元素含量控制在0.001～0.0039％。
Mg：Mg元素能够提高钢的强度，同时不会降低钢的塑韧性；Mg元素高效脱氧脱硫，保证Si元素的有益效果充分发挥；细化、塑化、均匀化非金属夹杂物，提高钢的翻边扩孔成型性能；净化、细化、强化铁素体，降低铁素体(软质相)与贝氏体(硬质相)之间的强度差，显著提高钢的翻边扩孔成型性能，本发明将Mg元素含量控制在0.006～0.01％。
P：P元素为固溶在钢中的有害杂质元素，降低钢的塑韧性，尤其会降低钢的翻边扩孔成型性能，且P元素有明显的偏析倾向，不容易通过热处理工艺消除，因此，本发明将P元素含量控制在0.015％以下。
S：S元素是钢中的有害杂质元素，能使钢材具有热脆性，降低钢的塑韧性、延展性，尤其会降低钢的翻边扩孔成型性能，因此，本发明将S元素含量控制在0.0035％以下。
N：N元素能提高钢材的强度和焊接性能，但其不利于夹杂物的控制，因此，本发明将N含量控制在0.0035％以下。
O：O元素是钢中有害的杂质元素，易形成非金属夹杂物，降低钢的塑韧性。若O元素含量过高，会降低酸洗成品表面质量(如产生压氧缺陷等)，因此，本发明将O元素含量控制在0.0035％以下。
本发明提供的可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的生产方法中，采用低碳低硅、夹杂物改性、连铸坯热装、低温卷取、罩式退火综合技术方案，获得边部及表面质量良好的不同厚度规格高扩孔性能酸洗成品卷。
相比较于现有技术，本发明具有以下有益效果：
(1)连铸坯可直接热装热送，大幅缩减组产周期，节省线下人工清角成本，提高综合成材率，降低能源消耗，显著提高生产效率；
(2)在低温卷取温度条件下获得细小方形(Ti,Nb)(C,N)复合析出物，不同厚度规格酸洗成品卷翻边扩孔成型性能优良。
附图说明
图1为实施例1的酸洗双相钢金相组织图；
图2为实施例1的酸洗双相钢FESEM显微组织图；
图3为实施例1的酸洗双相钢FESEM析出物图；
图4为实施例1的酸洗双相钢TEM第二相粒子析出图；
图5为对比例1的酸洗双相钢TEM第二相粒子析出图；
图6为对比例6的酸洗双相钢成品边部翘皮缺陷图；
图7为对比例6的酸洗双相钢成品表面压氧缺陷图；
图8为对比例1、对比例2、实施例5的扩孔性能试验检测图。
具体实施方式
本发明提供了一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢，包括以下重量百分比的化学成分：C 0.01～0.06％，Si 0.05～0.60％，Mn 1.00～2.00％，Als 0.015～0.065％，Ti 0.005～0.025％，Nb 0.025～0.065％，P≤0.015％，S≤0.0035％，N≤0.0035％，O≤0.0035％，且至少含有(a)Ca 0.001～0.0039％、(b)Mg 0.006～0.01％的一种，余量为Fe及不可避免的杂质
同时，w(C)-0.035*{w(Si)+w(Ti)}+0.020*w(Mn)+0.050*w(P)-0.650*w(S)≤0.065；
(说明：公式小数点位数保持一致)
上述计算公式中，各元素所指数值＝该元素在钢中含量×100。
所述可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的生产方法，所述生产方法包括以下步骤：炼钢→连铸→热轧→精整→罩式退火→酸洗→毛化平整→涂油及精包装。
当1.50mm≤酸洗双相钢厚度≤2.50mm时，酸洗双相钢可以直接作为热镀锌基料使用，直接组产高扩孔性能的600MPa级热镀锌双相钢，省略传统热镀锌产品生产工艺流程的酸轧(减薄)工序。
所述连铸步骤中，连铸坯拉速控制在0.90～2.50m/min，投用动态轻压下及电磁搅拌辊，连铸坯厚度210～250mm，连铸坯中心偏析质量稳定控制在C1.0以上。
所述热轧步骤中，连铸后的铸坯直接热装入炉，在1215～1350℃均热1.5～3.5h；粗轧开轧温度1155～1190℃，精轧开轧温度1000～1105℃，终轧温度860～990℃，然后进行层流冷却。
精轧工序采用梯度变速轧制，以提高组织晶粒度及均匀性，每个机架的轧制速度各为：F1机架0.90～1.50m/s、F2机架1.50～2.90m/s、F3机架2.90～5.00m/s、F4机架5.00～6.90m/s、F5机架6.90～9.50m/s、F6机架9.50～13.50m/s、F7机架13.50～15.00m/s。
所述层流冷却工序中，先以9～35℃/s冷却速率冷却至625～680℃，再以35～115℃/s冷却速率冷却至395～500℃，卷取后获得热轧卷。
所述罩式退火步骤中，退火温度190～390℃，保温时间1.0～25.0h。
所述精整的延伸率为1.0～3.5％；毛化平整的延伸率为0.25～1.5％，毛化平整时采用氮气吹扫，吹扫角度为35°～50°，压力为150～350bar。
毛化平整时，采用表面粗糙度为2.50～6.50μm的毛化辊进行平整，辊直径为450.0～550.0mm，辊面凸度为-0.05～-0.01mm，平整轧制力为1000～5000kN，毛化平整后的酸洗成品表面粗糙度为1.50～3.50μm，表面硬度为HRC35～55。
所述涂油及精包装步骤中，将带钢在100～190℃温度范围内进行烘干，然后进行静电涂油，涂油量为0.50～1.50g/m2，精包装后获得酸洗成品钢卷。
下面结合实施例对本发明进行详细说明。
各实施例及对比例中的酸洗双相钢的化学成分及重量百分比如表1、2所示。
表1
表2
各实施例及对比例中的酸洗双相钢的生产方法，包括以下步骤：炼钢→连铸→热轧→精整→罩式退火→酸洗→毛化平整→涂油及精包装的，当1.50mm≤酸洗双相钢厚度≤2.50mm时，酸洗双相钢在酸洗后可以直接作为热镀锌基料使用，直接组产高扩孔性能的600MPa级热镀锌双相钢，省略传统热镀锌产品生产工艺流程的酸轧(减薄)工序；各生产工艺参数如表3、4、5所示。
表3
表4
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表5
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各实施例及对比例中的酸洗双相钢产品性能、边部及表面质量如表6所示。
表6
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力学性能(屈服强度、抗拉强度、延伸率)的测定方法采用国家标准GB/T228.1-2010，试样类型编号为P6，试样方向为横向(90°方向)。表征翻边扩孔成型性能的关键技术指标扩孔率的测定方法严格采用国标GB/T 15825.4-2008。
结果表明，本发明制备的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢可直接热装轧制，金相组织为体积百分比为65～91％的等轴状铁素体及体积百分比为9～35％的粒状贝氏体，铁素体晶粒度等级为13.5～15.0，不同厚度规格酸洗成品卷翻边扩孔成型性能优良。
上述参照实施例对一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢及其生产方法进行的详细描述，是说明性的而不是限定性的，可按照所限定范围列举出若干个实施例，因此，在属于本发明总体构思下的任何变化和修改，应属本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢，其特征在于，包括以下重量百分比的化学成分：C 0.01～0.06％，Si 0.05～0.60％，Mn 1.00～2.00％，Als 0.015～0.065％，Ti 0.005～0.025％，Nb 0.025～0.065％，P≤0.015％，S≤0.0035％，N≤0.0035％，O≤0.0035％，且至少含有(a)Ca 0.001～0.0039％、(b)Mg 0.006～0.01％的一种，余量为Fe及不可避免的杂质；
同时，w(C)-0.035*{w(Si)+w(Ti)}+0.020*w(Mn)+0.050*w(P)-0.650*w(S)≤0.065；
上述计算公式中，各元素所指数值＝该元素在钢中含量×100；
所述600MPa级酸洗双相钢的金相组织为体积百分比为65～91％的等轴状铁素体及体积百分比为9～35％的粒状贝氏体，铁素体晶粒度等级为13.5～15.0。
2.根据权利要求1所述的可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢，其特征在于，所述600MPa级酸洗双相钢的厚度为1.50～6.50mm，宽度为890～1800mm，屈服强度为≥480MPa，抗拉强度为≥600MPa，延伸率为≥28.0％，扩孔率为≥100％。
3.如权利要求1或2所述的可直接热装的高扩孔性能600MPa级酸洗双相钢的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括以下步骤：炼钢→连铸→热轧→精整→罩式退火→酸洗→毛化平整→涂油及精包装；当1.50mm≤酸洗双相钢厚度≤2.50mm时，酸洗双相钢可以直接作为热镀锌基料使用；
连铸后的铸坯直接热装入炉，在1215～1350℃均热1.5～3.5h；
热轧卷的卷取温度为395～500℃；
所述罩式退火步骤中，退火温度190～390℃，保温时间1.0～25.0h。
4.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述热轧步骤中，粗轧开轧温度1155～1190℃，精轧开轧温度1000～1105℃，终轧温度860～990℃，然后进行层流冷却。
5.根据权利要求4所述的生产方法，其特征在于，精轧工序采用梯度变速轧制，每个机架的轧制速度各为：F1机架0.90～1.50m/s、F2机架1.50～2.90m/s、F3机架2.90～5.00m/s、F4机架5.00～6.90m/s、F5机架6.90～9.50m/s、F6机架9.50～13.50m/s、F7机架13.50～15.00m/s。
6.根据权利要求4所述的生产方法，其特征在于，所述层流冷却工序中，先以9～35℃/s冷却速率冷却至625～680℃，再以35～115℃/s冷却速率冷却至395～500℃，卷取后获得热轧卷。
7.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述精整的延伸率为1.0～3.5％；毛化平整的延伸率为0.25～1.5％，毛化平整时采用氮气吹扫，吹扫角度为35°～50°，压力为150～350bar。
8.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，毛化平整时，采用表面粗糙度为2.50～6.50μm的毛化辊进行平整，辊直径为450.0～550.0mm，辊面凸度为-0.05～-0.01mm，平整轧制力为1000～5000kN，毛化平整后的酸洗成品表面粗糙度为1.50～3.50μm，表面硬度为HRC35～55。
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