CN115839263A - 光电效应电离大气发电供热装置 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种利用光电效应电离大气发电供热装置。本发明的理论根据为菲利普.勒纳特提出的“当电子通过一种气体时，必须具有一个确定的最小能量，才能产生气体的电离”光电效应原理以及W.泡利提出的“要使原子产生电离，原子的内壳层必须产生电子空位。”泡利原理。本发明由竖直直角净化空气发电供热设备、旋转式斜角净化空气发电供热设备、竖直直角空气净化器、旋转式斜角空气净化器、竖直直角接地屏蔽散热降温柜、旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜、半自动可编程控制器操作系统等组成。本发明在发电和供热实现温室气体零排放的同时，可净化污染大气，并回收稀贵气体和其他宝贵物质，形成资源利用的绿色循环。
Description
技术领域
本发明属于新能源技术领域，具体涉及光电效应电离大气发电供热技术装置。
背景技术
我国是一个“富碳贫油少气”国家。根据中电联发布《中国电力行业年度发展报告2021》显示，2020年我国全口径发电量为762 64亿千瓦时，其中煤电46296亿千瓦时，占比约为61％。我国电力需求将持续刚性增长，全社会用电量年增长将为 4000亿千瓦时，预计2025年我国全社会用电量将达到9.5万亿千瓦时以上。
在碳达峰碳中和背景下，本发明不仅可实现在受污染的大气环境下发电、供热零碳排放，还能将大气中的污染物实行净化回收。本发明可为我国构建一个新型电力能源系统，可在保证我国能源安全的前提下，使我国由世界能源消费大国跃迁成为世界绿色能源生产大国和强国。
根据1905年诺贝尔物理学奖金得主(德国物理学家菲利普.勒纳特)在1902年提出：“当电子通过一种气体时，必须具有一个确定的最小能量，才能产生气体的电离”的光电效应原理。根据1945年诺贝尔物学奖金得主(奥地利物理学家W.泡利)提出的泡利原理：要使原子产生电离，原子的内壳层必须产生电子空位。根据北京大学禇圣麟教授1979年在高等教育出版社出版的《原子物理学》第219页-235页指出：通电使阴极 K钨丝发热到白热，就会发射电子，在高熔点阳极A上加上几万伏到二十几万伏高压，使电子加速，被加速的电子打在高熔点阳极上又会发射高速电子，高速电子轰击高温金属靶要产生轫致辐射或非弹性碰撞；在“8.3同X射线有关的原子能级”指出：产生电子空位可以由高速电子对原子的非弹性碰撞实现，也可以由吸收能量足够高的光子来实现。并在8.4X射线的吸收指出：实验可准确地证明τα＝CZ4λ3(7)，式(7)中的C为常数，式(7)说明：波长λ越短，吸收系数τα越小，X射线贯穿本领越高。原子序数Z越高，吸收系数τα越大。本发明将式(7)命名为“光电定则”。在“10.3射线同实物的相互作用和放射性应用”指出：“当电子的能量小于2MeV时，该类电子使原子发生激发或电离”；本发明采用的137Cs(93)和241Am(96)密封源产生电子的能量都小于662keV和59.5keV，但都远大于氧原子的K吸收限值0.531keV、氮原子的0.399keV，都能使空气中的氧原子和氮原子发生激发和电离。从而，与勒纳特和泡利两位诺贝尔物理学奖金得主的光电效应原理相符合。清华大学张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生通过十多年的基础试验研究和总结，在1981年7月原子能出版社出版的《放射性同位素X射线荧光分析》的第4 至5页，公布了原子序数Z＝13至92的荧光产额ωK值，上述包括80％元素原子的荧光产额ωK实验表明：低原子序数元素的荧光产额ωK接近零，高原子序数元素的荧光产额ωK接近1；此后张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生，又将原子序数Z＝1至12，原子序数Z＝93至100的20种元素原子的荧光产额ωK的基础研究试验值汇总为附录二和附录三。该附录二和附录三的基础试验数据表明：空气中氮原子的K吸收限和氧原子的K吸收限分別为0.399keV和0.531keV，采用I类241Am密封源可以产生大量的氮气等离子N(g)3+和大量的氧气等离子O(g)2+，为氮气发电供热设备和氧气发电供热设备的运行作好了准备；空气中的CO2(g)、CO(g)、CH4(g)、NO(g)、NO2(g)、SO2(g)等污染气体，被241Am密封源的59.5keV光子电离为C(s)4+、S(s)4+、O(g)2+、N(g)3+，C(s)4+和S(s)4+，在竖直直角接地屏蔽散热降温柜的接地氡气分子筛A和接地直角氡气输入管还原并粘贴在接地直角氡气输入管的内表面上，O(g)2+、N(g)3+与接地直角氡气输入管的内表面碰撞被还原成氧气和氮气后，被电枢电压调速直流电动机的HP-8硬质金云母风扇牵引到直角空气等离子发生器内再次被241Am密封源的59.50keV光子电离为氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+后，输送到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A内，增加氮气发电供热设备的氮气等离子N(g)3+的浓度、增加氧气发电供热设备的氧气等离子O(g)2+的浓度，从而增加本发明的发电供热量。关于旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜的除氡脱硫去硝增加本发明发电供热量，因原理一致，在此不重复叙述。该附录二和附录三的试验数据还表明：空气中氡原子的原素K吸收限能量值为98.418keV，采用能量值为662keV的137Cs光子电离氡原子Rn(g)，使氡原子及其子体都带正电e+，并粘贴于每一个带负电e-的接地直角氡气输入管85管壁的内表面。
北京大学李星洪教授等，1982年在原子能出版社出版的《辐射防护基础》在第18页指出：入射光子能量大于K壳层电子的结合能时，K壳层电子发生光电效应的几率约为80％；李星洪教授等在《辐射防护基础》的第11至12页又指出：同α粒子比较，电子与物质作用时，每次碰撞的电离损失和辐射损失比α粒子大得多，使电子的运动路径曲折多变，只能计算电子的最大射程，李星洪教授等采用卡茨(Kats)和彭福尔德(Penfold)的经验公式，近似计算电子在金属铝材中的最大射程；清华大学王建龙教授等，2012年在清华大学出版社出版的《辐射防护基础教程》第32页指出：β粒子的电离能力比α粒子弱，但是比X-γ射线的电离能力強很多，属于中等电离能力的粒子；郑振维、龙罗明、周春生等，1990年在国防科技大学出版社出版的《近代物理实验》的第47至57页指出：北京光学仪器厂生产的WSP-I型平面光栅摄谱仪的交流电弧激发光源相当稳定，用光谱图片比较法在映谱仪上分析被测金属电极的光谱方便。该《近代物理实验》第67至75页的G-M计数管的试验结果证明：在报废的G-M计数管阴极表面和管内之所以得到黑色碳粉和水蒸汽H2O(g)。是因为137Cs源的662keV光子将有机管中的酒精蒸汽分子 CH3CH2OH(g)电离后产生了C(s)4+、H2(g)、O(g)2+。其中的C(s)4+在G-M计数管阴极上被还原为碳粉，而O(g)2+在阴极还原为O2(g)，O2(g)与H2(g)缓慢地生成H2O(g)。
1999年8月12日，湖南省劳动卫生职业病研究所对湘潭市华怡光电技术研究所研制煤矸石分选机进行放射防护测量；湖南省劳动卫生职业病防治研究所使用日本TSC- 121型γ闪烁仪对煤矸石分选机各部件进行防护检测表明：当30毫居里241Am密封源处于储存状态时，源容器各表面电离辐射为本底；当30毫居里241Am密封源处于工作状态时，TCS-121C闪烁仪探测器离30毫居里241Am密封源5厘米处的电离辐射水平＞21.8μsv/h。1999年8月23日的评价为：该仪器周围的辐射水平符合中华人民共和国国家标准《放射卫生防护基本标准》(GB4792-84)的要求，并符合中华人民共和国国家标准《含密封源仪表的放射卫生防护标准》(GB16368-1996)。30毫居里241Am密封源处于工作状态时，TCS-121C闪烁探测器离该放射源5厘米处的电离辐射水平＞21.8μsv/h 说明：辐射能量为59.5keV光子的30毫居里241Am密封源，属于活度很小的IV类源中的密封源，完全能够电离空气中的氧原子和氮原子。根据清华大学张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生编著出版的《放射性同位素X射线荧光分析》315页的基础科学试验数据，氧原子的K吸收限为0.531keV，氮原子的K吸收限为0.399keV，能将空气中的氮原子和氧原子都电离为氮气等离子N(g)3+和氧气等离子O(g)2+。该中试检测结果与菲利普.勒拉德提出的光电效应原理、泡利原理、北京大学禇圣麟教授在1979年出版的《原子物理学》、清华大学张家骅教授等在1981年出版的放射性同位素X射线荧光分析的试验数据高度吻合。
发明内容
本发明的目的是针对现有传统技术存在大量消耗石化资源严重污染大气环境等缺陷，首先对已被污染的空气进行净化，并从净化工艺流程中回收稀贵气体3He(g)、4He(g)和H2(g)等物料，使大气环境不断得到净化，并可提供大量的电力和供热，由于采用低成本高绝缘耐高温高机械强度的Hp-8硬质金云母风扇和Hp-8金云母输送气管，不但大幅度降低了发电供热成本，实现CO2等温室气体零排放，而且使暖气输送起点的起始温度高达800℃，从而大幅度扩展了暖气使用的地域。
本发明通过如下技术方案实现上述目的：
光电效应电离大气发电供热装置，由竖直直角净化氧气发电供热设备和旋转式斜角净化氮气发电供热设备组成；
所述竖直直角净化氧气发电供热设备包括竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器、竖直直角接地屏蔽散热降温柜、Hp-8硬质金云母绝缘耐高温栽重圆环支架、可编程控制器PLC半自动直角操作系统；在竖直直角净化氧气发电供热设备的白云石砖氧气等离子还原室A的西侧和东侧，分别为氧气发电供热设备和氮气发电供热设备；
在竖直直角净化氧气发电供热设备中，氧气发电设备供热室和蒙乃尔合金转球阀，通过电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和Hp-8硬质金云母输送气管A，与白云石砖氧气等离子还原室A联通，竖直直角空气净化器的氧气等离子存储室，通过蒙乃尔合金转球阀和电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇及蒙乃尔合金转球阀，与白云石砖氧气等离子还原室A联通，该氧气等离子还原室A的运行温度高达 1900℃；为适应白云石砖氧气等离子还原室A内的1900℃的高温，可将Hp.-8硬质金云母输送气管A的材料改为蒙乃尔合金管；在白云石砖氧气等离子还原室A内部及其正下方的设备设施联通关系为：在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，从氧气等离子存储室到蒙乃尔合金转球阀的全部管道空间都为负压，O(g)2+之间的平均距离都大于德拜长度，使O(g)2+在接地钨电极A上的还原率接近100％，确保本发明的竖直直角氧气发电供热设备的发电功率达到设计值。
将竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的氧气等离子存储室内的氧气等离子O(g)2+喷射到接地钨电极A，将氧气等离子O(g)2+还原为再生氧气O2(g)；取北京大学禇圣麟教授在高等教育出版社出版的《原子物理学》的表9.1的O2(g)的结合能、北京师大、华中师大、南京师大在高等教育出版社出版的无机化学上册的表2-3键能的平均值494.6kJ/mol；该结合能平均值494.6kJ/mol连续不断地对白云石砖氧气等离子还原室A 加热，首先将水包A和锅炉水管A内的锅炉纯净水H2O(l)加热成饱和水蒸汽H2O(g)，再将汽包A内的饱和水蒸汽H2O(g)加热成450℃-600℃过热水蒸汽H2O(g)输送到过热汽包，过热汽包通过蒸汽输送管和蒙乃尔转球阀，用450℃-600℃的过热水蒸汽H2O(g)去推动汽轮机旋转带动发电机A发电向用户送电供热，由电枢电压调速直流电动机的Hp-8 硬质金云母风扇将800℃生成物氧气O2(g)，输送到氧气发电供热室，向周边广大用户供热；燃煤电厂燃烧摩尔煤炭释放的热量为393.5kJ/mol，用物理学和无机化学交叉论证的平均值494.6kJ/mol，与传统燃煤电厂发热量393.5kJ/mol比较： 494.6kJ/mol℃÷393.5kJ/mol＝1.3倍；冷却水水泵通过液体止回阀，将常温水库A内的常温清水A输送到锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A内，将锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管A内的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却为锅炉纯净水H2O(l)后，再由锅炉纯净水水泵输入端口通过液体止回阀和锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A西侧的若干个通孔，将锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A内的锅炉纯净水H2O(l)吸引至锅炉纯净水水泵的输出端口后，最终通过液体输送法兰管道和蒙乃尔合金转球阀，向水包A输送锅炉纯净水；从而实现竖直直角净化氧气发电供热设备的过热水蒸汽H2O(g)和锅炉纯净水H2O(l)的无限双循环；
在竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的中央，正负电位V±直流电源A的正电源输出端(V+)A，通过开关K1首先与卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A和蒙乃尔合金气体输送三通A的器壁连通固接后，再与竖直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的氧气等离子存储室的南侧器壁连通固接，最后与竖直直角空气净化器的氮气等离子存储室的南侧器璧连通固接，确保氧气等离子存储室内和氮气等离子存储室内的等离子浓度不降低；如果氧气等离子O(g)2+浓度降低，热电偶温度报警器A就立即报警，此时打开入氧气等离子存储室器壁内的241Am密封源的屏蔽闸门，大量的59.5keV光子能提高氧气等离子O(g)2+的浓度，只要电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇不停地向氧气等离子存储室输送氧气等离子O(g)2+，氧气等离子存储室的氧气等离子 O(g)2+浓度就能回升到设计值；按照北京大学赵凯华教授在高等教育出版社出版的《电磁学》上册第143页图2-16导体壳内有带电体的工作原理，将正负电位V±直流电源A 的负电源输出端(V-)，通过开关K2与电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇东侧和西侧的蒙乃尔合金转球阀的外表面都固接，使蒙乃尔合金转球阀的内表面都带正电e+，确保从直角除氡器西侧输出端口输出的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+，都顺利通过两个蒙乃尔合金转球阀进入到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A；凡是有氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+及其他等离子通过的蒙乃尔合金转球阀的外表面，都必须通过开关K2与正负电位V±直流电源A的负电源输出端(V-) 固接；
在竖直直角接地屏蔽散热降温柜西侧设置有氮原子分子筛B、直角除氡器西侧输出端口、直角空气等离子发生器、正负电位V±直流电源A正电源输出端(V+)A、西侧常温空气冷却孔A；在竖直直角接地屏蔽散热降温柜的北侧和东侧外围的主要机电部件为：接地氡气分子筛A和接地直角除氡器、蒙乃尔合金气体输送三通A和蒙乃尔合金转球阀、电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀；蒙乃尔合金气体输送三通A和蒙乃尔合金转球阀与热清水存储库A联通，其间设置有电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀、34Mn2V钢空气法兰管道、常温水水库A、液体输送法兰管道；按照北京大学禇圣麟教授编著出版的原子物理学第299至302页的图10.5放射系(a)、图10.5放射系(b)、图10.5放射系(c)、图 10.5放射系(d)的四个衰变图，空气中氡气Rn(g)的主要来源是铀矿：238U→206Pb；氡气222Rn(g)的半衰期为3.82日，是半衰期为1620年226Ra的衰变中第1个子体，导致铀矿周边较大区域的空气中有大量氡气222Rn(g)存在；根据清华大学张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生编著和出版的《放射性同位素X射线荧光分析》的附录二和附录三，采用137Cs密封源的662keV光子照氡气222Rn(s)及其子体218Po(s)、214Pb(s)、 214Bi(s)、214Po(s)、210Pb(s)、210Bi(s)、210Po(s)、206Pb(s)，使其发生光电效应变为正电粒子e+，被接地直角除氡器的接地内表面粘贴，未被粘贴的氡气Rn(g)及其子体的原子直径为3.06nm-3.50nm，都被接地直角除氡器南侧的0.80nm氮原子分子筛A阻拦和接地直角除氡器内的负压封闭，等待被粘贴在接地直角除氡器的内表面上，从而使氡气污染得到根治；根据北京大学禇圣麟教授编著出版的《原子物理学》第299页的图 10.5放射系(a)，10Pb(s)的半衰期为22年，辐射低能β、γ，但是210Bi(s)辐射的α、β的能量都较大，接地直角除氡器内的固体废料必须深埋。
除氡气Rn(g)以外，还有氡气及其子体衰变产生的α衰变产生的α粒子，β衰变产生的β粒子、H2(g)内的氚氘、氚衰变的产物3He(g)和β粒子、α粒子还原后的产物4He(g)、 CH4(g)、H2O(g)、CO(g)、CO2(g)、NOX(g)、SO2(g)、SO3(g)等低原子序数气体分子直接进入接地直角除氡器内；上述气体一进入，立即被137Cs密封源的662keV光子照射发生光电效应，并生成C(s)4+、S(s)4+、N(g)2+、O(g)2+等正电粒子、电中性分子H2(g)和3He(g)、4He(g)、氚和氚，正电粒子都被接地直角除氡器内表面还原为C(s)、S(s)、N2(g)、O2(g) 等电中性分子，并释放大量的结合能；除氚进行衰变外，未衰变的氚和H2(g)、氘、4He(g)，都保持原来状态；其中的C(s)和S(s)两类固体粒子被粘贴在接地直角除氡器的内表面上；在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，N2(g)和O2(g) 及H2(g)穿出接地直角除氡器南端的氮原子分子筛A进入到直角空气等离子发生器内；从而该竖直直角接地屏蔽散热降温柜的结构不但能除氡，使氡气污染得到根治，而且能脱硫脱硝去碳，使空气得到净化；由于电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇，将大量的结合能转化热清水的热能，使接地直角除氡器内保持常温，使竖直直角接地屏蔽散热降温柜的内框中不产生氮氧化物NOX(g)，确保本发明的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+的产出率都接近100％。电枢电压调速直流电动机的H-8硬质金云母风扇的继续牵引下，进入到处于负压状态的直角空气等离子发生器，再生O2(g)与再生N2(g)被241Am密封源的59.5keV光子电离为O(g)2+和N(g)3+；在负压条件下O(g)2+和 N(g)3+的平均距离大于德拜长度，各正电粒子呈准电中性，各个等离子均以集体相互作用为主；
在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，O(g)2+、N(g)3+、H2(g) 和氘、氚、3He(g)、4He(g)、α、β等，从接地直角除氡器西侧输出端口和氮原子分子筛B穿出，进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B的东侧后；在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，氧气等离子O(g)2+被输送到竖直直角 O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的氧气等离子存储室；在白云石砖氧气等离子还原室A 的西侧，电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇，从氧气等离子存储室的东侧器壁，到蒙乃尔合金转球阀的输出端口的输送管道都抽成负压，使各个O(g)2+之间的平均距离大于德拜长度，确保O(g)2+在接地钨电极A的还原率接近100％，释放按设计要求产生的热量去生产450℃-600℃的过热水蒸汽H2O(g)，去推动汽轮机和发电机，使本发明竖直直角净化氧气发电供热设备发电供热功率达到设计值；
在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，氮气等离子N(g)3+通过Hp-8硬质金云母氮气等离子N(g)3+输送管被输送到竖直直角空气净化器：在白云石砖氮气等离子还原室B的东侧，电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇，将氮气等离子存储室西侧器壁至蒙乃尔合金转球阀的管道抽成真空，使各个N(g)3+之间的平均距离大于德拜长度，使N(g)3+在接地钨电极B上的还原率接近100％；
取北京大学禇圣麟教授编著出版的《原子物理学》的表9.1和北京师大、华中师大、南京师大编著出版的《无机化学》上册表2-3平均值952.95kJ/mol，是燃煤电厂发热量的952.95kJ/mol÷393.5kJ/mol＝2.4倍；考虑氧气发电设备的发电功率，本发明的发电功率是燃煤电厂的3.7倍，本发明并不排放温室气体二氧化碳CO2(g)。
在Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架的最内层为Hp-8硬质金云母圆环A，该圆环的内径稍大于接地直角除氡器的外径，Hp-8硬质金云母载重衬柱A，先与西侧常温空气冷却孔A固定后，再与东侧常温空气冷却孔A固定；
通孔A，为Hp-8 硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架与竖直直角接地屏蔽散热降温柜的紧固件；可编程控制器PLC半自动操作系统的南侧为(FX2N-40MR-D)A，在该操作系统的西侧，分别为波段开关动片IA、波段开关动片IIA、控制开关KNX1A，在该操作系统的东南为控制开关KNX2A；
所述旋转式斜角净化氮气发电供热设备，包括旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器、旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜、Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架、可编程控制器PLC半自动斜角操作系统；
在旋转式斜角净化氮气发电供热设备中，氮气发电设备供热室和蒙乃尔合金转球阀，通过电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和Hp-8硬质金云母输送气管 B，与白云石砖氮气等离子还原室B联通，氧气等离子存储室和蒙乃尔合金转球阀，通过电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀，与白云石砖氧气等离子还原室B联通，该氧气等离子还原室B的运行温度高达1900℃；为适应白云石砖氮气等离子还原室B内的1900℃的高温，可将Hp-8硬质金云母输送气管B的材料改为蒙乃尔合金管；在白云石砖氮气等离子还原室B内部及其正下方的设备设施联通关系为：氮气发电冷却水水泵的输入端口，通过液体止回阀与常温水库B联通固接，氮气发电冷却水水泵的输出端口通过液体输送法兰管道，与热清水储库B内的热清水B 联通固接，氮气发电冷却水水泵，不断将从对外联通弯头B进入的常温清水B89-1输送到锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B内，使汽轮机B输出的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)连续不断地冷却为锅炉纯净水H2O(l)，再由氮气发电锅炉纯净水水泵输送到白云石砖氮气等离子还原室B的水包B内；蒙乃尔合金转球阀可不断将热清水B输送到周边用户。
在白云石砖氮气等离子还原室B的东侧，电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇，将氮气等离子存储室东侧器壁至蒙乃尔合金转球阀输出端口的全部N(g)3+输送管道抽成真空，使各个N(g)3+之间的平均距离大于德拜长度，使各个N(g)3+在接地钨电极B的中心部位的还原率接近100％；取北京大学禇圣麟教授在高等教育出版社出版的《原子物理学》的表9.1的N2(g)的结合能、北京师大、华中师大、南京师大在高等教育出版社出版的《无机化学》上册的表2-3键能的平均值952.95kJ/mol，是燃煤电厂煤炭发热量393.5kJ/mol的2.4倍；与氧气等离子O(g)2+发电功率相加，本发明的发电功率是燃煤电厂发电功率的3.7倍，同时达到二氧化碳CO2(g)零排放。
冷却水水泵通过液体止回阀，将常温水库B内的常温清水B输送到锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B，将锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管B内的锅炉纯净水蒸汽H2O(g) 冷却进入锅炉纯净水池B成为锅炉纯净水H2O，再由锅炉纯净水水泵输入端口通过液体止回阀和锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B东侧的若干个通孔，将锅炉纯净水蒸汽H2O(g) 冷却胆B内的锅炉纯净水H2O(l)吸引至锅炉纯净水水泵的输出端口后，最终通过液体输送法兰管道和蒙乃尔合金转球阀，向水包B输送锅炉纯净水H2O(l)；从而，实现旋转式斜角净化氮气发电供热设备的过热水蒸汽H2O(g)和锅炉纯净水H2O(l)的双循环；
在旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的中央，正负电位V±直流电源B的正电源输出端(V+)A，通过开关K1首先与卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪B的内外表面固接后，再绝缘跨过蒙乃尔合金气体输送三通B的器壁，先与旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器西侧的氧气等离子存储室的南侧器壁联通固接、再与旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器东侧的氮气等离子存储室的南侧器璧联通固接，确保存储室内的O(g)2+浓度不降低，确保存储室内的N(g)3+浓度不降低；如果氮气等离子N(g)3+浓度降低，热电偶温度报警器B就立即报警，此时打开入氮气等离子存储室器壁内的241Am密封源的屏蔽闸门，大量的59.5keV光子能使氮气等离子N(g)3+浓度保持稳定，只要电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇不停地向氮气等离子存储室输送氮气等离子N(g)3+，氮气等离子存储室的氮气等离子N(g)3+浓度能回升到设计值；按照北京大学赵凯华教授在高等教育出版社出版的《电磁学》上册第143页图 2-16导体壳内有带电体的工作原理，将正负电位V±直流电源B的负电源输出端(V-)，通过开关K2与电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇东侧和西侧的蒙乃尔合金转球阀的外表面都固接，使蒙乃尔合金转球阀的内表面都带正电e+，确保从斜角空气等离子发生器输出的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+，都顺利通过两个蒙乃尔合金转球阀进入到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B；凡是有氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+及其他等离子通过的蒙乃尔合金转球阀或其他金属管件的外表面，都必须在开关K2附近，与正负电位V±直流电源B的负电源输出端(V-)紧密固接；
在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜西侧设置有氮原子分子筛B、斜角空气等离子发生器、接地斜角除氡器西侧输出端口、直流电源的正电源输出端(V+)B、西侧常温空气冷却孔A；在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜的北侧和东侧外围主要机电部件包括：接地氡气分子筛B和接地斜角除氡器、蒙乃尔合金气体输送三通B和蒙乃尔合金转球阀、电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀；蒙乃尔合金气体输送三通B和蒙乃尔合金转球阀与热清水储库B联通，其间设置有电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀、34Mn2V钢空气法兰管道、常温水水库B、液体输送法兰管道；按照北京大学禇圣麟教授编著出版的《原子物理学》的图10.5放射系a、图10.5放射系b、图10.5放射系c、图10.5放射系d各个衰变图， 222Rn(g)的半衰期为3.82日，属于氡Rn(g)元素中衰变最慢的同位素，是半衰期为1620 年226Ra的衰变中首个子体，导致铀矿周边较大区域空气中存储着大量的氡气 222Rn(g)；根据清华大学张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生编著出版的《放射性同位素X射线荧光分析》附录二，氡气及其子体的K吸收限最大值为98.418keV；本发明采用137Cs密封源中的662keV光子照射氡气222Rn(g)及其子体：218Po(s)、214Pb(s)、 214Bi(s)、214Po(s)、210Pb(s)、210Bi(s)、210Po(s)、206Pb(s)，能使氡气Rn(g)及其子体都发生光电效应带正电e+，被接地斜角除氡器的内表面粘贴；未被粘贴的氡气及其子体经137Cs源的662keV光子继续照射，氡气及其子体将连继不断地粘贴在接地斜角除氡器的内表面上；氮原子分子筛A的孔径为0.80nm，氡气原子和铅(Pb)原子的直径分别为3.06nm和3.50nm；在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇牵引下，氡气 Rn(g)及其子体都被氮原子分子筛A拦阻在接地斜角除氡器内，使本发明的旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜能够除去空气中的氡气Rn(g)，使氡气污染得到根治；在混合空气中，氡气及其子体的α衰变产生的α粒子和β衰变释放的β粒子，H2(g)中的氚和氘，氚衰变形成的稳定3He(g)，氚衰变产生的β粒子，空气中的CH4(g)、CO(g)、CO2(g)、SO2(g)、 SO3(g)、H2O(g)等低原子序数分子一起，被137Cs密封源的662keV光子和59.50keV光子照射，上述低原子序数气体都发生光电效应并产生C(s)4+、S(s)4+、N(g)3+、O(g)2+等正电粒子，电中性分子H2(g)、氚、氘、3He(g)、4He(g)、α粒子β粒子等，在接地斜角除氡器内的C(s)4+和S(s)4+两正电粒子立即被还原电中性C(s)粒子和电中性粒子S(s)，该两电中性粒子都被粘贴在接地斜角除氡器的内表面上，其余的被还原为再生O2(g)和再生 N2(g)，而H2(g)、氚、氘、4He(g)、3He(g)、α粒子等仍保持原来状态；
在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，接地斜角除氡器和斜角空气等离子发生器两部件外面的热空气，被蒙乃尔合金三通输送气管B牵引到常温水库B的常温清水B内进行散热降温，使接地斜角除氡器和斜角空气等离子发生器两部件内框保持常温，确保本发明不会产生氮氧化物NOX(g)；根据清华大学张家骅教授、徐君权先生、朱节清先生编著出版的放射性同位素X射线荧分析的第315页附录二的氧原子的K吸收限为0.531keV、氮原子的K吸收限为0.399keV的基础研究数据，本发明采用241Am密封源的59.50keV光子将斜角空气等离子发生器内的再生O2(g)再生N2(g)，都电离为氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+，确保氧气等离子O(g)2+和氮气等离子 N(g)3+的产率接近100％；
在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，接地斜角除氡器和斜角空气等离子发生器两部件的内框为负压，导致O(g)2+和N(g)3+之间的平均距离大于德拜长度，使O(g)2+和N(g)3+组成的等离子体呈现准电中性，各带电粒子之间以集体运动为主；
在电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇牵引下，O(g)2+和N(g)3+及再生 H2(g)穿过旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜西侧的氮原子分子筛B、蒙乃尔合金转球阀、电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀，进入到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪B；从而，旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜，不但能除去空气中的氡，而且能脱除空气中的NOX(g)、SO2(g)和SO3(g)，还能去掉空气中的CO2(g)和CH4(g)等温室气体。在新疆西北的哈萨克斯坦邻国等地域储存着大量的铀矿，大量的氡气Rn(g)移动到我国西北和华北地区，内蒙古自治区的大铀矿产生的氡气 Rn(g)，中南地区的湖南、江西、广西自治区和西南的西藏自治区，都储存着或正在开采的铀矿，已产生大量的氡气Rn(g)及其子体，使旋转式接地屏蔽散热降温柜有较好的应用前景。
氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B3后，通过旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的直流电源B的负电源输出端(V-)，在将O(g)2+N(g)3+输送到旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的氧气等子存储室和氮气等离子存储室的同时，又将O(g)2+N(g)3+输送到竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器的氧气等离子存储室和氮气等离子存储室；
在Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架的最内层为Hp-8硬质金云母圆环 B，该圆环的内径稍大于接地斜角除氡器的外径，Hp-8硬质金云母载重衬柱B，先与西侧常温空气冷却孔B固定后，再与东侧常温空气冷却孔B固定；
通孔B为Hp-8 硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架8，与旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜的紧固件；在可编程控制器PLC半自动斜角操作系统的南侧为(FX2N-40MR-D)B，在该操作系统的西南侧，分别为波段开关动片IB、波段开关动片II B、控制开关KNX1B，在该操作系统的东南侧为控制开关KNX2B。
附图说明
图1是本发明实施例的竖直直角净化氧气发电供热设备结构示意图。
图2是本发明实施例的旋转式斜角净化氮气发电供热设备结构示意图。
图3是本发明实施例的竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器结构示意图。
图4是本发明实施例的旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器结构示意图。
图5是本发明实施例竖直直角接地屏蔽散热降温柜结构示意图。
图6是本发明实施例旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜结构示意图。
图7是本发明实施例Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架结构示意图。
图8是本发明实施例Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架结构示意图。
图9是本发明实施例可编程控制器PLC半自动直角操作系统示意图。
图10是本发明实施例可编程控制器PLC半自动斜角操作系统示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步详细说明。
参见图1、图3、图5，本发明的竖直直角净化氧气发电供热设备1包括图1的白云石砖氧气等离子还原室A49其西侧向用户供应800℃暖气39的氧气发电供热室38，参见图1上部的西侧，在白云石砖氧气等离子还原室A49的内部锅炉水管A44，将水包 A43和汽包A45及过热汽包47联通固接成锅炉纯净水H2O(l)转化为450℃-600℃过热水蒸汽H2O(g)的整体；在白云室砖氧气等离子还原室A49的正下方为竖直直角净化氧气发电供热设备1的汽轮机工段和发电工段及给水工段：过热水蒸汽输送汽管46通过蒙乃尔合金转球阀40，将450℃-600℃的工作物质过热水蒸汽H2O(g)输送到汽轮机A54 的输入端口，去推动汽轮机A54稳定旋转，保证发电机A58按设计功率以50周期并网发电；在工作物质过热水蒸汽H2O(g)从汽轮机A54输出端口进入到锅炉纯净水蒸汽 H2O(g)输送汽管55时，给水工段的氧气发电冷却水水泵21将设置有对外联通弯头A90 的常温水库A52内的常温清水A89输送到锅炉纯净水冷却胆A56内，当将锅炉纯净水蒸汽H2O(g)在锅炉纯净水池AH2O(59)被冷凝为锅炉纯净水H2O后，锅炉纯净水H2O 连续不断地进入炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A56西侧的通孔流进锅炉纯净水水池59，再由氧气发电锅炉纯净水水泵22通过液体输送法兰管道53和蒙乃尔合金转球阀40，连续不断地将锅炉纯净水H2O(l)输送到水包A43。
参见图3，将竖直直角接地屏蔽散热降温柜5产生的氧气等离子O(g)2+分配给氧气等离子存储室61、将氮气等离子N(g)3+分配给氮气等离子存储室51，是竖直直角 O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器3的主要功能；它的第二功能是将3He(g)、4He(g)、氚氘 H2(g)作为稀贵气体，从O(g)2+和N(g)3+群体中分离出去。
在竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器3的中央，用绝缘块使蒙乃尔合金气体输送三通A79与正负电位V±直流电源A35的正电源输出端(V+)A绝缘，直流电源A35的正电源输出端(V+)A通过开关K1，与34Mn2V钢管桥A74固接后，先与竖直直角 O(g)2+N(g)3+分配氢氦净化器3西侧氧气等离子存储室61的南侧器壁联通固接，再与绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通A79东侧的氮气等离子存储室51南侧的器壁联通固接；正负电位V±直流电流电源35的负电源输出端(V-)，首先与绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通A79外表面固接后，再与电枢电压调速直流电动机16的Hp-8金云母风扇41西侧和东侧的蒙乃尔合金转球阀40的外表面固接，使其内表面带正电e+，氮原子分子筛 B73-1的东侧气管以绝缘外套，与直角空气等离子发生器西端输出端口A81联通固接，在卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A36的内部，设置有蒙乃尔合金管 64，它的中心轴向东延长线62与电枢电压调速直流电动机16的Hp-8硬质金云母风扇 41西侧蒙乃尔合金转球阀40输出端口向西的延长线重合，当H2(g)中的氚氘进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A36内部时，α粒子和氚辐的β-粒子会撞击硫化锌荧光屏(S)A63，放大镜(M)A65立即观测到硫化锌荧光屏(S)A63闪光；卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔金真空检测仪36的主要功能，是检测氡气Rn(g)及其子体释放α粒子β-粒子的频率、氚发生β衰变释放β-粒子的频率；
在电枢电压调速直流电动机19的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，稀贵气体3He(g)4He(g)通过氧原子分子筛69(69分子筛的孔径为0.66nm)、氧气分子筛109和3He(g) 分子筛72，被输送到西侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器67；在电枢电压调速直流电动机18的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，稀贵气体氚氘和H2(g)通过氧原子分子筛69、氧气分子筛109、氢气分子筛71、蒙乃尔合金密封板70，被输送到西侧蒙乃尔合金TDH2(g)接地收集器68内；在电枢电压调速直流电动机17的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，氧气等离子O(g)2+通过孔径为0.66nm氧原子分子筛69和Hp-8硬质金云母氧气等离子O(g)2+输送管66，被输送到氧气等离子存储室61内；在电枢电压调速直流电动机机13的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，稀贵气体3He(g)、4He(g)通过氮原子分子筛A73、3He(g)分子筛72-1，被输送到东侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集室75内；在电枢电压调速直流电动机14的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下， TDH2(g)被输送到东侧蒙乃尔金TDH2(g)接地收集室76内；在电枢电压调速直流电动机15的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，氮气等离子N(g)3+通过孔径为0.80nm的氮原子分子筛A73、Hp-8硬质金云母氮气等离子N(g)3+输送管77，被输送到氮气等离子存储室51内，从而竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器3完成了主要功能和第二功能。
参见图5，在竖直直角接地屏蔽散热降温柜5的四周和内部，设置有西侧接地屏蔽墙板80、直角空气等离子发生器输出端口A81、直流电源A正输出端(V+)82、西侧常温空气冷却孔A83、接地屏蔽散热顶板84、接地直角除氡器A85、接地氡气分子筛A86、蒙乃尔合金三通输送气管A87、电枢电压调速直流电动机20的Hp-8硬质金云母风扇41、34Mn2V钢空气法兰管道A88、常温清水A89、对外联通弯头A90、热清水储库B91、热清水A92、I类137Cs密封源93、东侧常温空气冷却孔A95、I类241Am密封源96、东侧接地屏蔽散热墙板97、接地屏蔽散热底板98、接地屏蔽散热降温柜后面板99、接地屏蔽散热降柜面板100、Hp-8硬质输送气管42、直角空气等离子发生器37；其中的接地氡气分子筛A86和接地直角除氡器A85主要用于本发明周边除氡；其中竖直直角接地屏蔽散热降温箱5的六个墙板用于屏蔽I类137Cs密封源93的X射线辐射；电枢电压调速直流电动机20的Hp-8硬质金云母风扇41，主要用于抽出竖直直角接地屏蔽散热降温柜5的热量；常温水库A52主要使用常温清水A89冷却竖直直角接地屏蔽散热降温柜5内的热量，热清水A92通过蒙乃尔合金转球阀40供用户使用。
参见图7，直角Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架7，包括Hp-8硬质金云母圆环A101、Hp-8硬质金云母载重直角支架102、
通孔A103；该绝缘耐高温重部件用于固定直角空气等离子发生器37、接地氡气分子筛A86和接地直角除氡器 A85。
参见图9，可编程控制器PLC半自动直角操作系统9包括：(FX2N-40MR-D)A104、波段开关动片IA105、波段开关动片IIA106、控制开关KNX1A107、控制开关 KNX2A108；该可编程控制器PLC(FX2N-40MR-D)B104-1半自动操作系统用于操作竖直直角净化氧气发电供热设备1的启动、运行和停机。
参见图2、图4、图6，在白云石砖氮气等离子还原室B49-1的内部，旋转式斜角净化氮气发电供热设备2包括：水包B43-1、锅炉水管B44-1、汽包B45-1、过热蒸汽输送汽管46-1、过热汽包47-1、接地钨电极B48-1、氮气发电设备供热室50、氮气等离子存储室51、氧气等离子存储室61；在白云石砖氮气等离子还原室B49-1的正下方的设备设施包括：氮气发电冷却水水泵33、氮气发电锅炉纯净水水泵34、汽轮机B54-1、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输送汽管55-1、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B56-1、发电机B58-1；设有对外联通弯头B90-1的常温水库B52-1、氮气发电冷却水水泵33的输入端口与液体止回阀57联通固接，氮气发电冷却水水泵33的输出端口与热清水储库B91-1联通，其间设有锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B56-1、液体输送法兰管道53；在白云石砖氮气等离子还原室B49-1的东侧的机电设备包括：电枢电压调速直流电动机23的Hp-8硬质金云母风扇41、氮气发电设备供热室50、Hp-8硬质金云母输送气管B42-1、电枢电压调速直流电动机24的Hp-8硬质金云母风扇41和蒙乃尔合金转球阀40；在白云石砖氮气等离子还原室B49-1内部的设备设施为氮气等离子锅炉的基本设备设施，这些设备设施提供450℃-600℃过热水蒸汽H2O(g)，去推动汽轮机B54-1和发电机B58-1发电供热；氮气发电冷却水水泵33为氮气等离子锅炉提供常温清水B89-1，将锅炉纯净水蒸汽 H2O(g)输送汽管55-1内的水蒸汽H2O(g)冷却为锅炉纯净水H2O(l)，再由氮气发电锅炉纯净水水泵34向水包B43-1输送锅炉纯净水；白云石砖氮气等离子还原室B49-1的东侧器壁、旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器4两部件组氮气发电供热或全部供热系统：当白云石砖氮气等离子还原室B49-1正下方的汽轮机B54-1和发电机B58-1发电时，由氮气发电设备供热室50向周边用户供热；当发电机B58-1逐步减少发电或停止发电时，将白云石砖氮气等离子还原室B49-1东侧的接地开关K4闭合，与接地开关 K4串接蒙乃尔合金转球阀40打开，使氮气等离子存储室51内的N(g)3+连续不断地还原，并按北京大学禇圣麟教授编著出版的《原子物理学》表9.3的试验数据，北京师大、华中师大、南京师大编著出版的《无机化学》上册表2-3的平均值953kJ/mol释放的热量计算，是煤炭发热量的2.4倍，导致氮气发电供热设备将在较大区域向用户供热。
参见图4，旋转式斜角O(g)2+N(g)3+与氢氦净化器4的主要功能，是将旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6产生的氧气等离子O(g)2+分配给氧气等离子存储室61、将氮气等离子N(g)3+分配给氮气等离子存储室51；将3He(g)、4He(g)、氚、氘、H2(g)作为稀贵气体从O(g)2+N(g)3+群体中分离出去，是它的第二功能；在旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器4的中央，用绝缘块将蒙乃尔合金气体输送三通A79，与34Mn2V钢管桥B74-1 互相绝缘，正负电位V±直流电源B35-1的正输出端(V+)通过开关K2与34Mn2V钢管桥 B74-1固接，直流电源正输出端(V+)82-1通过34Mn2V钢管桥B74-1，与蒙乃尔合金气体输送三通B79-1西侧的氧气等离子存储室61南侧器壁联通固接后，与蒙乃尔合金气体输送三通B79-1东侧氮气等离子存储室51的南侧器壁联通固接；直流电源负输出端 (V-)B78-1先与蒙乃尔合金气体输送三通B79-1外表面固接，再通过电枢电压调速直流电动机28的Hp-8硬质金云母风扇41，与该风扇41东西两侧的蒙乃尔合金转球阀40 的外表面固接，确保接地屏蔽散热降温柜6生产的O(g)2+N(g)3+、3He(g)、4He(g)、氚氘H2(g)、α粒子和β粒子，都顺利地输送到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪B36-1内，用放大镜(M)B65-1观测α粒子β-粒子撞击硫化锌荧屏SB63-1产生的闪光；
在旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器4的六台Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，3He(g)4He(g)通过蒙乃尔合金气体输送三通B79-1西侧孔径为0.66nm的氧原子分子筛B69-1、孔径为0.26nm的3He(g)分子筛B72-1，被输送到蒙乃尔合金3He(g)4He(g) 接地收集器B67-1内；氚氘H2(g)通过蒙乃尔合金气体输送三通B79-1西侧的氧原子分子筛B69-1、孔径为0.289nm氢气分子筛B71-1，被输送到西侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器B68-1内；O(g)2+通过氧原子分子筛B69-1、氧原子分子筛C69-2、电枢电压调速直流电动机29的Hp-8硬质金云母风扇41、Hp-8硬质金云母氧气等离子O(g)2+输送管B66-1，被输送到氧气等离子存储室61内；在蒙乃尔合金气体输送三通B79-1的东侧，在电枢电压调速直流电动机25的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，3He(g)、4He(g)通过蒙乃尔金气体输送三通B79-1东侧的孔径为0.80nm的氮原子分子筛A73、孔径为 0.26nm的3He(g)分子筛C72-2，被输送到东侧蒙乃尔合金3He(g)、4He(g)接地收集器 B75-1内；在电枢电压调速直流电动机26的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，氚氘 H2(g)通过蒙乃尔合金气体输三通B79-1东侧孔径为0.80nm的氮原子分子筛B73-1、孔径为0.289nm的氢气分子筛B71-1，被输送到东侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器 B76-1内；在电枢电压调速直流电动机27的Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，氮气等离子N(g)3+通过氮原子分子筛B73-1、氮原子分子筛C73-2、蒙乃尔合金转球阀40、Hp-8硬质金云母氮气等离子N(g)3+输送管B77-1，被输送到氮气等离子存储室51；至此，旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氚氦净化器4，已完成自已的主要功能和第二功能。
参见图6，在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6内部和四周的机电设备设施包括：斜角空气等离子发生器B37-1、Hp-8硬质金云母输送气管B42-1、西侧接地屏蔽墙板 B80-1、斜角空气等离子发生器西端输出端口B81-1、直流电源正输出端(V+)B82-1、西侧常温空气冷却孔B83-1、接地屏蔽散热顶板B84-1、接地斜角除氡器B85-1、氮原子分子筛A73、接地氡气分子筛B86-1、蒙乃尔合金气体输送三通B79-1和蒙乃尔合金转球阀40、电枢电压调速直流电动机32的Hp-8硬质金云母风扇41、蒙乃尔合金转球阀40、 34Mn2V钢空气输送法兰管道B88-1、常温水库B52-1内的常温清水B89-1、对外联通弯头B90-1、液体输送法兰管道53、热清水旋旋储库B91-1、热清水B92-1、I类137Cs 密封源93、东侧常温空气冷却孔B95-1、I类241Am密封源96、东侧接地屏蔽墙板B97-1、接地屏蔽散热底板B98-1、接地屏蔽散热降温柜后面板B99-1、接地屏蔽散热降温柜面板B100-1、氮原子分子筛B73-1；旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6的主要功能：是将从接地氡气分子筛B86-1进来的氡气Rn(g)及其子体、C(s)、S(s)等全部粘贴在接地斜角除氡器B85-1的内壁上，实现除氡脱硫去碳；它的第二功能是电枢电压调速直流电动机 32的Hp-8硬质金云母风扇41，将接地斜角除氡器B85-1和斜角空气等离子发生器 B37-1两部件内外器壁保持常温，确保两部件内的O2(g)和N2(g)不发生化学反应、不产生氮氧化物NOX(g)，确保O(g)2+N(g)3+的产率接近100％；在旋转式斜南接地屏蔽散热降温柜6西侧，设置有电枢电压调速直流电动机28的Hp-8硬质金云母风扇41，使斜角空气等离子发生器B37-1内成为负压容器，导致该容器内的O(g)2+、N(g)3+、α粒子等正电粒子之间的平均距离大于德拜长度，在穿过孔径为0.80nm的氮原子分子筛B73-1 后，顺利进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪B36-1内；本发明在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6的接地屏蔽散热底板98、卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A36的底座上，都设置有紧固件，无论大气的风向如何旋转变化，斜角空气等离子发生器B37-1的中心轴线，永远都是与蒙乃尔合金管64的中心轴线都重合在一起；在加装金属雨盖不允许雨水进入接地氡气分子筛B86-1的条件下，能确保变向流动的氡气Rn(g)及其子体，都能大量进入接地氡气分子筛B86-1。
参见图8，在Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架8的内部和外围，设置有Hp-8硬质金云母圆环B101-1、Hp-8硬质金云母载重斜角衬柱B102-1、
通孔B103-1；由于Hp-g硬质金云母的绝缘性能好、机械強度高，能够承受g00℃的高温，能确保斜角空气等离子发生器B37-1和接地斜角除氡器B85-1，安全平稳地在旋转式斜角屏蔽散热降温柜6内运行。
参见图10，在可编程控制器PLC(FX2N-40MR-D)B104-1半自动斜角操作系统的西侧和南侧，设置有波段开关动片IB105-1、波段开关动片IIB106-1、控制开关KNX1B107，在(FX2N-40MR-D)B 104-1的东南角，设置有KNX2B108-1；该操作系统控制旋转式斜角净化氮气发电供热设备的启动、运行、停机。
本发明的竖直直角净化氧气发电供热设备1的操作步骤如下：
参见图1、图3、图5，开机前首先检测竖直直角接地屏蔽散热降温柜5的六块接地面板和接地直角除氡器A85及接地氡气分子筛A86、氧气发电冷却水水泵21、氧气发电锅炉纯净水水泵22、氧气发电供热室38、接地钨电极A4g、白云石砖氧气等离子还原室A49、锅炉纯净水水池59、西侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器67、西侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器68、东侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器75、东侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器76的接地电阻均要小于4Ω；第二步，检测直角空气等离子发生器37内外表面、氮气等离子存储室51内外表面、氧气等离子存储室61 内外表面，与直流电源正输出端(V+)82固接点的电位(V+)差必须接近零；第三步，检测输送O(g)2+和N(g)3+的各金属管道部件的外表面，与直流电源负输出端(V-)A78固接点的电位(V-)差必须接近零；第四步，将对外联通弯头A90与常温清水A89的水源联通固接；第五步，用锅炉纯净水H2O(l)将水包A43注满，将汽包A45注入约60％的锅炉纯净水 H2O(l)；第六步，检测热电偶报警器A60的灵敏度；第七步，氧气发电供热室38的蒙乃尔合金转球阀40、3He(g)4He(g)接地收集器的蒙乃尔合金转球阀40、氚氘H2(g)接地收集器的蒙乃尔合金转球阀40等都要打开；第八步，关闭与接地开关K3串接的蒙乃尔合金转球阀40；第九步，将直角可编程控制器PLC半自动操作系统9的电源开关Q接通；第十步，用套筒抜手部分打开直角空气等离子发生器37、氮气等离子存储室51、氧气等离子存储室61、接地直角除氡器A85的241Am密封源96的屏蔽闸门和137Cs密封源93 的屏蔽闸门。
执行半自动启动的操作程序为：
按下按钮SB1，PLC输入端子X1与24V直流电源接通，输入线圈X1通电，使输出线圈y0通电，降压电阻和发光二极管产生电位差，导致三相交流固态继电器SSR0导通，使电枢电压调速直流电动机20通电并连续运转，带动Hp-8硬质金云母风扇41抽出竖直直南接地屏蔽散热降温柜5内的热空气；当电动机20连续运转约6秒钟时，PLC内部程序使输出线圈y1通电，输出线圈y1通电使三相交流固态继电器SSR1导通，使电枢电压调速直流电动机16通电并连续运转，Hp-8硬质金云母风扇41通过氮原子分子筛 B73-1，将直角空气等离子发生器37内的O(g)2+、N(g)3+、α粒子、3He(g)4He(g)、氚氘H2(g)，输送到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A36内，在检测α粒子β-粒子闪光的同时，把O(g)2+输送到氧气等离子存储室61，把N(g)3+输送到氮气等离子存储室51；在电枢电压调速直流电动机16连续运转6秒钟时，PLC内部程序每隔6秒钟，按顺序使 y2、y3、y4、y5、y6、y7、y10连续通电，导致SSR2、SSR3、SSR4、SSR5、SSR6、SSR7、 SSR10按先后次序导通，使电枢电压调速直流电动机13、电枢电压调速直流电动机14、电枢电压调速直流电动机15、电枢电压调速直流电动机17、电枢电压调速直流电动机 18、电枢电压调速直流电动机19、电枢电压调速直流电动机12依次序连续启动；其中的电枢电压调速直流电动机12的Hp-8硬质金云母风扇41，将氧气等离子存储室61东侧器壁至电枢电压调速直流电动机12的Hp-8硬质金云母风扇41西侧的气管抽成负压，使各个O(g)2+之间的平均距离大于德拜长度，使O(g)2+在接地钨电极A48上的还原率接近100％，确保竖直直角净化氧气发电供热设备1按设计要求发电供热；当热电偶报警器A60的温度指示器为800℃时，立即关闭3He(g)4He(g)接地收集器的蒙乃尔合金转球阀40、关闭氚氘H2(g)接地收集器的蒙乃尔合金转球阀40；当过热汽包47的过热蒸输送管46输送450℃-600℃过热水蒸汽H2O(g)时，可用手动开启汽轮机A54去推动发电机A58发电，再用手动开启电枢电压调速直流电动机11，去推动Hp-8硬质金云母风扇 41向氧气发电供热室38供热，将白云石砖氧气等离子还原室A49的再生O2(g)容器抽成负压容器；当汽包A45的水位表显示锅炉纯净水水位低于低水位时，用手动开启氧气发电锅炉纯净水水泵22，向水包A43供给锅炉纯净水，并在运行中及时调节；
当热清水储库A91内的热清水A92的温度为60℃时，要打开蒙乃尔合金转球阀40向用户供应热水，确保锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输送汽管55内的气态工作物质H2O(g) 快速冷却为锅炉纯净水H2O(l)；
手动操作确保氧气发电供热设备安全运行：
在观测汽包A45水位表水位的同时，通过锅炉纯净水补水管94，用手动启动补水水泵向水包A43及时补水，确保锅炉和给水两工段紧配合和安全运行；当温度显示器显示的热清水储库A91内的热清水A92的温度到达60℃时，要及时打开热清水储库A91东侧的蒙乃尔合金转球阀40，向周边的用户供应热清水A92；
当竖直直角净化氧气发电供热设备1的负荷突然增加时，首先提高电枢电压调速直流电动机16的转速，增加O(g)2+的供应量，满足用户的用电供热要求；如果用户继续增加用电供热量，立即用套筒拔手打开氧气等离子存储室61内两个241Am密封源96的屏蔽闸门，并开启氧气等离子存储室61南侧的蒙乃尔合金转球阀40的闸门，使空气中的氧气 O2(g)通过氧气分子筛69进入氧气等离子存储室61，由241Am密封源96的59.5keV光子，在氧气等离子还原室61内将O2(g)电离为2个O(g)2+，通过电枢电压调速直流电动机 12的Hp-8硬质金云母风扇41，将氧气等离子存储室61东侧至电枢电压调速直流电动机 12的Hp-8硬质金云母风扇41的管道空间抽成真空，使其中的各个O(g)2+的平均距离大于德拜长度，使O(g)2+在接地钨电极A48上的还原率接近100％，确保竖直直角净化氧气发电供热设备1的发电供热功率达到原始设计指标並常年稳定运行。当竖直直角净化氧气发电供热设备1的负荷突然减少时，要立即降低电枢电圧调速直流电动机16的转速，减少O(g)2+的供应量，降低发电机A58的功率，直到关闭氧气等离子存储室61内241Am 密封源96的全部59.50keV光子，确保竖直直角净化氧气发电供热设备1在低负荷条件下长期稳定安全运行。
当卢瑟福原子核式结构模型蒙乃合金真空试验仪A36的放大镜(M)A65观测到硫化锌荧光屏(S)上出现大量闪光时，显示已有大量的氡气Rn(g)及其子体已直接进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A36内，说明竖直直角接地屏蔽散热降温柜5 内及其西侧的氮原子分子筛A73和氮原子分子筛B73-1都已损毁；此时立即开启进入氧气等离子存储室61南侧器壁的蒙乃尔合金转球阀40的输入闸门，由电枢电压调速直流电动机12的Hp-8硬质金云母风扇41，将氧气等离子存储室61周边空气中的氧气O2(g)，通过氧气分子筛69进入氧气等离子存储室61，再立即用套筒拔手打开氧气等离子存储室61内的两个241Am密封源96的屏蔽闸门，由两个I类241Am密封源96的59.5keV光子替代直角空气等离子发生器37的241Am密封源96的59.5keV光子，生产氧气等离 O(g)2+发电供热；此时既没有温室气体二氧化碳CO2(g)排放，也沒有增加氡气Rn(g)及其子体的污染。
在更换氮原子分子筛A73和氮原子分子筛B73-1后，立即开启电枢电压调速直流电动机16，恢复直角空气等离子发生器37的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+的供应；此时打开进入氧气等离子存储室61南侧两个蒙乃尔合金转球阀40的进气闸门，切断从氧气分子筛69进入氧气等离子存储室61的氧气O2(g)，逐步关小氧气等离子存储室61内的241Am密封源96的屏蔽闸门，完全恢复竖直直角净化氧气发电供热设备1全套设备正常运行；本发明的手动操作可确保竖直直角净化氧气发电供热设备1的长期安全运行；在设置有备用的竖直直角接地屏蔽散热降温柜5的条件下，排除该类故障的时间会更短些；同时也说明：在本发明中设置亷价的卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪A36，有特别重要的意义。
执行半自动停机的程序为：
第1步，逐步关闭氧气等离子存储室61内的241Am密封源96的屏蔽闸门，并逐减小汽轮机A54和发电机A58的负荷；第2步，逐步关闭直角空气等离子发生器37内的241Am密封源96的屏蔽闸门；第3步，在可编程控制PLC内设置程序逐步使电枢电压调速直流电动机13、电枢电压调速直流电动机14、电枢电压调速直流电动机15、电枢电压调速直流电动机16、电枢电压调速直流电机17、电枢电压调速直流电动机18、电枢电压调速直流电动机19、电枢电压调速直流电动机20按次序停止运转；第4步，再用手动关闭过热蒸汽输出管46的蒙乃尔合金转球阀40；第6步，用手动切断氧气发电锅炉纯净水水泵22的电源；第7步，切断氧气发电冷却水水泵21的电源；第8步，关闭直角除氡器85的137Cs密封源93的屏蔽闸门。
本发明的旋转式斜角净化氮气发电供热设备的操作程序如下：
参见图2、图4、图6，首先检测旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6外壳的六块接地面板、接地氡气分子筛B86-1、接地斜角除氡器85-1、常温水库B52-1、热清水储库B91-1 的接地电阻必须小于4Ω；第二步，检测氮气发电冷却水水泵33、氮气发电锅炉纯净水水泵34、接地钨电极B48-1、白云石砖氮气等离子还原室B49-1、氮气发电供热室50、锅炉纯净水水池B59-1的接地电阻必须小于4Ω；第三步，检测旋转斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器4的西侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器67、西侧蒙乃尔合金氚氘H2(g) 接地收集器68、东侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器B75-1、东侧蒙乃尔合金氚氘 H2(g)接地收集器B76-1的接地电阻必须小于4Ω；第三步，检测热电偶温度报警器B60-1 的灵敏度；第四步，检测对外联通弯头B90-1与常温清水A89的联通关系；第五步，检测正负电位V±直流电源B35-1的正电源输出端(V+)B82-1，与卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空试验仪B36-1外壳的内外表面、氧气等离子存储室61内外表面、氮气等离子存储室51内外表面、斜角空气等离子发生器B37-1内外表面的电位差必须接近零；第六步，检测直流电源负电源输出端(V-)B78-1，与蒙乃尔合金气体输送三通 A79外表面、电枢电压调速直流电动机28的Hp-8硬质金云母风扇41东侧西侧蒙乃尔合金转球阀40的外表面的电位差必须接近于零；第七步，用氮气发电锅炉纯净水水泵 34向水包B43-1注入锅炉纯净水，使汽包B45-1的水位约60％；第八步，关闭与接地开关K4串接的蒙乃尔合金转球阀40；第九步，闭合可编程控制器PLC斜角半自动操作系统10北侧的空气开关Q；第十步，分别用套筒抜手部分逐步打开旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6內接地斜角除氡器B85-1的137Cs密封源93的屏蔽闸门和斜角空气等离子发生器B37-1的241Am密封源96的屏蔽闸门；
执行半自动顺序启动的操作步骤如下：
按下按钮SB1，PLC输入端子X1与24V直流电源接通，输入线圈X1通电，使输出线圈y0通电，使三相交流固态继电器SSR0由关断变为导通，SSR0导通使电枢电压调速直流电动机32启动并连续运转；当电枢电压调速直流电动机32连续运转6秒钟时， PLC内的程序使输出线圈y1通电，使三相交流固态电器SSR1由关断转为导通，SSR1 导通使电枢电压调速直流电动机28启动并连续运转；PLC內部程序每隔6秒钟时间间隔使一个输出线圈y导通使一个三相交流固态继电器SSR由关断转为导通，使一个电枢电压调速直流电动机启动并连续运转：从而，使三相交流固态继电器SSR3、SSR4、 SSR5、SSR6、SSR7、SSR10相隔6秒钟按顺序通，导致电枢电压调速直流电动机25、电枢电压调速直流电动机26、电枢电压调速直流电机27、电枢电压调速直流电动机29、电枢电压调速直流电动机30、电枢电压调速直流电动机31、电枢电压调速直流动机24 连续启动并连续运转；其中的电枢电压调速直流电动机24的Hp-8硬质金云母风扇41，将氮气等离子存储室51西侧至电枢电压调束直流电动机24的Hp-8硬质金云母风扇41 之间的输送管道抽成负压，使各个氮气等离子N(g)3+之间的平均距离大于德拜长度，确保N(g)3+在接地钨电极B48-1上的还原率接近卢100％，使旋转式斜角净化氮气发电供热设备2的发电功率达到设计指标。当热电偶温度报警器B60-1的温度显示器为800℃时，立即用套筒抜手増大接地斜角除氡器B85-1内137Cs密封源93的屏蔽闸门、增大斜角空气等离子发生器B37-1内241Am密封源96，大幅度增加O(g)2+和N(g)3+的供应量，使白云石砖氮气等离子还原室B49-1的过热汽包B47-1输出过热蒸汽的温度达到 450℃-600℃时，可立即向汽轮机A54输送过热蒸汽H2O(g)去推动发电机A58发电供热；此时再用手动方式启动电枢电压调速直流电动机23的Hp-8硬质金云母风扇41，将白云石砖氮气等离子还原室B49-1的氮气N2(g)输送到氮气发电供热室50，使白云石砖氮气等离子还原室B49-1成为负压容器；当录相设备显示汽包A45的水位为低水位时，要立即启动氮气发电锅炉纯净水水泵34向水包B43-1输送锅炉纯净水H2O(l)，当氮气发电锅炉在运行时，也要及时调节汽包B45-1的水位，确保氮气发电锅炉安全平稳运行；当热清水储库B91-1内的热清水B92-1的温度显示器达到60℃时，要及时开启蒙乃尔合金转球阀40向周边区域用户输送热清水B92-1，确保锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输送汽管55 内的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)以最快速率凝结为锅炉纯净水H2O(l)。
用手动操作确保氮气发电供热设备安全运行：在观测汽包B(45-1)水位表的录相水位时，要通过锅炉纯净水补水管B94-1及时补充锅炉纯净水H2O(l)，确保氮气发电锅炉安全运行；在观测热清水储库B91-1温度数字显示器的温度达到60℃时，要及时将 60℃的热清水B92-1输送到周边用户，确保锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输送汽管55内的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)，快速凝结为锅炉纯净水H2O(l)使发电功率长期稳定在设计指标。
当操作台显示器显示用电负荷突然増加时，要用套筒扳手增大接地斜角除氡器B85-1内的137Cs密封源(93)的屏蔽闸门，去掉更多的氡气及其子体，增大斜角空气等离子发生器B37-1的屏蔽闸门，生产更多的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+，供旋转式斜角净化氮气发电供热设备2和竖直直角净化氧气发电供热设备1使用，从而确保本发明发电供热设备安全平稳运行；当操作台显示器显示用户的用电量突然减少，此时要用套筒拔手减小接地斜角除氡器B85-1内137Cs密封源93的屏蔽闸门，减少氡气及其子体的处理量，同时用套筒扳手缩小斜角空气等离子发生器B37-1的屏蔽闸门，减少241Am密封源96的59.5keV光子的输出量，使本发明的发电功率减小来匹配用电量，确保本发明安全平稳运行。
当卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B36-1的硫化锌闪光屏SB63-1的闪光率突然增加时，表示旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6的氮原子分子筛A73和氮原子分子筛B73-1出现破损；在更換备用件之前，首先打开氮气等离子存储室51的两个 I类241Am密封源96的屏蔽闸门，再打开该氮气等离子存储室51南侧的蒙乃尔合金转球阀40，由电枢电压调速直流电动机24的Hp-8硬质金云母风扇41，使空气中的氧气 O2(g)通过氧气分子筛69进入到氮气等离子存储室51内，由241Am密封源96的59.5keV 光子将O2(g)电离为氧气等离子O(g)2+，输送到白云石砖氮离子还原室B49-1去发电供热；在旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氧净化器4的西侧，首先打开两个I类241Am密封源 96的屏蔽闸门，由241Am密封源96的59.5keV光子将O2(g)光子都电离为氧气等子O(g)2+，被电枢电压调速直流电动机12的Hp-8硬质金云母风扇41输送到白云石砖氧气等离子还原室A49内去发电供热；从而，可以稳定本发明对外的发电供热。此时，可用备用件更换已损坏的旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜6；在更换部件完成之时，启动电枢电压调速直流电动机28的Hp-8硬质金云母风扇41，将氧气等离子O(g)2+输送到氧气等离子存储室61，将氮气等离子N(g)3+输送到氮气等离子存储室51；此时与氧气分子筛69串接的蒙乃尔合金转球阀40，逐步调整氧气等离子存储室61和氮气等离子存储室51的241Am密封源96的屏蔽闸门，能使本发明较快地恢复正常稳定运行。
执行半自动停机程序：
第1步，逐步关闭氮气等离子存储室51的241Am密封源96的屏蔽闸门；第2步，逐步关闭斜角空气等离子发生器B37-1内241Am密封源96的屏蔽闸门；第3步，在可编程控制器PLC内设置程序，使电枢电压调速直流电动机32、电枢电压调速直流电动机25、电枢电压调速直流电动机26、电枢电压调速直流电动机27、电枢电压调速直流电动机28、电枢电压调速直流电动机29、电枢电调速直流电动机30、电枢电压调速直流电动机31、电枢电压调速直流电动机24按顺序停止运转；第4步，用手动关闭过热蒸汽输送汽管B46-1和蒙乃尔合金转球阀40；第5步切断氮气发电锅炉纯净水水泵34的电源；第6步切断氮气发电冷却水水泵33的电源；第7步，用手动切断电枢电压调速直流电动机23的电源；第8步，用套筒扳手逐步关闭斜角除氡器B85-1的137Cs密封源 93密封源的屏蔽闸门，用套筒拔手关闭斜角空气等离子发生器241Am密封源96的屏蔽闸门。
维护保修
在检修或保养时，使KNX1A107闭合，PLC的输入端子X0与24V直流电源接通；首先按下SB3输入线圈X3通电，PLC内部程序使y0通电，电枢电压调速直流电动机 32启动并连续运转；再按下SB5输入线圈X5通电，PLC内部程序使y1通电，电枢电压调速直流电动机28启动并连续运转；按照上述方式，可以使电枢电压调速直流电动机 25、电枢电压调速直流电动机26、电枢电压调速直流电动机27、电枢电压调速直流电动机29、电枢电压调速直流电动机30、电枢电压调速直流电动机31分别启动并连续运转，而得到维修保养。
在运行中KNX1B107-1和KNX2B108-1都断开。与电枢电压调速直流电动机配套调节输出电压的直流电源和励磁电路的直流电源，由生产直流电动机厂家配套供应。
采用同样方式，可以使竖直直角净化氧气发电供热设备1的全部电枢电压调速直流电动机都得到维修和保养。
Claims (2)
1.光电效应电离大气发电供热装备，其特征在于，由竖直直角净化氧气发电供热设备(1)和旋转式斜角净化氮气发电供热设备(2)组成：所述光电效应电离大气发电供热装备用于全球各地发电供热，应用范围包括缺氧的高海拔严寒地区、在南极北极的极寒地带、在大江大河和内陆大湖上的运输客运货运商船、在海岛、在海洋航行的商船和军用舰艇，在铁路部门的快速列车和货运列车，并均能将净化后的空气返还到大气中；
所述竖直直角净化氧气发电供热设备(1)，包括竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)、竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)、Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架(7)、可编程控制器PLC半自动操作系统(9)；
在竖直直角净化氧气发电供热设备(1)的白云石砖氧气等离子还原室A(49)的西侧为氧气发电供热设备，东侧为氮气发电供热设备，两类发电供热设备分别设置有白云石砖氧气等离子还原室A(49)和白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)；或氧气发电供热设备和氮气发电供热设备互换位置；
直角空气等离子发生器(37)和接地直角除氡器A(85)、旋转式斜角空气等离子发生器(37-1)和接地斜角除氡器(85-1)，都保持在常温和负压条件下运行，氧气等离子O(g)2+与氮气N(g)3+之间的平均距离大于德拜长度，氧气等离子O(g)2+与氮气等离子N(g)3+呈准电中性，O(g)2+与N(g)3+之间以集群相互作用为主，使本发明的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+产率接近100％，使O(g)2+在接地钨电极A(48)上的还原率、N(g)3+在接地钨电极B(48-1)上的还原率，都接近100％；氮气等离子存储室(51)和氧气等离子存储室(61)，为竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)和旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的共用机电部件，使本发明的氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+的利用率都接近100％；
氧气发电供热设备的白云石砖氧气等离子还原室A(49)西部的设备设施包括：电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(12)的Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)、氧气发电设备供热室(38)、Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)、竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)的氧气等离子存储室(61)；Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)与氧气发电设备供热室(38)联通，其间设置有电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)；Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)，与氧气等离子存储室(61)联通，其间设置有电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)，该蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口通过接地开关K3与大地连接，其接地电阻小于4Ω，当氧气发电供热设备发电供热时，接地开关K3断开，与接地开关K3串接的蒙乃尔合金转球阀(40)关闭；当用户只要求供热而不用电时，首先逐步减少发电机A(58)的发电量直到停止发电，打开电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧蒙乃尔合金转球阀(40)，闭合接地开关K1，将氧气等离子存储室(61)内的O(g)2+还原为再生氧气O2(g)，按北京大学褚圣麟教授出版的《原子物理学》表9.1中结合能和北京师大、华中师大、南京师大出版的无机化学上册表2-3的键能平均值494.6kJ/mol释放热量，再将该热量494.6kJ/mol输送到氧气发电供热室(38)，最后由氧气发电供热室(38)直接供热到用户；该热量494.6kJ/mol是燃煤供热站发热量393.5kJ/mol的1.3倍。
在白云石砖氧气等离子还原室A(49)内部的设备设施包括：水包A(43)、锅炉水管A(44)、汽包A(45)、过热水蒸汽H2O(g)输送汽管(46)和蒙乃尔合金转球阀(40)、过热汽包(47)、接地钨电极A(48)、热电偶温度报警器A(60)；在白云石砖氧气等离子还原室A(49)的正下方的机电设备设施包括：氧气发电冷却水水泵(21)、氧气发电锅炉纯净水水泵(22)、常温清水水库(52)及其对外联通弯头A(90)、盛有热清水A(92)的热清水储库A(91)和蒙乃尔合金转球阀(40)、液体输送法兰管道(53)、汽轮机A(54)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A(56)、液体止回阀(57)、发电机A(58)、锅炉纯净水H2O(l)水池(59)、锅炉纯净水补水管(94)；其中的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A(56)的西侧器壁设置有若干个通孔，确保锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷凝为纯净水H2O(l)后，顺利流进锅炉纯净水水池(59)；
在氧气发电供热设备中，锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A(56)西侧的若干个通孔与锅炉纯净水水池(59)联通，液体止回阀(57)通过液体输送法兰管道(53)与锅炉纯净水水泵(22)输入端口联通固接，所述锅炉纯净水水泵(22)的输出端口通过液体输送法兰管道(53)和蒙乃尔合金转球阀(40)，与水包A(43)西端联通固接；锅炉水管A(44)将水包A(43)、汽包A(45)、过热蒸汽输送汽管(46)、过热汽包(47)组成锅炉纯净水H2O(l)和锅炉纯净水蒸汽H2O(g)无限循环系统：汽包A(45)向北再转向南，与锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管A(55)联通，其间设置有锅炉水管A(44)、过热汽包(47)、过热水蒸汽输送汽管(46)、蒙乃尔合金转球阀(40)、汽轮机A(54)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A(56)；汽包A(45)向南与锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管A(55)联通，其间设置有锅炉水管A(44)、水包A(43)、蒙乃尔合金转球阀(40)、液体输送法兰管道(53)、锅炉纯净水水泵(22)、锅炉纯净水H2O(l)水池(59)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆A(56)；氧气发电供热设备在运行中散失的锅炉纯净水H2O(l)，由补水水泵通过锅炉纯净水补水管(94)将锅炉纯净水H2O(l)输送到水包A(43)内；
在氧气发电供热设备中，白云石砖氧气等离子还原室A(49)，与西侧各机电部件的联通关系为：电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)西端输出端口联通固接，Hp-8硬质金云母800℃高热输出气管(42)东端输入端口，与白云石砖氧气等离子还原室A(49)北侧器壁联通固接；氧气等离子存储室(61)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)的K3接地开关，首先与电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁联通固接；电枢电压调速直流电动机(12)的Hp-8金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)，与氧气等离子存储室(61)东侧器壁联通固接；电枢电压调速直流电动机(12)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与白云石砖氧气等离子还原室A(49)的西侧器璧联通固接；白云石砖氧气等离子还原室A(49)通过Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)，与氧气发电供热设备供热室(38)北侧器壁联通，其间设置有Hp-8硬质金云母800℃高热输送气管(42)、电枢电压调速直流电动机(11)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)；白云石砖氧气等离子还原室A(49)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金气体转球阀(40)，与氧气等离子存储室(61)联通，其间设置有蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(12)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)；
在氧气发电供热设备中，竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)中部的正负电位V±直流电源A(35)的正电源输出端(V+)A，与卢瑟福原子核式结构蒙乃尔合金真空检测仪A(36)的外壳器壁内外表面固接后，通过与绝缘底座的蒙乃尔合金气体输送三通A(79)绝缘的34Mn2V钢管桥A(74)，与氧气等离子存储室(61)南侧的器壁联通固接，最后与竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)的氮气等离子存储室(51)的南侧器壁联通固接；正负电位V±直流电源A(35)的开关K2将负电位输出端(V-)(78)，首先与绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通A79的外表面固接后，接着与电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧蒙乃尔合金转球阀(40)的输出端口外表面固接后，再与电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西东两侧的蒙乃尔合金转球阀(40)的外表面固接；电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)东侧的蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口，与竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)的直角空气等离子发生器西端输出端口A(81)绝缘联通固接；电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)，与卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A(36)东侧输入端口联通固接，在卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A(36)内，蒙乃尔合金管向东延伸的中心轴线(62)，与电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧的蒙乃尔合金转球阀(40)输出端口向西水平输出端口的中心轴线重合，确保竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)的直角空气等离子发生器西端输出端口A(81)输出的α粒子和β-粒子在硫化锌荧光屏SA(63)上的碰撞率为100％；
在竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)的各个直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇(41)的牵引下，含有氡气Rn(g)、SO2(g)、SO3(g)、NOX(g)、CO2(g)、CH4(g)、H2O(g)气体，进入到竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)的接地氡气分子筛A(86)和接地直角除氡器A(85)，由137Cs密封源(93)进行光电效应电离和接地还原，实现除氡脱硫脱硝去碳；O(g)2+N(g)3+在接地直角除氡器A(85)内被接地还原成氧气和氮气，经氮原子分子筛A(73)进入直角空气等离子发生器(37)内由241Am(96)进行光电效应电离成为O(g)2+N(g)3+；电枢电压调速直流电动机(20)的Hp-8硬质金云母风扇(41)，连续不断地将接地直角除氡器A(85)和直角空气等离子发生器(37)两部件外表面的空气及时抽出到常温水库A(52)进行冷却，使接地直角除氡器A(85)和直角空气等离子发生器(37)两部件内部空间保持常温，确保该两部件内不产生氮氧化物NOX(g)，使氧气等离子O(g)2+和氮气等离子N(g)3+的产率接近100％；在直角空气等离子发生器西端输出端口A(81)的西侧，之所以设置电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)，是因为要在接地直角除氡器A(85)和直角空气等离子发生器(37)内都产生负压，确保O(g)2+和N(g)3+两种等离子之间的平均距离大于德拜长度，使O(g)2+和N(g)3+之间以集群相互作用为主；氮气等离子N(g)3+、氧气等离子O(g)2+、氢气H2(g)、氚和氘、氚衰变后的稳定元素3He(g)，α粒子在接地直角除氡器中被还原为4He(g)、α衰变中未被还原的α粒子、氚衰变释放的β-粒子，共同通过竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)西侧的氮原子分子筛B(73-1)和蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(16)的Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)，进入到卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪A(36)的东侧器壁；当α粒子、β-粒子撞击硫化锌荧光屏SA(63)时，可使放大镜M(65)观测到α粒子和β-粒子在硫化锌荧光屏SA(63)上出现的闪光；由氚经β-衰变后成为稳定的3He(g)；在蒙乃尔合金气体输送三通A(79)西侧三台风扇(41)的牵引下，部分3He(g)、4He(g)和氚、氘、H2(g)气体及O(g)2+共同通过蒙乃尔合金气体输送三通A(79)西侧的氧原子分子筛(69)，孔径0.346nm的氧气分子筛(109)，孔径0.26nm的3He(g)分子筛(72)，稀贵气体3He(g)、4He(g)被输送到西侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器(68)内；稀贵气体氚、氘和H2(g)通过氧气分子筛(109)、孔径0.29nm的氢气分子筛(71)，被输送到西侧蒙乃尔合金氚氘和H2(g)接地收集器(67)内；在电枢电压调速直流电动机(17)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的牵引下，氧气等离子O(g)2+通过Hp-8硬质金云母输送管(66)和蒙乃尔合金转球阀(40)，被输送到氧气等离子存储室(61)；在蒙乃尔合金气体输送三通A(79)东侧的三台Hp-8硬质金云母风扇41的牵引下，稀贵气体3He(g)、4He(g)通过氮气分子筛(110)、3He(g)分子筛B(72-1)被输送到东侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器(75)；稀贵气体氚、氘和H2(g)通过氮气分子筛B(110-1)、氢气分子筛B(71-1)，被输送到蒙乃尔合金氚氘和H2(g)接地收集器(76)；在电枢电压调速直流电动机(15)的Hp-8硬质白母风扇(41)的牵引下，N(g)3+通过Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)及Hp-8硬质金云母输送管(77)，被输送到氮气等离子存储室(51)；
在竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)的西侧包括：氮原子分子筛A(73)、西侧接地屏蔽墙板(80)、直角空气等离子发生器西端输出端口A(81)、直流电源正电源输出端V+A(82)、西侧常温空气冷却孔A(83)；在竖直直角接地屏蔽散热降柜(5)的北侧和东侧外围的机电部件包括：接地氡气分子筛A(86)和接地直角除氡器A(85)、蒙乃尔合金气体输送三通A(79)、蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(20)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)、34Mn2V钢空气法兰管道A(88)、接地常温水水库A(52)和对外联通弯头A(90)、盛有热清水A(92)的接地热清水储库A(91)、液体输送法兰管道(53)、蒙乃尔合金转球阀(40)；
在竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)的四周边界和内部部分设施为：接地屏蔽散热顶板(84)、设置在直角空气等离子发生器(37)上的I类137Cs密封源(93)、东侧常温空气冷却孔A(95)、I类241Am密封源(96)、东侧接地屏蔽散热墙板(97)、接地屏蔽散热底板(98)、接地屏蔽散热降温柜后面板(99)、接地屏蔽散热降温柜面板(100)、Hp-8硬质金云母输送气管A(42)、氮原子分子筛A(73)；竖直直角接地屏蔽散热降温柜(5)可施行多台并联。
在Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环支架(7)的内部设置有Hp-8硬质金云母圆环A(101)、Hp-8硬质金云母载重衬柱A(102)、
通孔A(103)；可编程控制器PLC半自动直角操作系统(9)包括：FX2N-40MR-DA(104)、波段开关动片IA(105)、波段开关动片IIA(106)、控制开关KNX1A(107)、控制开关KNX2A(108)。
2.根据权利要求1所述光电效应电离大气发电供热装置，其特征在于：所述旋转式斜角净化氮气发电供热设备(2)包括：旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配器与氢氦净化器(4)、旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜(6)、Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架(8)、可编程控制器PLC半自动斜角操作系统(10)；
氮气发电供热设备的白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)东部的设备设施包括：电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)和蒙乃尔合金转球阀(40)、氮气发电设备供热室(50)、Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)、与竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)共用的氮气等离子存储室(51)、与竖直直角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(3)共用的氧气等离子存储室(61)；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)，与氮气发电设备供热室(50)联通，其间设置有蒙乃尔合金转球阀(40)、Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)、电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁、蒙乃尔合金转球阀(40)；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)，与旋转式斜角空气净化器(4)的氮气等离子存储室(51)联通，其间设置有蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)；旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)，与氮气发电设备供热室(50)联通，其间设置有电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧器壁通孔、蒙乃尔合金转球阀(40)，所述蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口的接地开关K4与大地连接，接地开关K4接地电阻值应小于4Ω；氮气发电供热设备在运行时，接地开关K4断开，与接地开关K4串接的蒙乃尔合金转球阀(40)关闭；
在白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)内部的设备设施包括：水包B(43-1)、锅炉水管B(44-1)、汽包B(45-1)、过热水蒸汽H2O(g)输送汽管(46-1)和蒙乃尔合金转球阀(40)、过热汽包(47-1)、接地钨电极B(48-1)、热电偶温度报警器B(60-1)；在白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)的正下方的机电设备设施包括：氮气发电冷却水水泵(33)、氮气发电锅炉纯净水水泵(34)、常温清水水库(52-1)及其对外联通弯头B(90-1)、液体输送法兰管道(53)、汽轮机B(54-1)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)、液体止回阀(57)、发电机B(58-1)、锅炉纯净水H2O(l)水水池B(59-1)、锅炉纯净水补水管B(94-1)；其中的锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)的东侧器壁设置有若干个通孔，确保锅炉纯净水蒸汽H2O(g)被冷凝为锅炉纯净水H2O(l)后，顺利地流进锅炉纯净水水池B(59-1)；
在氮气发电供热设备中，白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)与各机电部件的联通关系为：电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)，与氮气发电供热设备供热室(50)北侧器壁联通固接；电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与白云室砖空气等离子还原室(49-1)的东侧器壁联通固接，所述蒙乃尔合金转球阀(40)的输出端口直接指向接地钨电极B(48-1)东侧的中央部位；旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)与白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)联通，其间设置有两个蒙乃尔合金转球阀以及两个蒙乃尔合金转球阀之间的电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁；氮气发电供热设备供热室(50)与旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)联通，其间设置有两个蒙乃尔合金转球阀(40)以及两个蒙乃尔合金转球阀之间的电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质白云母风扇(41)西侧器壁；旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)西侧器壁的接地开关K4，与电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧的蒙乃尔合金转球阀的输入端口联通固接；当氮气发电供热设备运行时，接地开关K4必须断开，与接地开关K4串接的蒙乃尔合金转球阀必须关闭；
在氮气发电供热设备中，氮气发电冷却水水泵(33)的输入端口，与设有对外联通弯头B(90-1)的常温水库B(52-1)内的液体止回阀(57)的输出端口联通固接；氮气发电冷却水水泵(33)的输出端口，通过液体输送法兰管道(53)与锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)的北侧器壁联固接后，再穿过热清水储库B(91-1)的东侧器壁；对外联接弯头(90-1)与热清水储库B(91-1)内的热清水B(92-1)联通，其间设置有常温水库B(52-1)、液体止回阀(57)、氮气发电冷却水水泵(33)、液体输送法兰管道(53)、热清水储库B(91-1)；氮气发电锅炉纯净水水泵(34)的输入端口通过液体输送法兰管道(53)与液体止回阀(57)的输出端口联通固接，氮气发电锅炉纯净水水泵(34)的输出端口，通过液体输送法兰管道(53)和蒙乃尔合金转球阀，与白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)内水包B(43-1)的东侧器壁联通固接；锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)东侧设置有若干个通孔，当过热水蒸汽H2O(g)被常温清水B(89-1)冷却为锅炉纯净水H2O(l)时，氮气发电锅炉纯净水泵(34)，通过液体法兰管道(53)和液体止回阀(57)及锅炉纯净水蒸汽冷却胆B(56-1)东侧的若干个通孔，将锅炉纯净水H2O(l)吸引到氮气发电锅炉纯净水水泵(34)的输出端口，再通过液体输送法兰管道(53)和蒙乃尔合金转球阀(40)，向白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)内的水包B(43-1)输送锅炉纯净水H2O(l)；
氮气发电锅炉纯净水水泵(34)的输出端口与液体输送法兰管道(53)和蒙乃尔合金转球(40)联通固接，通过水包B(43-1)东端向水包B(43-1)连续输送锅炉纯净水H2O(l)；锅炉水管B(44-1)、将水包B(43-1)、汽包B(45-1)、过热水蒸汽输送汽管B(46-1)、过热汽包B(47-1)组成锅炉纯净水H2O(l)和锅炉纯净水蒸汽H2O(g)无限循环系统：汽包B(45-1)向北再转向南与锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管B(55-1)联通，其间设置有锅炉水管B(44-1)、过热汽包B(47-1)、过热水蒸汽输送汽管B(46-1)、蒙乃尔合金转球阀、汽轮机B(54-1)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)；汽包B(45-1)向南与锅炉纯净水蒸汽H2O(g)输出汽管B(55-1)联通，其间设置有锅炉水管B(44-1)、水包B(43-1)、蒙乃尔合金转球阀、液体输送法兰管道(53)、锅炉纯净水水泵(34)、锅炉纯净水H2O(l)水水池B(59-1)、锅炉纯净水蒸汽H2O(g)冷却胆B(56-1)；氮气发电供热设备在运行中散失的锅炉纯净水H2O(l)，由锅炉纯净水水泵通过锅炉纯净水补水管B(94-1)，可向水包B(43-1)补充；
在氮气发电供热设备中，白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)东侧各机电部件的联通关系为：电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)，与Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)东端输出端口联通固接后，Hp-8硬质金云母输出气管(42-1)西端输入端口，与白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)北侧器壁联通固接；旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)的K4接地开关，首先与电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁联通固接；
电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8金云母风扇(41)的东侧，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与旋转式斜角O(g)2+与N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)西侧器壁联通固接；电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)的东侧器璧联通固接；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)通过Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)，与氮气发电供热设备供热室(50)的北侧器壁联通，其间设置有东侧Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)、电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)，与旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)联通，其间设置有蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁、蒙乃尔合金转球阀(40)；
在氮气发电供热设备中，白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)与各机电部件的联通关系为：电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与氮气发电供热设备供热室(50)的北侧器壁联通固接；
电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)与白云室砖氮气等离子还原室B(49-1)的东侧器壁联通固接，该蒙乃尔合金转球阀(40)的输出端口直接指向接地钨电极B(48-1)东侧的中央部位；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)的东侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀(40)和电枢电压调速直流电动机(24)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的东侧器壁，先与蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口联通固接后，接着将蒙乃尔合金转球阀的输入端口，与旋转式斜角空气净化器(4)的氮气等离子存储室(51)的西侧器壁联通固接；白云石砖氮气等离子还原室B(49-1)，与旋转式斜角O(g)2+与N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)联通，其间依次设置蒙乃尔合金转球阀、电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇和蒙乃尔合金转球阀；旋转式斜角空气净化器(4)的氮气等离子存储室(51)的西侧器壁，通过接地开关K4与蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口联通固接，该蒙乃尔合金转球阀(40)的输出端口，与电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质白云母风扇(41)西侧器壁联通固接；氮气发电设备供热窒(50)，与旋转式斜角O(g)2+与N(g)3+分配与氢氦化器(4)的氮气等离子存储室(51)联通，其间设置有蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(23)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、与接地开关K4连接的蒙乃尔合金转球阀(40)；氮气发电供热设备在运行时，接地开关K4必须断开，与接地开关K4串接的蒙乃尔合金转球阀(40)必须关闭；
在氮气发电供热设备中，旋转式斜角空气净化器(4)中部的正负电位V±直流电源B(35-1)的正电位输出端(V+)通过开关K1，与卢瑟福原子核式结构蒙乃尔合金真空检测仪A(36)的外壳内外表面固接后，再通过与绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)绝缘的34Mn2V钢管桥A(74)，与旋转式斜角O(g)2+与N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)南侧器壁联通固接；正负电位V±直流电源B(35-1)的负电位输出端(V-)B(78-1)，通过开关K2，与电枢电压调速直流电动机(28)的Hp-8硬质金云母风扇(41)西侧蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口联通固接后，再与电柜电压调速直流电动机(28)的Hp-8硬质金云母风扇(41)东侧的蒙乃尔合金转球阀(40)的外表面固接；该蒙乃尔合金转球阀(40)的输入端口，与旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜(6)西侧斜角空气等离子发生器西端输出端口B(81-1)联通固接；在旋转式斜角O(g)2+与N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的各个Hp-8硬质金云母风扇(41)的牵引下，混合在空气中的氡气Rn(g)、SO2(g)、SO3(g)、NOX(g)、CH4(g)、CO(g)、CO2(g)、H2O(g)等，从接地氡气分子筛B(86-1)进入到接地斜角除氡器B(85-1)和斜角空气等离子发生器B(37-1)内，被137Cs密封源(93)和241Am密封源(96)的光电效应电离和接地还原，实现光电效应电离接地还原除氡脱硫脱硝去碳；
电枢电压调速直流电动机(28)的Hp-8硬质金云母风扇(41)的西侧器壁，通过蒙乃尔合金转球阀与卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B(36-1)东侧输入端口联通固接，在卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B(36-1)内，蒙乃尔合金管B(64-1)向东延伸的中心轴线，与蒙乃尔合金转球阀输出端口向西水平输出端口的中心轴线重合；
在电枢电压调速直流电动机(25)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、电枢电压调速直流电动机(26)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、电枢电压调速直流电动机(27)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、电枢电压调速直流电动机(29)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、电枢电压调速直流电动机(30)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、电枢电压调速直流电动机(31)的综合牵引下，氮气等离子N(g)3+、氧气等离子O(g)2+、氢气H2(g)、再生H2(g)中的氚和氘、氚衰变后形成的稳定元素3He(g)、α衰变后被还原的4He(g)、α衰变中未被还原的α粒子、氚衰变释放的β-粒子，共同进入卢瑟福原子核式结构模型蒙乃尔合金真空检测仪B(36-1)内，当α粒子、β粒子、氚原子辐射的β粒子撞击硫化锌荧光屏SB(63-1)时，放大镜MB(65-1)立即观测到α粒子和β-粒子在硫化锌荧光屏SB(63-1)上的闪光；由氚原子发生β-衰变后成为稳定的3He(g)；在上述Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，稀贵气体3He(g)、4He(g)共同通过绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)北侧的氮原子分子筛C(73-2)和3He(g)分子筛B(72-1)，分别将稀贵气体3He(g)、4He(g)输送到西侧蒙乃尔合金3He(g)、4He(g)接地收集器B(68-1)和东侧蒙乃尔合金3He(g)4He(g)接地收集器B(75-1)内；在上述Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，稀贵气体氚、氘和H2(g)共同通过蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)和氢气分子筛B(71-1)，分别将氚、氘、H2(g)输送到西侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器B(67-1)和东侧蒙乃尔合金氚氘H2(g)接地收集器B(76-1)内；在Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，氧气等离子O(g)2+在通过蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)北侧的氧原子分子筛B(69-1)和蒙乃尔合金密封板B(70-1)东侧的氧气分子筛B(69-1)、蒙乃尔合金转球阀、电枢电压调速直流电动机的Hp-8硬质金云母风扇、Hp-8硬质金云母氧气等离子O(g)2+输送管B(66-1)，氧气等离子O(g)2+被输送到旋转式斜角室气净化器(4)的氧气等离子存储室(61)内；在上述Hp-8硬质金云母风扇的牵引下，氮气等离子N(g)3+首先通过绝缘底座蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)北侧氮原子分子筛B(73-1)和蒙乃尔合金密封板(70)西侧的氮原子分子筛C(73-2)、蒙乃尔合金密封板(70)、蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(27)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)、Hp-8硬质金云母氮气等离子N(g)3+输送管B(77-1)，氮气等离子N(g)3+被电枢电压调速直流电动机(27)的Hp-8硬质金云母风扇(41)输送到旋转式斜角O(g)2+N(g)3+分配与氢氦净化器(4)的氮气等离子存储室(51)内；
在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜(6)西侧包括：氮原子分子筛B(73-1)、西侧接地屏蔽墙板B(80-1)、斜角空气等离子发生器西端输出端口B(81-1)、直流电源正电源输出端(V+)B(82-1)、斜角空气等离子发生器B(37-1)、西侧常温空气冷却孔B(83-1)；旋转式斜角接地屏蔽散热降柜(6)的北侧和东侧外围的机电部件包括：接地氡气分子筛B(86-1)、蒙乃尔合金气体输送三通B(79-1)、蒙乃尔合金转球阀(40)、电枢电压调速直流电动机(32)的Hp-8硬质金云母风扇(41)、蒙乃尔合金转球阀(40)、34Mn2V钢空气法兰管道B(88-1)、常温水水库B(52-1)和对外联通弯头B(90-1)、盛有热清水B(92-1)的热清水储库B(91-1)、液体输送法兰管道(53)、蒙乃尔合金转球阀(40)；在旋转式斜角接地屏蔽散热降温柜(6)内部的设备设施为：斜角空气等离子发生器正电源输出端(V+)B(82-1)、接地屏蔽散热顶板B(84-1)、接地斜角除氡器B(85-1)、斜角空气等离子发生器B(37-1)、II类137Cs密封源(93)、东侧常温空气冷却孔B(95-1)、I类241Am密封源(96)、东侧接地屏蔽散热墙板B(97-1)、接地屏蔽散热底板B(98-1)、接地屏蔽散热降温柜后面板B(99-1)、接地屏蔽散热降温柜面板B(100-1)、Hp-8硬质金云母输送气管B(42-1)、接地斜角除氡器南端的氮原子分子筛A(73)；
在Hp-8硬质金云母绝缘耐高温载重圆环斜角支架(8)的内部设置有Hp-8硬质金云母圆环B(101-1)、Hp-8硬质金云母Hp-8硬质金云母载重衬柱B(102-1)、
通孔B(103-1)；可编程控制器PLC半自动操作系统(10)包括：FX2N-48MR-ES/ULB(104-1)、波段开关动片IB(105-1)、波段开关动片IIB(106-1)、控制开关KNX1B(107-1)、控制开关KNX2B(108-1)。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111119526.8A CN115839263A (zh) | 2021-09-19 | 2021-09-19 | 光电效应电离大气发电供热装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202111119526.8A CN115839263A (zh) | 2021-09-19 | 2021-09-19 | 光电效应电离大气发电供热装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN115839263A true CN115839263A (zh) | 2023-03-24 |
Family
ID=85574547
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202111119526.8A Pending CN115839263A (zh) | 2021-09-19 | 2021-09-19 | 光电效应电离大气发电供热装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN115839263A (zh) |
-
2021
- 2021-09-19 CN CN202111119526.8A patent/CN115839263A/zh active Pending
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