CN115592295A - 一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊丝及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明属于球幕模拟舱技术领域，尤其为一种低熔点、良好润湿性的Al‑Mg合金焊丝及其制备方法，所述铝镁合金焊丝各原料组分如下：以质量百分比计，Mg 4.0～4.5％、Zn0.1～2.0％、Cr0.1～0.15％、Mn 0.1～0.40％、Si0.2～0.4％、Ti 0.10～0.45％、Sc 0.05～0.21％，及过渡金属0.05～2.0％，余量为铝。本发明提供一种含Sc、Zr及过渡元素Bi、Tl的Al‑Mg合金焊料，该焊料熔点低、与母材润湿性好、力学及耐腐蚀性能优异，可用于各类高强铝合金的焊接，有效避免焊件的虚焊、焊不足、热裂纹，显著提高了焊接接头的综合力学性能。
Description
技术领域
本发明涉及铝合金焊丝制备技术领域，尤其涉及一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊丝及其制备方法。
背景技术
铝合金由于其高的比强度、优异的耐蚀性和良好的焊接性，在海洋工业、汽车、高速列车、航空航天等领域得到了广泛的应用。实际生产中，常采用焊接技术连接铝合金，Al-Mg系焊丝常用于5系、6系和7系铝合金的焊接。由于铝合金具有易氧化、热膨胀系数大、氢溶解度受温度影响大的等特点，导致焊料与焊接母材的润湿性恶化，焊接组织存在难以避免的缺陷和焊不足，如夹渣、虚焊、热影响区软化、气孔、焊接热裂纹等。
Al-Mg合金的主要强化元素是Mg，属于不可热处理强化铝合金，强化方式主要为固溶强化和加工硬化。焊料成分是影响焊接能力、焊接质量、焊件性能的重要因素，采用微合金化的方法优化焊丝成分，可使焊料焊接性能得到显著改善。研究发现，铝合金中添加Sc与Al形成的Al3Sc粒子在凝固过程中会先于α-Al形核，成为异质形核质点，有效细化焊缝熔化区组织，降低热裂纹敏感性。然而，由于Sc的价格过高，复合加入Sc、Zr元素将形成与Al3Sc粒子类似的一个富Zr的壳包裹Sc的Al3(Sc,Zr)粒子，核壳结构的Al3(Sc,Zr)和α-Al基体错配度更低，能有效细化焊缝熔化区的组织，同时可以净化焊接熔池，减少气孔与夹渣。目前，相关研究已经将Sc、Zr作为一种微合金化元素添加到Al-Mg焊料合金之中，焊料和焊接接头的力学性能得到了明显提升。
虽然当前焊料性能有所改善，但是由于Al-Mg焊料在焊接过程中熔点高、易氧化、焊料与母材的润湿性差等因素造成的焊件虚焊、夹渣、热裂、力学性能差等质量问题仍然没有得到有效解决。
发明内容
本发明的目的是为了解决现有技术中存在的缺点，而提出的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊丝及其制备方法。
为了实现上述目的，本发明采用了如下技术方案：一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，所述Al-Mg合金焊料各原料组分如下：以质量百分比计，Mg 4.0～4.5％、Zn0.1～2.0％、Cr0.1～0.15％、Mn 0.1～0.40％、Si0.2～0.4％、Ti 0.10～0.45％、Sc 0.05～0.21％，及过渡金属0.05～2.0％，余量为铝。
优选的，所述铝中不可避免的杂质的含量不超过0.1％。
优选的，所述过渡金属为：Zr、Bi和Ti，其总含量为：0.05～1.5％。
优选的，所述金属Ti的含量为：0.15～0.35％。
本发明还提供一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，用于制备上述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，包括以下步骤：
S1：原料准备：按质量比例称取铝锭、铝中间合金和稀土合金锭，清洁干燥备用；
S2：熔炼浇铸：取S1准备的铝锭、铝中间合金和稀土合金料，在熔炼炉中加热进行熔炼，除渣后搅拌均匀；利用保护气体在一定温度下精炼，除渣并静置过滤；半连续浇铸得到合金铸锭。
S3：拉拔成型：取S2制备的合金铸锭进行退火，依次进行：挤压盘条、热挤压线杆、拉拔，拉拔包括大拉、中拉、小拉三道工序，进行拉拔，得到铝镁合金焊丝。
优选的，S2中熔炼温度为710℃～750℃。
优选的，S2中精炼温度为690℃～710℃。
优选的，S3中退火温度为：470～530℃，退火时间为：18～38h。
优选的，S3中热挤压线杆直径为6～10mm，挤压比为22～26。
优选的，S3中拉拔次数为6～9道次，得到的铝镁合金焊丝为直径为1.2mm。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
在传统Al-Mg合金焊料中添加低熔点的金属元素Ti和Bi，可以有效降低合金的熔点，提高焊料与母材的润湿性，过渡元素Ti在α相中的固溶度很低，铸态下Ti大部分以球形质点的形式分布在枝晶间或晶界上，对合金的力学性能没有明显的影响。但是，Ti在Al中显示出的偏析行为和凝固过程中控制晶界活动对合金性能的提高具有显著作用，由于Ti在230～315℃以Ti(ht)单质存在，所以存在于高能量状态晶界处的Ti(ht)在焊接加热过程中将发生优先的熔融，Al晶界处的液态Ti将促进Al基体的熔融，从而降低焊料的熔点，存在于α-Al晶界处的低熔点Ti在焊接过程中一般最后凝固，其在焊料α-Al基体晶粒与母材表面之间提高了液体和固体之间的分子相互作用产生的粘接力，减小了液态焊料与固体母材之间的接触角，增大了焊料的铺展面积和铺展率，提高了润湿性，Ti经热处理后，Ti对合金的潜在强化作用能得以充分发挥，时效导致Ti以纳米级细小弥散点存在于粗大的α-Al晶粒之间，形成具有明显尺寸差异的非均质双峰组织，提高了焊接接头的力学性能。同时，高温时Ti可与S、P反应，但不与氢、氮、氨或干燥的二氧化碳起反应，因此降低了焊接熔池中的S，P含量，净化熔池合金减少夹渣，且对焊接熔池具有保护作用。
Bi在Al-Mg合金中与Mg结合的能力强，Mg元素会先与Bi结合形成低熔点组织组成物Mg3Bi2，抑制Al在晶界的偏聚，从而有效地抑制了焊接接头组织中非连续析出相的形成。Bi在合金基体中的分布比较弥散，多以Bi单质的形式偏聚于晶界，从而有效降低焊料合金的熔点，提高焊料与母材的润湿性，这是Al-Mg焊料合金具有较高强度的同时又有良好焊接性的主要原因。
同时，本发明的Al-Mg合金焊料的主要合金成分中加提高Zn元素的含量为1.2～2％，增加Zn含量进一步降低了焊料合金的熔点，加快焊料在焊接过程中的熔融，避免焊料受热时严重氧化，减少熔池夹渣和虚焊，提高了焊料的焊接性能。Al-Mg合金中加入Zn由于自然时效作用可以形成η(MgZn2)强化相，使焊料和焊接接头的强度提高。
在Al-Mg合金焊料中加入Sc和Zr，可以形成微米级Al3(Sc,Zr)弥散相粒子，Al3(Sc,Zr)粒子能作为焊接熔池合金凝固的异质形核的核心，有效细化了焊缝显微组织，提高了焊接接头的综合力学性能。但添加过量的Sc和Zr则会产生粗大的核壳结构和板状Al3(Sc,Zr)相，对基体组织产生严重的割裂作用，降低焊料合金和焊缝的力学性能。
附图说明
图1实施例5制备得到Al-Mg合金的SEM图；
图2为实施例6制备得到Al-Mg合金焊料的晶粒组织图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
下面结合实施例、对比例及实验数据对本发明进行详细的说明。
各实施例中合金化学成分重量百分比，Mg 4.0～4.5％、Zn 0.1～2.0％、Cr 0.1～0.15％、Mn 0.1～0.40％、Si 0.2～0.6％、Ti 0.10～0.45％、Sc 0.05～0.21％。原料选取纯Al、Mg、Zn铸锭，Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr、Al-3Sc、Al-5Zr、Al-5Bi、Al-5Ti中间合金。
多元精炼剂和除气剂为本领域通用的多元精炼剂和除气剂(精炼剂与熔炼配料质量比为(1～3)：100。多元复合精炼剂的组成包括：20wt％NaCl、20wt％KCl、35wt％NaF、25wt％LiF；除气剂与熔炼配料质量比为1：100，除气剂为六氯乙烷)。当原料的纯度较高时，也可以不添加多元精炼剂和除气剂。多元精炼剂和除气剂本身对合金的性能基本无影响。
实施例1
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Ti:0.13wt％、Zn:0.1wt％、Sc:0.05％、Zr:0.05％，余量为Al；将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti中间合金，全部熔融；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为490℃，时间为24h；对合金铸锭进行热挤压获得线杆直径为8mm盘条，挤压比为24。
拉拔成型：取制备的挤压盘条，通过包括大拉、中拉、小拉三道工序，小拉拔包括首次拉拔、中间拉拔和定型拉拔，进行各3道次共9道次拉拔，得到直径为1.2mm的铝合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例2
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Ti:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.05％、Zr:0.05％，余量为Al；将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti中间合金，全部熔融；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为490℃，时间为24h；对合金铸锭进行热挤压获得线杆直径为8mm盘条，挤压比为24。
拉拔成型：取制备的挤压盘条，通过包括大拉、中拉、小拉三道工序，小拉拔包括首次拉拔、中间拉拔和定型拉拔，进行各3道次共9道次拉拔，得到直径为1.2mm的铝合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例3
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Ti:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.11％、Zr:0.15％、Bi:0.10wt％、Ti:0.10wt％，余量为Al；将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为490℃，时间为24h；对合金铸锭进行热挤压获得线杆直径为8mm盘条，挤压比为24。
拉拔成型：取制备的挤压盘条，通过包括大拉、中拉、小拉三道工序，小拉拔包括首次拉拔、中间拉拔和定型拉拔，进行各3道次共9道次拉拔，得到直径为1.2mm的铝合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例4
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Cr:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.21％、Zr:0.16％、Bi:0.10wt％、Ti:0.10wt％，余量为Al；将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为580℃，时间为24h，处理完成后室温水淬。
拉拔成型：取制备的合金铸锭，均匀退火，挤压盘条，多次拉拔，得到铝镁合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例5
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si 0.3wt％、Cr:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.15wt％、Zr:0.16wt％、Bi:0.16wt％、Ti:0.15wt％，余量为Al。将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr、Al-5Ti、Al-5Bi中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为580℃，时间为24h，处理完成后室温水淬。
拉拔成型：取制备的合金铸锭，均匀退火，挤压盘条，多次拉拔，得到铝镁合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例6
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Cr:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.15wt％、Zr:0.17wt％、Bi:0.15wt％、Ti:0.26wt％，余量为Al。将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr、Al-5Ti、Al-5Bi中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为580℃，时间为24h，处理完成后室温水淬。
拉拔成型：取制备的合金铸锭，均匀退火，挤压盘条，多次拉拔，得到铝镁合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
实施例7
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr 0.15:wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Cr:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.16wt％、Zr:0.17wt％、Bi:0.25wt％、Ti:0.27wt％，余量为Al。将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr、Al-5Ti、Al-5Bi中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为580℃，时间为24h，处理完成后室温水淬。
拉拔成型：取制备的合金铸锭，均匀退火，挤压盘条，多次拉拔，得到铝镁合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
对比例1：
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Ti:0.13wt％，余量为Al，将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti中间合金，全部熔融；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为580℃，时间为24h，处理完成后室温水淬。
拉拔成型：取制备的合金铸锭，均匀退火，挤压盘条，多次拉拔，得到铝镁合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
对比例2：
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Zn:1.6wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si:0.3wt％、Ti:0.13wt％，余量为Al。将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti中间合金，全部熔融；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为490℃，时间为24h；对合金铸锭进行热挤压获得线杆直径为8mm盘条，挤压比为24。
拉拔成型：取制备的挤压盘条，通过包括大拉、中拉、小拉三道工序，小拉拔包括首次拉拔、中间拉拔和定型拉拔，进行各3道次共9道次拉拔，得到直径为1.2mm的铝合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
对比例3：
按照组成元素重量百分比取Mg:4.3wt％、Cr:0.15wt％、Mn:0.4wt％、Si 0.3wt％、Ti:0.13wt％、Zn:1.6wt％、Sc:0.10wt％、Zr:0.11wt％，余量为Al，将纯Al在熔炼炉中进行熔炼，熔炼温度为740℃，至熔融为止；降低铝液温度至710℃，加入Al-5Cr、Al-20Mn、Al-20Si、Al-5Ti、Al-5Zr中间合金，全部熔融；再升温至740℃，加入Al-3Sc中间合金，得到合金熔体；合金熔体降温至690℃，加入纯Mg、Zn铸锭，保温至全部熔融；加入多元精炼剂和除气剂后经精炼除气除渣后，静置20min；升温至710℃，过滤，浇铸，得到合金铸锭；
将铸锭进行均匀化处理，均匀化温度为490℃，时间为24h；对合金铸锭进行热挤压获得线杆直径为8mm盘条，挤压比为24。
拉拔成型：取制备的挤压盘条，通过包括大拉、中拉、小拉三道工序，小拉拔包括首次拉拔、中间拉拔和定型拉拔，进行各3道次共9道次拉拔，得到直径为1.2mm的铝合金焊丝。
对本实施例制备的焊丝进行润湿性、熔点和室温力学性能测试。
不同Al-Mg焊料合金的性能比较
分别对实施例及对比例得到的Al-Mg合金焊料进行性能测试，其中，使用差示扫描量热仪(DSC)测定焊料的熔点；强度和延伸率的测试方法依据GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》进行判定；润湿性根据GB/T 11364-2008《钎料润湿性试验方法》采用焊料合金的润湿角进行判定。
| 编号 | 熔点/℃ | 润湿角/° | 强度/Mpa | 延伸率/％ |
| 实施例1 | 636.7 | 74 | 295 | 7.1 |
| 实施例2 | 634.4 | 74 | 331 | 7.4 |
| 实施例3 | 634.5 | 72 | 344 | 8.3 |
| 实施例4 | 634.3 | 69 | 353 | 9.2 |
| 实施例5 | 633.5 | 68 | 386 | 11.6 |
| 实施例6 | 632.8 | 64 | 423 | 13.3 |
| 实施例7 | 632.3 | 66 | 391 | 10.9 |
| 对比例1 | 643.6 | 75 | 212 | 5.7 |
| 对比例2 | 636.8 | 75 | 266 | 6.4 |
| 对比例3 | 636.7 | 74 | 314 | 8.9 |
以上，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，所述Al-Mg合金焊料各原料组分如下：以质量百分比计，Mg 4.0～4.5％、Zn0.1～2.0％、Cr0.1～0.15％、Mn 0.1～0.40％、Si0.2～0.4％、Ti 0.10～0.45％、Sc 0.05～0.21％，及过渡金属0.05～2.0％，余量为铝。
2.根据权利要求1所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，所述铝中不可避免的杂质的含量不超过0.1％。
3.根据权利要求1所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，所述过渡金属为：Zr、Bi和Ti，其总含量为：0.05～1.5％。
4.根据权利要求1所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，所述金属Ti的含量为：0.15～0.35％。
5.一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，用于制备权利要求1-4中任意一项所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料，其特征在于，包括以下步骤：
S1：原料准备：按质量比例称取铝锭、铝中间合金和稀土合金锭，清洁干燥备用；
S2：熔炼浇铸：取S1准备的铝锭、铝中间合金和稀土合金料，在熔炼炉中加热进行熔炼，除渣后搅拌均匀；利用保护气体在一定温度下精炼，除渣并静置过滤；半连续浇铸得到合金铸锭；
S3：拉拔成型：取S2制备的合金铸锭进行退火，依次进行：挤压盘条、热挤压线杆、拉拔，拉拔包括大拉、中拉、小拉三道工序，进行拉拔，得到铝镁合金焊丝。
6.根据权利要求5所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，其特征在于，S2中熔炼温度为710℃～750℃。
7.根据权利要求5所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，其特征在于，S2中精炼温度为690℃～710℃。
8.根据权利要求5所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，其特征在于，S3中退火温度为：470～530℃，退火时间为：18～38h。
9.根据权利要求5所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，其特征在于，S3中热挤压线杆直径为6～10mm，挤压比为22～26。
10.根据权利要求5所述的一种低熔点、良好润湿性的Al-Mg合金焊料的制备方法，其特征在于，S3中拉拔次数为6～9道次，得到的铝镁合金焊丝为直径为1.2mm。
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