CN115584295A - 一种长里程柴机油及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本申请涉及一种长里程柴机油，按质量份计，包括以下原料：抗氧抗磨剂2.5～5.0份、清净剂1.0～4.0份、减磨抗磨剂1.0～10.0份、粘指剂0.1～17.0份、降凝剂0.01～4.0份、消泡剂0.003～0.004份、基础油58.9～94.0份，其中，所述抗氧抗磨剂包括二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚酯类硼酸盐和受阻酚酮类抗氧剂；所述减磨抗磨剂包括二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺；所述分散剂包括硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯酚。本申请长里程柴机油通过采用新型的、性能更优的抗氧剂、减磨剂、分散剂等组分，在国六排放阶段实现了15万公里长换油里程。

Description

一种长里程柴机油及其制备方法
技术领域
本申请涉及柴机油技术领域，特别涉及一种长里程柴机油及其制 备方法。
背景技术
随着汽车工业的发展，柴油机的综合性能也进一步提高，相应的 要求改善柴机油的性能，延长换油里程是推动内燃机油更新换代的驱 动力。这要求柴机油具有良好的高温清净性、抗氧化性以及抗磨减摩 性。全球范围环保法规完善和人们环保意识的提高，要求减少废油量， 柴机油长寿命化已成为趋势，长换油里程的柴机油成为重要的研究课 题之一。
相关技术的长里程柴机油配方由PAO、烷基萘、二烷基二硫代磷 酸氧钼KT2309、中碱值磺酸钙T105、高分子量聚异丁烯丁二酰亚胺 T161调和而成，然而其抗氧化性仍存在不足，换油里程最长只达到 10万公里，无法满足国六排放阶段15万公里换油里程的使用要求。
发明内容
本申请实施例提供一种长里程柴机油及其制备方法，以解决之前 技术中柴机油换油里程短，无法满足国六排放阶段柴油机15万公里 长换油里程的使用要求。
本发明为达到目的，所采用的技术方案如下：
第一方面，本申请提供了一种长里程柴机油，按质量份计，包括 以下原料：
Figure BDA0003866853560000011
Figure BDA0003866853560000021
其中，所述抗氧抗磨剂包括二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚 酯类硼酸盐和受阻酚酮类抗氧剂；
所述减磨抗磨剂包括二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺；
所述分散剂包括硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯 苯酚。
一些实施例中，所述受阻酚酯类硼酸盐的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000022
和/或所述受阻酚酮类抗氧剂的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000031
一些实施例中，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000032
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100，m＝5-10。
一些实施例中，所述多氨甲基聚异丁烯苯酚的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000041
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100。
一些实施例中，所述二烷基二硫代磷酸锌、所述萘胺、所述受阻 酚酯类硼酸盐与所述受阻酚酮类抗氧剂的质量比为(0.5～1.0)： (1.0～2.0)：(1.0～2.0)：(1.0～2.0)。
一些实施例中，所述二烷基二硫代氨基甲酸钼与所述油酰胺的质 量比为(1～3)：1。
一些实施例中，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与所述多氨甲基聚 异丁烯苯酚的质量比为(0.5～3.5)：1。
一些实施例中，所述清净剂包括水杨酸钙和水杨酸镁。
一些实施例中，所述粘指剂包括乙烯及丙烯线型共聚物；
和/或所述降凝剂包括聚甲基丙烯酸酯；
和/或所述消泡剂包括聚甲基硅油；
和/或所述基础油包括Ⅲ类石蜡基合成油。
第二方面，本申请提供了如上所述的长里程柴机油的制备方法， 包括如下步骤：
溶胶：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加 热至150～160℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
复配：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依 次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅 拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2～3h，得到产物b；
调合：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62～65℃，持 续搅拌2～3h，即可。
本申请提供的技术方案带来的有益效果包括：本申请提供的抗氧 减摩剂中抗氧化性能更优的受阻酚酯类硼酸盐和二烷基二硫代磷酸 锌具有抗氧、抗磨的协同增效作用，允许在不降低氧化稳定的同时可 以减少成品油中的P含量，满足国六车型使用要求；受阻酚酮属于杂 环类的抗氧剂，具有金属减活性；萘胺H·有效含量高、活性强，在 二烷基二硫代磷酸锌基础之上增加抗氧化性能更优的受阻酚酯类硼 酸盐和萘胺、受阻酚酮类协同作用，从PDSC氧化试验结果以及东风 台架及试验结果分析，本发明产品在油品抗氧化性方面优于上一代产 品DFCV-L50及社会产品；
采用新型减摩剂二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺复配，相比现 有产品采用的二烷基二硫代氨基甲酸锌能够提升油品的减磨性能，能 降低发动机的噪音，减少发动机的磨损，节能降耗，另外钼盐的减摩 效果在120度以上才会发挥，油酰胺(油性减摩剂)是吸附性减摩剂， 在中低温下起减摩作用，高温下就脱附溶解在油中，和钼盐互补，提 高柴机油在不用温度下的减磨性能，此外二烷基二硫代氨基甲酸钼与 二烷基二硫代磷酸锌具有协同的减摩、抗氧作用；
采用多氨甲基聚异丁烯苯酚复合硼化聚异丁烯丁二酰亚胺作分 散剂，多氨甲基聚异丁烯苯酚含有苯酚官能团的极性结构，能够提升 油泥分散性能，硼化聚异丁烯丁二酰亚胺相比聚异丁烯丁二酰亚胺可 以减少对橡胶件的攻击性，防止橡胶件变硬变脆，使得柴机油与橡胶 制件的相容性得到改善；
本申请提供的长里程柴机油通过对抗氧剂、减摩剂、分散剂的改 进，在符合国六柴油机对机油高温抗氧化性及烟炱分散性能要求下达 到15万公里以上超长换油里程效果。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例 描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的 附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在 不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1为本申请实施例1提供的柴机油搭载发动机台架试验测试的 机油指标监测趋势图；其中，图1a为台架试验100℃运动粘度监测 结果图，图1b为台架试验烟炱监测结果图，图1c为台架试验磨损元 素Fe监测结果图，图1d为台架试验磨损元素Cu监测结果图；
图2为本申请实施例1提供的柴机油道路试验测试的机油指标监 测趋势图；其中，图2a为路试KV100监测结果图，图2b为路试氧 化值监测结果图，图2c为路试硝化值监测结果图，图2d为路试磨损 元素Fe监测结果图。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结 合本申请实施例，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描 述，显然，所描述的实施例是本申请的一部分实施例，而不是全部的 实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创 造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范 围。
第一方面，本申请实施例提供了一种长里程柴机油，按质量份计， 包括以下原料：
Figure BDA0003866853560000061
Figure BDA0003866853560000071
其中，所述抗氧抗磨剂包括二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚 酯类硼酸盐和受阻酚酮类抗氧剂；
所述减磨抗磨剂包括二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺组成；
所述分散剂包括硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯 苯酚。
本申请提供的长里程柴机油根据不同抗氧化剂的特点，采用受阻 酚类抗氧化剂：捕捉自由基(带游离电子的小基团)，150℃以下性 能好；萘胺：捕捉自由基，高温150℃以上性能好；二烷基二硫代磷 酸锌(ZDDP)，分解过氧化物，高温下性能好；
其中，受阻酚酯类硼酸盐与ZDDP具有抗氧、抗磨的协同增效作 用，机理为：其中主抗氧剂“受阻酚酯+萘胺”用来清除自由基，辅 助抗氧剂“二烷基二硫代磷酸锌+二烷基二硫代氨基甲酸钼”用来分 解过氧化物使之生成更稳定的醇，通过上述反应，链增长和链支化反 应会显著减缓或达到抑制，使抗氧化性能更优。另外，随着温度的升 高，ZDDP(二烷基二硫代磷酸锌)分解为二硫代磷酸二硫化物，二 硫化物吸附到金属零件表面，并在金属表面形成一层硫化铁层膜，对 抗磨性能有正向作用。同时ZDDP和二烷基二硫代氨基甲酸钼会进行 官能团交换，增强二者的减磨、抗磨、抗氧效果，因此，可以用二烷 基二硫代氨基甲酸钼代替部分ZDDP，实现降低ZDDP的加剂量，在 不降低氧化稳定的同时减少成品油中的P含量，满足国六车型使用要 求；
受阻酚酮类抗氧化剂属于杂环类抗氧化剂，具有金属减活性，有 效抑制金属件对柴机油的促氧化作用，提高柴机油稳定性；
萘胺相比烷基二苯胺H·的有效含量高、活性强，其与受阻酚类 抗氧剂协同作用(反应开始时，胺先转化为氨基自由基，氨基自由基 不稳定，然后接受受阻酚提供的氢原子重新生成烷基化二苯胺，结果 受阻酚形成苯氧自由基。这种再生循环的驱动力由于萘胺比受阻酚活 性高，同时受阻酚形成的苯氧自由基比萘胺形成的自由基更稳定。受 阻酚酯被消耗后，萘胺开始消耗。通过重新生成更多的活性胺，协同 作用的整体功效得到增强，也有效延长抗氧剂的寿命)可以大幅度提 升油品高温抗氧化性能。
采用新型减摩剂二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺复配，相比现 有产品采用的二烷基二硫代氨基甲酸锌能够提升油品的减磨性能，能 降低发动机的噪音，减少发动机的磨损，节能降耗，另外钼盐的减摩 效果在120度以上才会发挥，油酰胺(油性减摩剂)是吸附性减摩剂， 在中低温下起减摩作用，高温下就脱附溶解在油中，和钼盐互补，提 高柴机油在不用温度下的减磨性能，此外二烷基二硫代氨基甲酸钼与 二烷基二硫代磷酸锌具有协同的减摩、抗氧作用；
采用多氨甲基聚异丁烯苯酚复合硼化聚异丁烯丁二酰亚胺作分 散剂，多氨甲基聚异丁烯苯酚含有苯酚官能团的极性结构，能够提升 油泥分散性能，硼化聚异丁烯丁二酰亚胺相比聚异丁烯丁二酰亚胺可 以减少对橡胶件的攻击性，防止橡胶件变硬变脆，使得柴机油与橡胶 制件的相容性得到改善；
本申请提供的长里程柴机油通过对抗氧剂、减摩剂、分散剂的改 进，在符合国六柴油机对机油高温抗氧化性及烟炱分散性能要求下达 到15万公里以上超长换油里程效果。
具体的，本申请实施例中，所述二烷基二硫代磷酸锌的分子结构 式如下：
Figure BDA0003866853560000091
式中，R＝CnH2n+1，n＝2-10。
本申请实施例中，所述萘胺的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000092
本申请实施例中，所述二烷基二硫代氨基甲酸钼的分子结构式如 下：
Figure BDA0003866853560000093
式中，R＝CnH2n+1，n＝4-12。
本申请实施例中，所述油酰胺的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000094
在一些实施例中，所述受阻酚酯类硼酸盐的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000101
和/或所述受阻酚酮类抗氧剂的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000102
在一些实施例中，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺的分子结构式如 下：
Figure BDA0003866853560000103
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100，m＝5-10。
在一些实施例中，所述多氨甲基聚异丁烯苯酚的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000111
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100。
在一些实施例中，所述二烷基二硫代磷酸锌、所述萘胺、所述受 阻酚酯类硼酸盐与所述受阻酚酮类抗氧剂的质量比为(0.5～1.0)： (1.0～2.0)：(1.0～2.0)：(1.0～2.0)。
上述各抗氧化剂的质量占比在该范围内能够实现最优的抗氧化 性能。
在一些实施例中，所述二烷基二硫代氨基甲酸钼与所述油酰胺的 质量比为(1～3)：1。
若所述二烷基二硫代氨基甲酸钼与所述油酰胺的质量比过低，则 会导致添加剂在金属零件表面竞争吸附，其他添加剂的效果减弱(比 如起抗磨作用的ZDDP)，若所述二烷基二硫代氨基甲酸钼与所述油 酰胺的质量比过高，则会导致低温(车辆冷启动时)减摩效果达不到 使用要求，因此优选两者的质量比为(1～3)：1。
在一些实施例中，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与所述多氨甲基 聚异丁烯苯酚的质量比为(0.5～3.5)：1。
若所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与所述多氨甲基聚异丁烯苯酚 的质量比为过低，则会导致机油中的积碳分散效果差及机油与橡胶件 的相容性变差，严重时会造成发动机漏油，所述硼化聚异丁烯丁二酰 亚胺与所述多氨甲基聚异丁烯苯酚的质量比为过高，则会导致机油中 的油泥清净效果差，因此优选两者的质量比为(0.5～3.5)：1。
在一些实施例中，所述清净剂包括水杨酸钙和水杨酸镁。
本申请采用水杨酸钙、水杨酸镁复配清净剂技术，镁盐相对钙盐 分子量低(镁相对原子质量24，钙相对原子质量40)，单位质量的镁盐 能够提供更多的TBN，水杨酸盐相对于磺酸盐抗氧效果较好，碱值 保持能力较好，能够使油品具有更长的使用寿命。另外，镁盐的碱值 保持能力相比钙盐要好，同时水杨酸盐相比磺酸盐的酸中和能力更强， 抗氧化性能和清净性能都有提升，从东风台架试验过程中TBN、TAN 的变化趋势情况也得到了验证，相比目前社会市场上主要以磺酸钙/ 磺酸镁为主的清净剂，对于油品使用寿命的保证性更好。
具体的，本申请实施例中，所述水杨酸钙的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000121
式中，R＝CnH2n+1，n＝14-28；M＝Ca，m为正整数；
所述水杨酸镁的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000122
Figure BDA0003866853560000131
式中，R＝CnH2n+1，n＝14-28；M＝Mg，m为正整数。
在优选的实施例中，所述水杨酸钙与所述水杨酸镁的质量比为 (0.5～2.0)：(0.5～2.0)。
在一些实施例中，所述粘指剂包括乙烯及丙烯线型共聚物；
和/或所述降凝剂包括聚甲基丙烯酸酯；
和/或所述消泡剂包括聚甲基硅油；
和/或所述基础油包括Ⅲ类石蜡基合成油。
所述乙烯及丙烯线型共聚物(OCP)相比SV型更耐剪切；
具体的，本申请实施例中，所述乙烯及丙烯线型共聚物的分子结 构式如下：
Figure BDA0003866853560000132
式中，m＝900-1200，n＝1200-1600。
本申请实施例中，所述聚甲基丙烯酸酯的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000133
式中，R＝CnH2n+1，n＝10-20。
本申请实施例中，所述聚甲基硅油的分子结构式如下：
Figure BDA0003866853560000134
式中，n＝100-200。
具体的，所述Ⅲ类石蜡基合成油由250N和150N组成。
第二方面，本申请还提供了一种长里程柴机油的制备方法，包括 如下步骤：
溶胶：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加 热至150～160℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
复配：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依 次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅 拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2～3h，得到产物b；
调合：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62～65℃，持 续搅拌2～3h，即可。
以下通过具体实施方式对本申请进行进一步说明。
实施例1
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括以下重量组分：
Figure BDA0003866853560000141
所述抗氧抗磨剂由二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚酯类硼酸 盐和受阻酚酮类抗氧剂按照质量份数比1：2：2：1组成；
所述清净剂由水杨酸钙和水杨酸镁按照质量份数比6：3组成；
所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺按照质量 份数比2：1组成；
所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯 酚按照质量份数比2：1组成；
所述粘指剂选自乙烯及丙烯线型共聚物；
所述降凝剂选自聚甲基丙烯酸酯；
所述消泡剂选自聚二甲基硅油；
所述基础油选自Ⅲ类石蜡基合成油(由250N和150N组成)。
本实施例提供的长里程柴机油的制备方法包括如下步骤：
101：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加 热至150℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
102：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依 次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅 拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2h，得到产物b；
103：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62℃，持续搅拌 2h，即可。
实施例2
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括以下重量组分：
Figure BDA0003866853560000151
所述抗氧抗磨剂由二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚酯类硼酸 盐和受阻酚酮类抗氧剂按照质量份数比1：2：1：1组成；
所述清净剂由水杨酸钙和水杨酸镁按照质量份数比6：3组成；
所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺按照质量 份数比1：1组成；
所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯 酚按照质量份数比3：1组成；
所述粘指剂选自乙烯及丙烯线型共聚物；
所述降凝剂选自聚甲基丙烯酸酯；
所述消泡剂选自聚二甲基硅油；
所述基础油选自Ⅲ类石蜡基合成油(由250N和150N组成)。
本实施例提供的长里程柴机油的制备方法包括如下步骤：
101：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加 热至150℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
102：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依 次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅 拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2h，得到产物b；
103：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62℃，持续搅拌 2h，即可。
实施例3
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括以下重量组分：
Figure BDA0003866853560000161
Figure BDA0003866853560000171
所述抗氧抗磨剂由二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚酯类硼酸 盐和受阻酚酮类抗氧剂按照质量份数比1：2：1：1组成；
所述清净剂由水杨酸钙和水杨酸镁按照质量份数比7：4组成；
所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺按照质量 份数比2：1组成；
所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯 酚按照质量份数比1：1组成；
所述粘指剂选自乙烯及丙烯线型共聚物；
所述降凝剂选自聚甲基丙烯酸酯；
所述消泡剂选自聚二甲基硅油；
所述基础油选自Ⅲ类石蜡基合成油(由250N和150N组成)。
本实施例提供的长里程柴机油的制备方法包括如下步骤：
101：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加 热至150℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
102：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依 次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅 拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2h，得到产物b；
103：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62℃，持续搅拌 2h，即可。
长里程柴机油的原料包括以下重量组分：
实施例4
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于， 所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺按照质量份数 比0.5：1组成。
实施例5
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于， 所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺按照质量份数 比4：1组成。
实施例6
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于， 所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯酚按 照质量份数比0.3：1组成。
实施例7
本实施例用于说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于， 所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯酚按 照质量份数比4：1组成。
对比例1
采用现有产品作为对比例1，由下述组分按质量份数计组成：
Figure BDA0003866853560000181
所述抗氧抗磨剂由二烷基二硫代磷酸锌和萘胺按照质量份数比1： 1组成；
所述清净剂由水杨酸钙和水杨酸镁按照质量份数比6：4组成；
所述减磨抗磨剂选自二烷基二硫代氨基甲酸锌；
所述分散剂选自聚异丁烯丁二酰亚胺；
所述粘指剂选自SV；
所述降凝剂选自聚甲基丙烯酸酯；
所述消泡剂选自聚二甲基硅油；
所述基础油选自Ⅲ类石蜡基合成油(由250N和150N组成)。
对比例2
本对比例用于对比说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方 法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于：
所述抗氧抗磨剂由二烷基二硫代磷酸锌、萘胺按照质量份数比1： 2组成。
对比例3
本对比例用于对比说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方 法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于：
所述减磨抗磨剂由二烷基二硫代氨基甲酸钼组成。
对比例4
本对比例用于对比说明本申请提供的长里程柴机油及其制备方 法：
长里程柴机油的原料包括实施例1的大部分，其不同之处仅在于：
所述分散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺组成。
实施例1、4-7和对比例2-4提供的柴机油配方如表1所示：
注：表1中“S”代表实施例，例如“S1”代表实施例1；“D” 代表对比例，例如“D1”代表对比例1”。
表1
Figure BDA0003866853560000201
性能测试
对实施例1-3和对比例1制备的柴机油进行如下性能测试：
(1)理化指标测试，测试结果见表2
表2
Figure BDA0003866853560000202
Figure BDA0003866853560000211
由表2的理化指标测试结果可以看出，上述实施例1-3制备的长 里程柴机油各项理化指标均能满足APICK-4标准限值要求,其中实 施例1的综合性能最优。
(2)模拟试验测试，测试方法及测试结果见表3
表3
Figure BDA0003866853560000212
Figure BDA0003866853560000221
根据表3的测试结果可以看出，本申请提供的方案长里程柴机油 在清净分散性、高温抗氧化性、抗磨性方面的表现均优于D1提供的 社会产品，其中，实施例1在所有实施例中综合性能最优。
(3)台架试验验证：
选取理化指标、模拟试验性能最好的实施例1制备的柴机油进行 下步的台架试验，实施例1搭载东风国六柴油机型1#1000小时磨损 试验，机油的KV100、磨损元素Fe、氧化值、硝化值等各项监测指 标均未见明显异常，详见图2。
(4)道路试验验证：
选取实施例1制备的柴机油进行道路试验验证，经过18万公里 路试考核，机油的KV100、磨损元素Fe、氧化值、硝化值等各项监 测指标均未见明显异常，详见图2。
对实施例1、4-7和对比例2-4提供的柴机油按上述模拟试验测试 方法进行测试，测试结果见表4
表4
Figure BDA0003866853560000222
Figure BDA0003866853560000231
根据表4的测试结果可以看出：
(1)实施例4的减磨抗磨剂中二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰 胺质量比为0.5：1，低于本申请范围，则会导致添加剂在金属零件表 面竞争吸附，其他添加剂的效果减弱(比如起抗磨作用的ZDDP)， 其SRV试验中各项数据均明显大于实施例1的，说明其减磨性能明显差于实施例1；
(2)实施例5的减磨抗磨剂中二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰 胺质量比为4：1，高于本申请范围，则会导致低温(车辆冷启动时) 减摩效果达不到使用要求，具体见SRV试验中各项数据，说明其减 摩性能明显差于实施例1；
由实施例1和实施例4/5的测试结果可以看出，本申请通过进一 步控制减磨抗磨剂中二烷基二硫代氨基甲酸钼与油酰胺质量比在 (1～3)：1范围内，能够有效提高柴机油抗磨减磨性能。
(3)实施例6的分散剂中硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与多氨甲基 聚异丁烯苯酚质量比为0.3：1组成，低于本申请范围，其成焦板试 验数据明显大于实施例1的，说明实施例6中分散剂质量比过小导致 机油中的积碳分散效果差及机油与橡胶件的相容性变差；
(4)实施例7的分散剂中硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与多氨甲基 聚异丁烯苯酚质量比为4：1，高于本申请范围，导致机油中的油泥 清净效果差，具体见成焦板试验数据，性能明显差于实施例1；
由实施例1和实施例6/7的测试结果可以看出，本申请通过进一 步控制分散剂中硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与多氨甲基聚异丁烯苯酚 质量比(0.5～3.5)：1范围内，能够有效提高柴机油清净效果。
(5)对比例2中抗氧剂不添加受阻酚类，抗氧抗磨剂由二烷基 二硫代磷酸锌、萘胺按照质量份数比1：2组成，导致抗氧化性能变 差，具体见PDSC、TEOST试验数据，性能明显差于实施例1。
(6)对比例3中减磨抗磨剂不添加油酰胺，减磨抗磨剂由二烷 基二硫代氨基甲酸钼组成，导致减摩、节能性能变差，具体见SRV 试验数据，性能明显差于实施例1。
(7)对比例4中分散剂不添加多氨甲基聚异丁烯苯酚，所述分 散剂由硼化聚异丁烯丁二酰亚胺组成，导致机油中的油泥清净效果差， 具体见成焦板试验数据,性能明显差于实施例1。
以上所述仅是本申请的具体实施方式，使本领域技术人员能够理 解或实现本申请。对这些实施例的多种修改对本领域的技术人员来说 将是显而易见的，本文中所定义的一般原理可以在不脱离本申请的精 神或范围的情况下，在其它实施例中实现。因此，本申请将不会被限 制于本文所示的这些实施例，而是要符合与本文所申请的原理和新颖 特点相一致的最宽的范围。

Claims (10)

1.一种长里程柴机油，其特征在于，按质量份计，包括以下原料：
Figure FDA0003866853550000011
其中，所述抗氧抗磨剂包括二烷基二硫代磷酸锌、萘胺、受阻酚酯类硼酸盐和受阻酚酮类抗氧剂；
所述减磨抗磨剂包括二烷基二硫代氨基甲酸钼和油酰胺；
所述分散剂包括硼化聚异丁烯丁二酰亚胺和多氨甲基聚异丁烯苯酚。
2.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述受阻酚酯类硼酸盐的分子结构式如下：
Figure FDA0003866853550000012
和/或所述受阻酚酮类抗氧剂的分子结构式如下：
Figure FDA0003866853550000021
3.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺的分子结构式如下：
Figure FDA0003866853550000022
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100，m＝5-10。
4.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述多氨甲基聚异丁烯苯酚的分子结构式如下：
Figure FDA0003866853550000031
式中，R＝CnH2n+1，n＝50-100。
5.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述二烷基二硫代磷酸锌、所述萘胺、所述受阻酚酯类硼酸盐与所述受阻酚酮类抗氧剂的质量比为(0.5～1.0)：(1.0～2.0)：(1.0～2.0)：(1.0～2.0)。
6.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述二烷基二硫代氨基甲酸钼与所述油酰胺的质量比为(1～3)：1。
7.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述硼化聚异丁烯丁二酰亚胺与所述多氨甲基聚异丁烯苯酚的质量比为(0.5～3.5)：1。
8.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述清净剂包括水杨酸钙和水杨酸镁。
9.如权利要求1所述的长里程柴机油，其特征在于，所述粘指剂包括乙烯及丙烯线型共聚物；
和/或所述降凝剂包括聚甲基丙烯酸酯；
和/或所述消泡剂包括聚甲基硅油；
和/或所述基础油包括Ⅲ类石蜡基合成油。
10.如权利要求1-9任一所述的长里程柴机油的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
溶胶：按照配方比例先将粘指剂干胶切块与适量基础油混合，加热至150～160℃搅拌、溶解，静置8～10小时，得到产物a；
复配：将产物a与剩余的基础油放入调和釜中，按照配方比例依次加入分散剂、降凝剂、抗氧抗磨剂、清净剂、减磨抗磨剂，开始搅拌升温至70～75℃并保温，持续搅拌2～3h，得到产物b；
调合：最后在产物b中加入消泡剂，搅拌温度为62～65℃，持续搅拌2～3h，即可。
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