CN115533271A - 硬度600hbw级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法 - Google Patents

硬度600hbw级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法 Download PDF

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Abstract

本发明属于钢铁材料及钢铁材料焊接技术领域，提出了一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法。采用熔化极惰性气体保护焊方法，电源极性直流反接，选用富氩混合保护气体，按照低强匹配原则选择实心焊丝，相同板厚组合对接按照多层多道的方式连续施焊。钢板预热温度100‑150℃，焊接线能量控制在10‑15KJ/cm，焊后采用石棉对焊接接头进行缓冷处理。本发明确保焊接接头满足塑形、韧性要求，具有高屈服强度及抗拉强度，焊接接头屈服强度大于1300MPa，满足防弹焊接后防弹性能需求。针对硬度级别在580～640HBW的低合金超高强度马氏体防弹钢，经焊接后焊接接头及母材处组织均未出现开裂等问题。

Description

硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法
技术领域
本发明涉及钢铁材料及钢铁材料焊接技术领域，具体涉及一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法。
背景技术
随着军事领域武器装备的不断发展，实现现代化武器装备轻量化、提高武器装备防护能力成为军工制造领域关注的热点之一，高强度马氏体防弹钢本身具有高强度、高硬度，制造成本低、制备工艺简单等特点，在武器装备制造领域有着广泛的应用。利用马氏体防弹钢进行结构件的制备实现结构件减薄，是实现装备轻量化的有效途径，同时由于马氏体防弹钢的高强度高硬度，武器装备的防护能力也会得到一定程度的提高，其制造轻型装甲车的车体等设备的构件，除了能满足其对防护能力的要求，还能减轻设备自重，减少燃料消耗，提高设备承载能力和机动能力，提高了武器水平。
在高强度马氏体防弹钢实际应用过程中，对钢板的焊接性能提出了一定的要求，在特殊的结构件生产过程中，如防爆车防弹部件、防爆门等，需要对防弹钢板进行焊接，焊接接头的性能将直接影响超高强度超高硬度防弹钢的应用。因此具有焊后高强度的焊接工艺开发，显著影响了马氏体防弹钢在军工领域和日常生活领域的应用前景。
高硬度马氏体防弹钢通常采用Cr、Ni、Mo等元素进行合金化，一般采用“淬火+回火”的热处理工艺或轧后“直接淬火+回火”工艺进行生产，合金元素含量低，高强度高硬度使得其防弹性能优异，适用于多种工况条件。采用TMCP技术可以起到细化晶粒，第二相析出强化的作用，在淬火过程中，合金元素可以提高钢的有效淬透深度，使钢板在淬火过程中形成均匀的马氏体组织，通过低温回火消除淬火应力，通过碳化物弥散析出，使材料具有较高的强度、硬度以及一定的韧性。
为保证马氏体防弹钢具有足够的硬度、强度，钢板的碳当量相对较高，淬硬性较大，对氢致裂纹比较敏感，在焊接过程中容易在焊接热影响粗晶区和熔合区产生冷裂纹，显著降低热影响区的韧性。此外由于焊接过程热影响区组织发生改变，破坏了原有的细小马氏体结构，热影响区中两相区、粗晶区强度、硬度急剧下降，导致最终结构件防弹性能降低。
中国专利CN201911286360.1，名为“一种中厚板装甲钢激光摆动焊接方法”，虽然对焊接工艺参数进行了详细的叙述，但其属于激光焊接方法，且并不针对硬度600HBW级的马氏体防弹钢板，其焊接工艺与本专利完全不同。
中国专利CN201610539596.1，名为“一种保障防弹钢板焊接接头防弹性能的焊接工艺”，属于对焊接结构的优化，未对焊接工艺参数进行详细的叙述。目前国内的专利并未涉及硬度600HBW级的马氏体防弹钢板焊接工艺。
发明内容
本发明为解决上述问题，针对HBW600级别的防弹钢，提出了一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，能够保证焊接后耐磨钢焊接接头具有较高的抗拉强度，操作易于实现。
本发明所采用的技术方案如下：
选用冶炼-连铸-控制轧制+控制冷却(TMCP)-淬火+回火处理工艺生产的硬度600HBW级的马氏体防弹钢，化学成分重量百分比：C：0.34-0.42％、Si：0.15-0.40％、Mn：0.20-0.40％、P：≤0.015、S≤0.003％、Cr：0.4-0.6％、Ni：0.9-1.8％、Mo：0.1-0.6％、B：0.001-0.003％、Al：0.02-0.6％、Ti：0.010-0.025％、V：0.02-0.04％，余量为Fe及不可避免的杂质。所述钢板力学性能：抗拉强度Rm≥2000MPa，延伸率A≥8％，表面布氏硬度：580-640HBW；厚度为5-30mm，采用同等板厚拼焊。
一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，具体步骤如下：
步骤1.选用硬度600HBW级的马氏体防弹钢板，钢板厚度为5-30mm，采用同等板厚拼焊；
步骤2.选用富氩混合气体为保护气体以及屈服强度≥890MPa级实心焊丝；
步骤3.厚度大于10mm的硬度600HBW级的马氏体防弹钢板在待焊接接头处开双面不对称X型坡口或双面对称X型坡口，厚度≤10mm的硬度600HBW级的马氏体防弹钢板开单V型坡口；
步骤4.采用机械方法或化学方法清除坡口表面及待焊接区域两侧50mm范围内的水、氧化铁皮、铁锈、油污和油漆等，并将灰尘杂物清除干净；
步骤5.施焊前将实心焊丝烘干；将硬度600HBW级的马氏体防弹钢板的焊缝两边150mm范围内进行预热；填充焊及盖面焊时，控制焊接线能量及焊道层间温度；
步骤6.焊丝伸长15-20mm，采用多层多道连续施焊方式，连续施焊过程中，及时清理前一焊道产生的焊渣和表面飞溅物后，继续下一道施焊；
步骤7.焊接完成后立即对焊接接头进行消氢处理，用石棉或其他保温材料保温进行缓冷。
所述保护气体采用体积配比为80％Ar+20％CO2的富氩混合气体；气体流量：15-25L/min；Ar纯度99.99％，水分含量＜15ppm，CO2纯度99.9％，水分含量＜40ppm；气体混合配比后，水分含量＜20ppm。
按照低强匹配原则，所述高强度实心焊丝熔敷金属化学成分重量百分比：C≤0.12％，Si：0.6-0.9％，Mn：1.6-2.1％，Cr：0.20-0.45％，Ni：0.6-1.3％，Mo：0.45-0.70％，Ti≤0.10％，Zr≤0.10％，V≤0.03％，Al≤0.12％，Cu≤0.30％，P≤0.015％，S≤0.018％，余量为Fe及不可避免的杂质。实心焊丝力学性能：屈服强度(Rp0.2)≥890MPa，抗拉强度(Rm)≥940MPa，延伸率(A)≥19％，-40℃冲击功(Akv)≥47J。
所述步骤3中采用机械加工方法对钢板开单V型或双面X型坡口；焊接接头坡口角度40-60°，单侧钢板坡口角度20-30°，坡口钝边高度：0-2mm，接头组对间隙1-2mm，钢板对接偏移量小于0.1t，t为板厚，单位为mm。
所述步骤5中，烘干实心焊丝采用200℃烘干2h；预热温度为100-150℃。
所述多层多道连续施焊方式中，焊枪倾角70-80°；焊道层间温度下限不低于预热温度；填充焊及盖面焊时，焊道层间温度控制在100-200℃。
所述多层多道连续施焊方式中，打底焊时，依据保证熔透减小热输入原则，焊接电流I：120-180A，电弧电压U：18-22V，焊接速度v：12-30cm/min，焊接线能量E控制在10-15KJ/cm；填充焊及盖面焊时，焊接电流I：160-260A，电弧电压U：22-28V，焊接速度v：12-30cm/min，焊接线能量E控制在10-15KJ/cm。
所述步骤7具体为焊接后立即对焊接接头进行消氢处理，再用保温材料对焊接接头保温进行缓冷，或采取100℃保温；保温时间为T＝4×t，其中T为时间，单位为min；t为板厚，单位为mm，并且总保温时间不少于1h。
所述的马氏体防弹钢及其气体保护焊接方法可针对硬度级别在580～640HBW的低合金超高强度马氏体防弹钢。
本发明的特点包括：对于HBW600级别的高硬度防弹钢采用小线能量富氩混合气体保护焊，按照低强匹配原则选用屈服强度≥890MPa级的高强焊丝多层多道连续施焊，严格控制焊前预热温度和焊道层间温度，焊后采用缓冷或低温回火处理，在保证焊接接头强度的同时提高焊接接头的韧性和塑性，确保接头处组织具有较高的强度进而较好的变性能力，焊接接头屈服强度大于1300MPa，能够满足焊接接头的防弹性能。
高硬度防弹钢以马氏体组织为主，对焊接冷裂纹较敏感，容易在焊接接头的熔合区和粗晶热影响区产生裂纹，影响裂纹产生的因素主要有马氏体组织、钢中的H原子以及拘束应力，采用合适的线能量多层多道焊接，焊前预热以及焊后消氢处理工艺可以有效避免焊接冷裂纹的出现。
焊接线能量过大，焊接时高温停留时间长，奥氏体组织粗大，在随后冷却过程中形成粗大的马氏体组织，容易形成微裂纹且不利于阻止裂纹扩展；焊接线能量过小，冷速过快，容易形成较大的焊接残余应力，不利于阻止冷裂纹的出现，因此只有在一定的线能量范围内才能有效地避免产生焊接冷裂纹。
多层多道焊时，后一焊道对前一焊道和热影响区起到回火作用，可以释放焊接应力，降低冷速促进H原子的逸出。
焊后采用缓冷或回火处理，同样也可以起到降低焊接应力，促进H原子逸出的作用，并且回火温度越高，释放应力及促进H原子逸出的作用越大，但是由于随回火温度升高，强度会随之下降并且可能会产生回火脆性，因此采用在100℃回火处理比较合适。
综合以上几点，焊接线能量控制在10-15KJ/cm；焊前预热温度不低于100℃，采用多层多道施焊，焊道层间温度控制在100-200℃，焊后缓冷或在100℃低温回火处理，可以有效避免焊接冷裂纹的出现，并且确保焊接接头具有良好的韧性，综合机械性能满足设计要求。
本发明的有益效果是：本发明提出的焊接方法，解决了高硬度防弹钢焊接问题，保证焊接接头的强度满足性能要求，同时具有较高的防弹性能。焊缝金属为细小的针状体素体组织，热影响区以回火马氏体为主，不同区域协调变性能力较高，冷弯时不易出现裂纹，焊接接头具有较高的强度。本发明所述的焊接方法具有优良的焊接工艺性能，可操作性强、适用方便、高效、节能、安全，能够有效地提高高硬度防弹钢在各领域尤其是军事领域内的应用。
附图说明
图1-图4是本发明实施例3焊接接头中不同位置的典型金相组织图，
图1代表焊接接头金相组织，
图2代表焊缝金属WM金相组织，
图3代表粗晶热影响区CGHAZ金相组织，
图4代表细晶热影响区FGHAZ金相组织。
具体实施方式
为了能清楚的说明本发明工艺的技术特点，下面结合优选实例，对本发明方法进行进一步清楚、完整的说明。下面所描述的内容为说明性而非限制性，不应以此限制本发明的使用范围。
实施例1：待焊接钢板为硬度HBW600级马氏体防弹钢，板厚组合为8mm+8mm。
母材的化学成分为：C：0.42％、Si：0.20％、Mn：0.40％、P：≤0.015％、S≤0.003％、Cr：0.5％、Ni：1.2％、Mo：0.4％、B：0.001％、Al：0.02％、Ti：0.025％、V：0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质。
母材的生产工艺为：冶炼-连铸-控轧控冷(TMCP)-淬火+回火。
母材的力学性能：Rp0.2＝1770MPa，Rm＝2150MPa，A50＝12.5％，-40℃纵向冲击平均值32.5J。
匹配的焊接材料：T Union GM120焊丝，直径1.2mm，熔敷金属化学组分及重量百分比：C≤0.12％，Si：0.6-0.9％，Mn：1.6-2.1％，Cr：0.20-0.45％，Ni：0.6-1.3％，Mo：0.45-0.70％，Ti≤0.10％，Zr≤0.10％，V≤0.03％，Al≤0.12％，Cu≤0.30％，P≤0.015％，S≤0.018％，余量为Fe及不可避免的杂质。
熔敷金属屈服强度Rp0.2≥890MPa，抗拉强度Rm≥940MPa，延伸率A≥14％，-40℃冲击功Akv≥47J。
保护气体：80％Ar+20％CO2富氩混合气，气体流量：20L/min。
一种具有焊接接头板面冷弯成型性高强度耐磨钢气体保护焊工艺：
焊丝使用前进行200℃低温烘干2h，随取随用。
气体保护焊对接接头开对称单面V型坡口，两钢板焊接接头坡口角度60°，单侧钢板坡口角度30°，坡口钝边高度1mm，坡口间隙1.5mm，钢板对接偏移量小于0.8mm。清理坡口内外壁及两侧的铁锈、油污、油漆等杂质，确保坡口表面及坡口两侧50mm范围内无缺陷。
将待焊接的防弹钢板预热到250℃以上，预热区域在焊缝两边150mm范围内，可以采取电热毯或火焰加热的方式，在钢板正面预热后，需在预热停止2min后在钢板背面测温，以确保预热温度准确。
调整导电嘴到工件的距离以及与工件的相互位置，控制焊丝伸出长度15mm，焊枪倾角70°。
焊接工艺参数：打底焊：焊接电流：140A，电弧电压：20.5V，焊接速度15cm/min，焊接线能量11.5KJ/cm；填充焊：焊接电流：220A，电弧电压：24V，焊接速度26cm/min，焊接线能量12.2KJ/cm；保护气体流量22L/min，焊道层间温度120-150℃，为后一焊道预热并有利于H的逸出。
连续施焊过程中，用磨光机及时清理前一焊道产生的焊渣和表面飞溅物后，继续下一道施焊。
焊后钢板用石棉覆盖保温缓冷至室温。
采用上述工艺施焊的600HBW级防弹钢焊接接头熔合情况良好，无宏观焊接缺陷，无焊缝表面裂纹和根部裂纹。
由于焊丝采取低强匹配原则，焊接接头断裂于焊缝处，所获得的焊接接头力学性能：抗拉强度Rm：1150MPa，延伸率：11％，于焊缝处断裂，试验温度-40℃下焊缝冲击功Akv35J，距融合线2mm处冲击功18J，距熔合线5mm处冲击功20J，距融合线10mm处冲击功22J。由于预热温度过高，钢板发生回火，最终焊接接头抗拉强度低于1300MPa。
实施例2：待焊接钢板为硬度HBW600级马氏体防弹钢，板厚组合为8mm+8mm。
母材的化学成分为：C：0.42％、Si：0.20％、Mn：0.40％、P：≤0.015％、S≤0.003％、Cr：0.5％、Ni：1.2％、Mo：0.4％、B：0.001％、Al：0.02％、Ti：0.025％、V：0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质。
母材的生产工艺为：冶炼-连铸-控轧控冷TMCP-淬火+回火。
母材的力学性能：Rp0.2＝1770MPa，Rm＝2150MPa，A50＝12.5％，-40℃纵向冲击平均值32.5J。
匹配的焊接材料：T Union GM120焊丝，直径1.2mm，熔敷金属化学组分及重量百分比：C≤0.12％，Si：0.6-0.9％，Mn：1.6-2.1％，Cr：0.20-0.45％，Ni：0.6-1.3％，Mo：0.45-0.70％，Ti≤0.10％，Zr≤0.10％，V≤0.03％，Al≤0.12％，Cu≤0.30％，P≤0.015％，S≤0.018％，余量为Fe及不可避免的杂质。
熔敷金属屈服强度Rp0.2≥890MPa，抗拉强度Rm≥940MPa，延伸率A≥14％，-40℃冲击功Akv≥47J。
保护气体：80％Ar+20％CO2富氩混合气，气体流量：20L/min。
焊丝使用前进行200℃低温烘干2h，随取随用。
气体保护焊对接接头开单面V型坡口，两钢板焊接接头坡口角度60°，单侧钢板坡口角度30°，坡口钝边高度1mm，坡口间隙1.5mm，钢板对接偏移量小于0.8mm。清理坡口内外壁及两侧的铁锈、油污、油漆等杂质，确保坡口表面及坡口两侧50mm范围内无缺陷。
将待焊接的防弹钢板预热到120℃，预热区域在焊缝两边150mm范围内，可以采取电热毯或火焰加热的方式，在钢板正面预热后，需在预热停止2min后在钢板背面测温，以确保预热温度准确。
调整导电嘴到工件的距离以及与工件的相互位置，控制焊丝伸出长度15mm，焊枪倾角70°。
焊接工艺参数：打底焊：焊接电流：140A，电弧电压：20.5V，焊接速度8cm/min，焊接线能量21.5KJ/cm；填充焊：焊接电流：220A，电弧电压：24V，焊接速度10cm/min，焊接线能量31.7KJ/cm；保护气体流量20L/min，焊道层间温度100-150℃，为后一焊道预热并有利于H的逸出。连续施焊过程中，用磨光机及时清理前一焊道产生的焊渣和表面飞溅物后，继续下一道施焊。
焊后钢板用石棉覆盖保温缓冷至室温。
采用上述工艺施焊的防弹钢焊接接头熔合情况良好，无宏观焊接缺陷，无焊缝表面裂纹和根部裂纹。
由于焊丝采取低强匹配原则，焊接接头断裂于焊缝处，所获得的焊接接头力学性能：抗拉强度Rm：1130MPa，延伸率：9.3％，于焊缝处断裂，试验温度-40℃下焊缝冲击功Akv35J，距融合线2mm处冲击功15J，距熔合线5mm处冲击功18J，距融合线10mm处冲击功20J。由于焊接线能量过高，焊接接头组织软化，最终焊接接头抗拉强度低于1300MPa。
实施例3：待焊接钢板为硬度HBW600级马氏体防弹钢，板厚组合为8mm+8mm。
C：0.42％、Si：0.20％、Mn：0.40％、P：≤0.015、S≤0.003％、Cr：0.5％、Ni：1.2％、Mo：0.4％、B：0.001％、Al：0.02％、Ti：0.025％、V：0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质。
母材的生产工艺为：冶炼-连铸-控轧控冷(TMCP)-淬火+回火。
母材的力学性能：Rp0.2＝1770MPa，Rm＝2150MPa，A50＝12.5％，-40℃纵向冲击平均值32.5J。
匹配的焊接材料：T Union GM120焊丝，直径1.2mm，熔敷金属化学组分及重量百分比：C≤0.12％，Si：0.6-0.9％，Mn：1.6-2.1％，Cr：0.20-0.45％，Ni：0.6-1.3％，Mo：0.45-0.70％，Ti≤0.10％，Zr≤0.10％，V≤0.03％，Al≤0.12％，Cu≤0.30％，P≤0.015％，S≤0.018％，余量为Fe及不可避免的杂质。
熔敷金属屈服强度Rp0.2≥890MPa，抗拉强度Rm≥940MPa，延伸率A≥14％，-40℃冲击功Akv≥47J。
保护气体：80％Ar+20％CO2富氩混合气，气体流量：22L/min。
一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法：
焊丝使用前进行200℃低温烘干2h，随取随用。
气体保护焊对接接头开对称单面V型坡口，两钢板焊接接头坡口角度60°，单侧钢板坡口角度30°，坡口钝边高度1mm，坡口间隙1.5mm，钢板对接偏移量小于0.8mm。该形状坡口能够节省较多的焊接材料、电能，且易于加工，能够有效减小焊接变形，由于构件两面施焊，可焊到性好。
清理坡口内外壁及两侧的铁锈、油污、油漆等杂质，确保坡口表面及坡口两侧50mm范围内无缺陷。
将待焊接的防弹钢板预热100℃，预热区域在焊缝两边150mm范围内，可以采取电热毯或火焰加热的方式，在钢板正面预热后，需在预热停止2min后在钢板背面测温，以确保预热温度准确。
调整导电嘴到工件的距离以及与工件的相互位置，控制焊丝伸出长度15mm，焊枪倾角75°。
焊接工艺参数：打底焊：焊接电流：140A，电弧电压：20.5V，焊接速度15cm/min，焊接线能量11.5KJ/cm；填充焊：焊接电流：220A，电弧电压：24V，焊接速度26cm/min，焊接线能量12.2KJ/cm；保护气体流量22L/min，焊道层间温度120-150℃，为后一焊道预热并有利于H的逸出。
连续施焊过程中，用磨光机及时清理前一焊道产生的焊渣和表面飞溅物后，继续下一道施焊。
焊后钢板用石棉覆盖保温缓冷至室温。
采用上述工艺施焊的600HBW级防弹钢焊接接头熔合情况良好，无宏观焊接缺陷，无焊缝表面裂纹和根部裂纹。
由于焊丝采取低强匹配原则，焊接接头断裂于焊缝处，所获得的焊接接头力学性能：抗拉强度Rm：1350MPa，延伸率：11％，于焊缝处断裂，试验温度-40℃下焊缝冲击功Akv35J，距融合线2mm处冲击功20J，距熔合线5mm处冲击功25J，距融合线10mm处冲击功27J，综合力学性能满足使用设计要求。

Claims (9)

1.一种硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，具体步骤如下：
步骤1.选用硬度600HBW级的马氏体防弹钢板，钢板厚度为5-30mm，采用同等板厚拼焊；
步骤2.选用富氩混合气体为保护气体以及屈服强度≥890MPa级的实心焊丝；
步骤3.厚度大于10mm的硬度600HBW级的马氏体防弹钢板在待焊接接头处开双面不对称X型坡口或双面对称X型坡口，厚度≤10mm的硬度600HBW级的马氏体防弹钢板开单V型坡口；
步骤4.清除坡口表面及待焊接区域两侧50mm范围内的水、氧化铁皮、铁锈、油污和油漆，并将灰尘杂物清除干净；
步骤5.施焊前将实心焊丝烘干；将硬度600HBW级的马氏体防弹钢板的焊缝两边150mm范围内进行预热；填充焊及盖面焊时，控制焊接线能量及焊道层间温度；
步骤6.采用多层多道连续施焊方式，连续施焊过程中，清理前一焊道产生的焊渣和表面飞溅物后，继续下一道施焊；
步骤7.焊接完成后立即对焊缝进行缓冷处理。
2.根据权利要求1所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述硬度600HBW级的马氏体防弹钢化学成分重量百分比：C：0.34-0.42％、Si：0.15-0.40％、Mn：0.20-0.40％、P≤0.015％、S≤0.003％、Cr：0.4-0.6％、Ni：0.9-1.8％、Mo：0.1-0.6％、B：0.001-0.003％、Al：0.02-0.6％、Ti：0.010-0.025％、V：0.02-0.04％，余量为Fe及不可避免的杂质；生产工艺为：冶炼-连铸-控制轧制+控制冷却-淬火+回火处理。
3.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述保护气体采用体积配比为80％Ar+20％CO2的富氩混合气体；气体流量：15-25L/min；Ar纯度99.99％，水分含量＜15ppm，CO2纯度99.9％，水分含量＜40ppm；气体混合配比后，水分含量＜20ppm。
4.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，按照低强匹配原则，所述实心焊丝用于熔敷金属，其化学成分重量百分比：C≤0.12％，Si：0.6-0.9％，Mn：1.6-2.1％，Cr：0.20-0.45％，Ni：0.6-1.3％，Mo：0.45-0.70％，Ti≤0.10％，Zr≤0.10％，V≤0.03％，Al≤0.12％，Cu≤0.30％，P≤0.015％，S≤0.018％，余量为Fe及不可避免的杂质。
5.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述步骤3中采用机械加工方法对钢板开单V型或双面X型坡口；两钢板焊接接头坡口角度40-60°，单侧钢板坡口角度20-30°，坡口钝边高度：0-2mm，接头组对间隙1-2mm，钢板对接偏移量小于0.1t，t为板厚，单位为mm。
6.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述步骤5中，烘干实心焊丝采用200℃烘干2h；预热温度为100-150℃。
7.根据权利要求6所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述多层多道连续施焊方式中，焊枪倾角70-80°；焊道层间温度下限不低于预热温度；填充焊及盖面焊时，焊道层间温度控制在100-200℃。
8.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述多层多道连续施焊方式中，打底焊时，依据保证熔透减小热输入原则，焊接电流I：120-180A，电弧电压U：18-22V，焊接速度v：12-30cm/min，焊接线能量E控制在10-15KJ/cm；填充焊及盖面焊时，焊接电流I：160-260A，电弧电压U：22-28V，焊接速度v：12-30cm/min，焊接线能量E控制在10-15KJ/cm。
9.根据权利要求2所述的硬度600HBW级的马氏体防弹钢的气体保护焊接方法，其特征在于，所述步骤7具体为焊接后立即用保温材料对焊接接头保温进行缓冷，或采取100℃保温；保温时间为T＝4×t，其中T为时间，单位为min；t为板厚，单位为mm，并且总保温时间不少于1h。
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CN118789109A (zh) * 2024-09-14 2024-10-18 温州合思诚智能科技有限公司 微填丝型激光拼焊的焊接方法

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