CN115478197B - 一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金及其制备方法,它涉及一种铝合金及其制备方法。本发明要解决现有2xxx系铝合金中析出相不能同时增加强度及提高韧性的问题。基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金由Cu、Mg、Zn、Zr、Ti和余量Al组成;方法:一、制备铸锭;二、均匀化;三、轧制、固溶及时效。本发明用于基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金及其制备。
Description
技术领域
本发明涉及一种铝合金及其制备方法。
背景技术
2xxx系的Al-Cu-Mg合金属于高强铝合金,在航空航天、汽车、国防等领域均有大量应用,传统的Al-Cu-Mg合金中主要的强化相是S相与θ相,S相与θ相不耐高温,易粗化,导致合金在高温条件下服役时,常因为内部析出相粗化而发生失效,而且合金中现有的S相及θ相并不能同时满足提高强度与增加韧性这两个要求,因此随着各领域对铝合金构件的综合性能要求提高,就需要继续对Al-Cu-Mg合金进行研究和开发。
发明内容
本发明要解决现有2xxx系铝合金中析出相不能同时增加强度及提高韧性的问题,进而提供一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金及其制备方法。
一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金,基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金按质量百分数由4%~6%的Cu、0.7%~1.2%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.1%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量Al组成。
一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的制备方法,它是按以下步骤进行:
一、按质量百分数为4%~6%的Cu、0.7%~1.2%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.1%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量为Al称取高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金、AlZr10合金及铝钛硼细化剂,然后称取2#覆盖剂并铸造,得到铸锭;
二、在金属温度为380℃~420℃的条件下,将铸锭均匀化处理6h~8h,然后在金属温度为500℃~520℃,均匀化处理19h~21h,出炉空冷至室温,最后铣面,得到均匀化铸锭;
三、将均匀化铸锭进行轧制、固溶及时效,得到基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金。
本发明的有益效果是:
一、本发明提供了一种基于2xxx系铝合金的复合多元微合金化技术,制得的铝合金与普通2xxx系铝合金相比,增加了Zn元素及Zr元素的含量,通过处理,使基体中析出大量弥散的纳米级金属间化合物析出相,这些纳米级的析出相可以有效钉扎晶界,从而起到细化晶粒、抑制再结晶的作用,大幅提高铝合金的强度,而晶粒细化不仅产生了强化作用,还提高了合金的韧性,从而得到强度与韧性匹配良好的铝合金材料。
二、本发明采用两步均匀化处理,第一步低温均匀化,避免了合金中低熔点相在较高温度下过快熔解而发生过烧,而且低温均火增加了晶界附近Zr浓度较低区域的形核驱动力,促进该区域Al3Zr相的析出,从而提高合金的性能;第二步高温均火,使合金中各元素均匀扩散,消除合金中的偏析等缺陷。
三、本发明在合金中添加了Zr、Zn等微量元素,Zr元素加入合金中,会在均匀化处理过程中形成细小弥散的Al3Zr相,进而在热轧过程中抑制再结晶的发生,使合金内部保留较小的晶粒组织,大大增加了合金的断裂韧性及强度;而Zn元素的加入增加了合金基体的晶格畸变,可以有效促进强化相的析出,稀土元素,主要起到净化合金杂质,以及细化晶粒的作用。
四、本发明制备的一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的抗拉强度为510MPa~519MPa,屈服强度为410MPa~420MPa,延伸率为13.4%~14.6%。
附图说明
图1为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的拉伸曲线图片;
图2为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为20nm的TEM图像;
图3为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为10nm的TEM图像;
图4为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为1μm的TEM图像;
图5为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为500nm的TEM图像。
具体实施方式
具体实施方式一:本实施方式一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金,基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金按质量百分数由4%~6%的Cu、0.7%~1.2%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.1%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量Al组成。
本实施方式基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金中杂质的总质量百分数<0.05%。
本实施方式的有益效果是:
一、本实施方式提供了一种基于2xxx系铝合金的复合多元微合金化技术,制得的铝合金与普通2xxx系铝合金相比,增加了Zn元素及Zr元素的含量,通过处理,使基体中析出大量弥散的纳米级金属间化合物析出相,这些纳米级的析出相可以有效钉扎晶界,从而起到细化晶粒、抑制再结晶的作用,大幅提高铝合金的强度,而晶粒细化不仅产生了强化作用,还提高了合金的韧性,从而得到强度与韧性匹配良好的铝合金材料。
二、本实施方式采用两步均匀化处理,第一步低温均匀化,避免了合金中低熔点相在较高温度下过快熔解而发生过烧,而且低温均火增加了晶界附近Zr浓度较低区域的形核驱动力,促进该区域Al3Zr相的析出,从而提高合金的性能;第二步高温均火,使合金中各元素均匀扩散,消除合金中的偏析等缺陷。
三、本实施方式在合金中添加了Zr、Zn等微量元素,Zr元素加入合金中,会在均匀化处理过程中形成细小弥散的Al3Zr相,进而在热轧过程中抑制再结晶的发生,使合金内部保留较小的晶粒组织,大大增加了合金的断裂韧性及强度;而Zn元素的加入增加了合金基体的晶格畸变,可以有效促进强化相的析出,稀土元素,主要起到净化合金杂质,以及细化晶粒的作用。
四、本实施方式制备的一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的抗拉强度为510MPa~519MPa,屈服强度为410MPa~420MPa,延伸率为13.4%~14.6%。
具体实施方式二:本实施方式一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的制备方法,它是按以下步骤进行:
一、按质量百分数为4%~6%的Cu、0.7%~1.2%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.1%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量为Al称取高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金、AlZr10合金及铝钛硼细化剂,然后称取2#覆盖剂并铸造,得到铸锭;
二、在金属温度为380℃~420℃的条件下,将铸锭均匀化处理6h~8h,然后在金属温度为500℃~520℃,均匀化处理19h~21h,出炉空冷至室温,最后铣面,得到均匀化铸锭;
三、将均匀化铸锭进行轧制、固溶及时效,得到基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金。
所述的AlCu40合金中Cu的质量百分数为40%;所述的AlZn20合金中Zn的质量百分数为10%;所述的AlZr10合金中Zr的质量百分数为10%。
所述的高精纯铝锭的纯度为99.99%;所述的纯镁锭的纯度为99.99%。
具体实施方式三:本实施方式与具体实施方式二不同的是:步骤一中所述的2#覆盖剂与Cu、Mg、Zn、Zr、Ti和Al的总质量比为(0.004~0.005):1。其它与具体实施方式二相同。
具体实施方式四:本实施方式与具体实施方式二或三之一不同的是:步骤一中所述的铸造具体是按以下步骤进行:将称取的高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金及AlZr10合金熔化,然后加入铝钛硼细化剂及2#覆盖剂,最后搅拌静置、除渣及铸造,得到铸锭。其它与具体实施方式二或三相同。
具体实施方式五:本实施方式与具体实施方式二或四之一不同的是:所述的熔化具体是在炉温为700℃~800℃的条件下熔炼40min~70min;所述的搅拌静置、除渣及铸造,具体是按以下步骤进行:在金属液温度为730℃~750℃及转速为50rpm~200rpm的条件下搅拌3min~5min,搅拌后静置10min~15min,然后重复搅拌及静置2次,待搅拌及静置完成后,停止加热,待温度降至700℃~720℃时除渣,最后浇铸成型,得到铸锭。其它与具体实施方式二或四相同。
具体实施方式六:本实施方式与具体实施方式二至五之一不同的是:步骤三中所述的轧制具体是将均匀化铸锭进行加热处理,然后在金属温度为390℃~470℃、轧制总变形量为60%~70%、热轧6道次~15道次及每道次下压量为5%~10%的条件下进行轧制,得到合金板材。其它与具体实施方式二至五相同。
具体实施方式七:本实施方式与具体实施方式二至六之一不同的是:所述的加热处理具体是在炉温为600℃~620℃的条件下,保温4.5h~6h。其它与具体实施方式二至六相同。
具体实施方式八:本实施方式与具体实施方式二至七之一不同的是:步骤三中所述的固溶具体是将合金板材进行切边处理,再加热至金属温度为500℃~510℃,在金属温度为500℃~510℃的条件下,保温1.5h~2h,最后出炉水淬,得到固溶合金板材。其它与具体实施方式二至七相同。
具体实施方式九:本实施方式与具体实施方式二至八之一不同的是:步骤三中所述的时效具体是在金属温度为180℃~190℃的条件下,将固溶合金板材时效处理4h~4.5h。其它与具体实施方式二至八相同。
具体实施方式十:本实施方式与具体实施方式二至九之一不同的是:步骤三制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金析出弥散的纳米级金属间化合物析出相,分别为S相、θ相及Al3Zr相其它与具体实施方式二至九相同。
采用以下实施例验证本发明的有益效果:
实施例一:
一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金按质量百分数由4.8%的Cu、0.9%的Mg、0.5%的Zn、0.15%的Zr、0.03%的Ti和余量Al组成。
所述的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金中杂质的总质量百分数<0.05%。
上述一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的制备方法,它是按以下步骤进行:
一、称取:
按质量百分数为4.8%的Cu、0.9%的Mg、0.5%的Zn、0.15%的Zr、0.03%的Ti和余量Al称取高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金、AlZr10合金及铝钛硼细化剂,然后称取2#覆盖剂;
二、铸造:
将称取的高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金及AlZr10合金熔化,然后加入铝钛硼细化剂及2#覆盖剂,最后搅拌静置、除渣及铸造,得到铸锭;
三、均匀化:
在金属温度为390℃的条件下,将铸锭均匀化处理8h,然后在金属温度为520℃,均匀化处理20h,出炉空冷至室温,最后铣面,得到均匀化铸锭;
四、轧制:
将均匀化铸锭进行加热处理,然后在金属温度为390℃~470℃、轧制总变形量为60%、热轧6道次及每道次下压量为10%的条件下进行轧制,得到合金板材;
五、固溶:
将合金板材进行切边处理,再加热至金属温度为500℃,在金属温度为500℃的条件下,保温2h,最后出炉水淬,得到固溶合金板材;
六、时效:
在金属温度为190℃的条件下,将固溶合金板材时效处理4h,得到基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金。
步骤一中所述的2#覆盖剂与Cu、Mg、Zn、Zr、Ti和Al的总质量比为0.004:1;所述的2#覆盖剂的具体配比是KCl(40%)+MgCl2(45%)+BaCl2(15%),所述的铝钛硼细化剂为AlTi5B1。
步骤二中所述的熔化具体是在炉温为750℃的条件下熔炼40min;步骤二中所述的搅拌静置、除渣及铸造,具体是按以下步骤进行:在金属液温度为730℃~750℃及转速为100rpm的条件下搅拌3min,搅拌后静置15min,然后重复搅拌及静置2次,待搅拌及静置完成后,停止加热,待温度降至700℃~720℃时除渣,最后浇铸成型,得到铸锭。
步骤三中所述的铣面是铣面至表面无明显缺陷为止。
步骤四中所述的加热处理具体是在炉温为620℃的条件下,保温5h。
步骤四中所述的合金板材的厚度为30mm。
步骤六中制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金析出弥散的纳米级金属间化合物析出相,分别为S相、θ相及Al3Zr相。
对实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金进行室温拉伸力学测试,试样夹紧,加载方向为轴线方向,加载速率为5mm/min,经测试实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的抗拉强度为511MPa,屈服强度为418MPa,延伸率为13.7%。
图1为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的拉伸曲线图片;由图可知,测得合金抗拉强度为511MPa,屈服强度为418MPa,延伸率为13.7%。
图2为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为20nm的TEM图像;图3为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为10nm的TEM图像;可以看到基体上分布着纳米级的析出相。
图4为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为1μm的TEM图像;由图可知,合金内部基体及晶界处分布着大量纳米级析出相,这些析出相可以有效钉扎位错,阻碍晶界及位错移动,从而提高合金的强度。
图5为实施例一制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金标尺为500nm的TEM图像。从图中可以看出,球状的S相,较粗大的θ相,以及在合金基体中呈条带状连续排列的Al3Zr相。
Claims (1)
1.一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金,其特征在于基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金按质量百分数由4.8%的Cu、0.7%~0.9%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.15%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量Al组成;
上述一种基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金的制备方法,它是按以下步骤进行:
一、按质量百分数为4.8%的Cu、0.7%~0.9%的Mg、0.3%~0.8%的Zn、0.15%~0.2%的Zr、0.02%~0.05%的Ti和余量为Al称取高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金、AlZr10合金及铝钛硼细化剂,然后称取2#覆盖剂并铸造,得到铸锭;
二、在金属温度为380℃~420℃的条件下,将铸锭均匀化处理6h~8h,然后在金属温度为500℃~520℃,均匀化处理19h~21h,出炉空冷至室温,最后铣面,得到均匀化铸锭;
三、将均匀化铸锭进行轧制、固溶及时效,得到基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金;
步骤一中所述的2#覆盖剂与Cu、Mg、Zn、Zr、Ti和Al的总质量比为(0.004~0.005):1;
步骤一中所述的铸造具体是按以下步骤进行:将称取的高精纯铝锭、纯镁锭、AlCu40合金、AlZn20合金及AlZr10合金,在炉温为700℃~800℃的条件下熔炼40min~70min,然后加入铝钛硼细化剂及2#覆盖剂,最后在金属液温度为730℃~750℃及转速为50rpm~200rpm的条件下搅拌3min~5min,搅拌后静置10min~15min,然后重复搅拌及静置2次,待搅拌及静置完成后,停止加热,待温度降至700℃~720℃时除渣,最后浇铸成型,得到铸锭;
步骤三中所述的轧制具体是将均匀化铸锭在炉温为600℃~620℃的条件下,保温4.5h~6h,然后在金属温度为390℃~470℃、轧制总变形量为60%~70%、热轧6道次~15道次及每道次下压量为5%~10%的条件下进行轧制,得到合金板材;
步骤三中所述的固溶具体是将合金板材进行切边处理,再加热至金属温度为500℃~510℃,在金属温度为500℃~510℃的条件下,保温1.5h~2h,最后出炉水淬,得到固溶合金板材;
步骤三中所述的时效具体是在金属温度为180℃~190℃的条件下,将固溶合金板材时效处理4h~4.5h;
步骤三制备的基于2xxx系铝合金的复相强化铝合金析出弥散的纳米级金属间化合物析出相,分别为S相、θ相及Al3Zr相。
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GR01 | Patent grant | ||
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