CN115466905A

CN115466905A - 一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法

Info

Publication number: CN115466905A
Application number: CN202211063923.2A
Authority: CN
Inventors: 张晓瑞; 汪开忠; 尹德福; 于同仁; 姜婷; 郭湛; 余良其; 丁雷; 牟祖茂; 景宏亮
Original assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Current assignee: Maanshan Iron and Steel Co Ltd
Priority date: 2022-08-31
Filing date: 2022-08-31
Publication date: 2022-12-13
Anticipated expiration: 2042-08-31
Also published as: CN115466905B

Abstract

本发明公开了一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法，包括如下化学成分：C、Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb、Ti、B、Ni、Cu、Alt，且1.6≤1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]≤2.2；4.7≤([V]+1.3*[Nb])/2.0*[Ti]≤11.6，采用本发明方法生产的大规格风电螺栓经过200±10℃低温回火后抗拉强度R_m≥1100MPa，屈强比R_P0.2/R_m≥0.9，断后伸长率A≥15％，断面收缩率Z≥50％，缺口强度比NSR值＞1.0，‑45℃低温冲击吸收功KV₂≥27J，具有良好的强度、塑韧性、耐蚀性能，具有低的缺口敏感性和高的低温韧性。

Description

一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法

技术领域

本发明属于非调质钢技术领域，具体涉及一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法。

背景技术

紧固件是风电领域应用数量最多的零部件。风电机组零部件种类众多、数量庞大，涉及专业技术范围广阔，以直驱型2MW风电机组为例，其一台整机零部件有550余种，6800余件，而紧固件占所有零部件数量的84％左右。

风电紧固件在技术上有一系列特点：高强度、高精度等级；服务条件严酷，它将随主机一起常年经受酷暑严寒和极端温差的影响，承受高温、低温的侵蚀；速差大、震动、腐蚀、重载等；除受到轴向预紧拉伸载荷的作用外，还会在工作中受到附加的拉伸交变载荷、横向剪切交变载荷或由此复合而成的弯曲载荷的作用，有时还受到冲击载荷；附加的横向交变载荷会引起螺栓的松动，轴向交变载荷会引起螺栓的疲劳断裂。而在环境介质的作用下，轴向拉伸载荷会引起螺栓的延迟断裂，以及高温条件下引起螺栓的蠕变等。

近年来随着风电设备的高性能化和材料应用应力提高，对螺栓提出了更高的设计应力和轻量化的要求，风电螺栓向大规格方向发展。目前，风电高强度螺栓大部分选择10.9级，少量为8.8级，大多数都采用合金结构钢制造，并需要经过调质处理，但调质处理后开裂现象时有发生，对热处理温度及淬火介质极为敏感，产品成材率低，且耗时耗能。实现非调质处理的风电螺栓用钢是未来风电行业发展的趋势。

发明内容

为解决上述技术问题，本发明提供了一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法，可在省去调质处理步骤的基础上制作出抗拉强度1100MPa以上的直径φ40-80mm大规格高强度风电螺栓。

本发明还提供了一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓，通过将本发明所述的10.9级大规格风电螺栓用非调质钢经冷拔→下料→六角头温锻成型→加工螺纹→低温稳定化处理→表面处理工艺加工得到，其具有良好的强度、塑韧性、疲劳强度和优良的耐延迟断裂性能。

为实现上述目的，本发明采取的技术方案如下：

一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢，包括如下重量百分比的化学成分：C 0.10％～0.19％、Si 0.42％～0.52％、Mn 2.0％～3.0％、Cr 0.75％～0.95％、Mo 0.13～0.28％、V 0.20％～0.30％、Nb 0.025％～0.035％、Ti 0.015～0.025％、B 0.0020～0.0035％、Ni 0.10％～0.30％、Cu 0.25％～0.35％、Alt 0.010％～0.025％、P≤0.010％、S≤0.010％、O≤0.0020％、N≤0.0065％，其余为Fe和其它不可避免的杂质；

其中1.6≤1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]≤2.2；4.7≤([V]+1.3*[Nb])/(2.0*[Ti])≤11.6。

所述具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的耐大气腐蚀性指数I≥6.8。

所述具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的金相组织为全粒状贝氏体。

所述具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的经过200±10℃低温回火后抗拉强度R_m≥1100MPa，屈强比R_P0.2/R_m≥0.9，断后伸长率A≥15％，断面收缩率Z≥50％，缺口强度比NSR值＞1.0，-45℃低温冲击吸收功KV₂≥27J。

本发明还提供了所述具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的生产方法，所述生产方法包括以下步骤：电炉冶炼→LF炉精炼→RH真空脱气→大方坯连铸→加热→初轧开坯→六连轧→方坯轧制→探伤、修磨→优棒轧制→圆钢成品。

所述电炉冶炼步骤中，电炉终点C、P分别控制在C 0.06～0.20％，P≤0.010％；挡渣出钢，出钢至1/5钢水时加入精炼渣和石灰，出钢1/3时，加入脱氧剂和合金，顺序为：铝铁→渣料→硅锰→高碳铬铁→钼铁→增碳剂，出钢结束后根据下渣量，向钢渣面均匀抛洒铝粒。

所述LF炉精炼步骤中，钢包全程底吹氩，加入预熔型精炼渣、石灰造渣，碱度R3-6，白渣时间≥20分钟。根据进LF炉前成分分析结果在精炼前、中期加入合金调整Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb、Ti、B、Cu、Ni含量。

所述RH真空脱气步骤中，真空前期，如真空度≤100帕则真空保持时间≥10分钟，如真空度≤200帕则真空保持时间≥15分钟；真空后期真空保持时间≥10分钟；如果需要在中期进行成分调整，则调整后必须保证5分钟以上的真空保持时间；破真空后进行喂钙线处理。出站前进行软吹氩处理，软吹时间≥15min。

所述方坯连铸步骤中，采用全程保护浇铸，钢包到中间包之间采用保护套管+氩封，中间包使用钢水覆盖剂和吹氩保护，中间包到结晶器之间采用浸入式水口；为消除铸坯中心偏析，提高螺栓的机械性能和加工性能，采用大方坯连铸，铸坯规格为380mm*450mm，连铸采用二次冷却、末端电磁搅拌和轻重压下，尤其是轻重压下的应用可显著改善铸坯中心偏析，轻重压下总压下量在20-35mm之间，压下量太小无法实现改善偏析的目的，压下量太大铸坯中心容易产生裂纹，其中，一次冷却水压力7.0～9.0bar，二次冷却水压力11.0～15.0bar，

同时利用中间包感应加热严格控制钢水过热度25～35℃，连铸拉速控制在2.0～2.3mm/min，获得低偏析的连铸坯，保证螺栓成品的性能均匀性。

所述方坯轧制步骤中，加热炉均热段温度控制在1200～1300℃，加热总时间控制在250～350min，开轧温度控制在1100±50℃，轧后堆冷且堆冷温度≥400℃。

所述优棒轧制步骤中，加热温度控制在1150～1250℃，均热时间＞20min，总加热时间≥200min；开轧温度950～980℃，终轧温度830～870℃，终轧后采用保温罩自然冷却至750～800℃，然后采用强风以≥45℃/s的冷却速度快速冷却至450～500℃，随后上冷床或堆垛或入坑缓冷，该过程可实现Φ40-80mm优棒轧制。

本发明还提供了一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓，将本发明所述的10.9级大规格风电螺栓用非调质钢经冷拔→下料→六角头温锻成型→加工螺纹→低温稳定化处理→表面处理工艺加工得到。

所述低温稳定化处理步骤为：加热至200±10℃保温85～95min空冷。

本发明提供的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的成分中，各成分作用及控制如下：

C：C元素是获得高的强度、硬度所必需的。为了获得贝氏体型非调质钢所需的高强度，C含量须在0.10％以上，但过高的C含量使贝氏体相变温度过低，大幅度提高钢中的可动位错的密度，使屈强比降低、脱碳敏感性增大，恶化钢的抗疲劳性能和加工性能，因此和传统铁素体+珠光体型非调质钢相比，适当降低钢中的C含量。C含量宜控制为0.10％～0.19％。

Si：Si是钢中主要的脱氧元素，且作为固溶体硬化元素有助于强度的提高，但硅能显著提高钢的变形抗力，对冷镦和冷挤压不利，Si含量过高将使钢的塑性和韧性下降，并使得C的活性增加，促进钢在轧制和锻造加热过程中的脱碳和石墨化倾向，并且使冶炼困难和易形成夹杂物，恶化钢的抗疲劳性能。因此控制Si含量为0.42％～0.52％。

Mn：Mn是脱氧和脱硫的有效元素，还可以促进贝氏体相变。含量小于2.0％时，难以起到上述作用。但Mn含量过高，导致相变后残余奥氏体含量过高，贝氏体相变温度过低，导致钢的屈服强度及屈强比过低，内应力过大，恶化疲劳性能。因而控制Mn含量在2.0％～3.0％。

Cr：Cr能够有效地推迟贝氏体相变，以获得所需的高强度，并且通过固溶强化还能够显著提升贝氏体铁素体硬度；同时Cr还可降低C的活度，可降低加热、轧制、锻造过程中的钢材表面脱碳倾向，有利用获得高的抗疲劳性能。但含量过高会恶化钢的韧性和冷加工性，因而控制Cr含量为0.75％～0.95％。

Mo：Mo在钢中的作用主要为促进贝氏体转变。和Ni元素类似，Mo元素价格较高，导致非调质钢成本较高，因此，添加Mo含量应0.13～0.28％。

V：V是钢的优良脱氧剂，钢中加钒可细化组织晶粒，提高强度和韧性。V与钢中的N、C元素形成V(C,N)析出相，具有较强的析出强化作用，但是由于贝氏体相变温度较低，在相变过程中V的扩散受到抑制，导致大量V固溶在钢中，但由于V是强碳化物形成元素，固溶的V可显著抑制贝氏体相变过程中C的扩散，可起到细化贝氏体铁素体作用，从而保证高的屈强比，碳氮化钒具有较强的陷阱能，能够捕集氢使其均匀地分散在晶内，抑制氢的扩散和晶界偏聚，从而改善钢的耐延迟断裂性能。V含量过高成本较高，因此，V含量应控制在0.20％～0.30％。

Nb：Nb元素能够明细地细化晶粒，晶粒细化不仅能提高钢材的强韧性，而且改善钢材的低温性能。同时可改善高强度钢耐延迟断裂性能，因为晶粒较细，还可提高耐蚀性能。Nb的范围可控制在0.025％～0.035％。

Ti：Ti与钢中N、C元素形成Ti(C,N)析出相具有抑制加热过程中晶粒长大的效果，且碳化钛对氢的捕集作较强，与V、Nb复合作用可显著改善钢的耐延迟断裂性能。过高的Ti含量易产生液析大颗粒TiN夹杂物，降低钢的疲劳性能，还易导致锻造裂纹的产生，Ti还可提高耐蚀性，抑制了腐蚀环境中氢的吸收和发生，因此，Ti含量应控制在0.015～0.025％。

B：微量的B元素可显著提高材料的淬透性，同时提高材料的强度，另外B元素可减少应力集中，提高螺栓的缺口敏感性，同时具有良好的冷变形能力，与其他V、Nb、Ti等微合金元素作用共同获得细晶粒组织，降低钢的延迟断裂敏感性，但如果B含量过高，与钢中氧、氮形成化合物，不仅起不到到提高淬透性的作用，还会降低材料的韧性，而且导致成本增加，因此B含量控制在0.0020～0.0030％。

Ni：Ni能稳定奥氏体，增强钢的淬透性，同时改善低温韧性，获得较高的缺口韧性，降低紧固件的缺口敏感性。Ni元素的加入同时能改善锈层结构，提高致密度和对钢表面的粘结性，提高了钢的耐蚀性能，抑制氢的吸附，进而对改善耐延迟断裂性能有益。Ni含量控制在0.10％～0.30％。

Cu：Cu元素能够显著地改善钢的耐蚀性，钢与表面二次析出的Cu之间的阴极接触，能促使钢的阳极化，并形成保护性较好的锈层。铜元素也能改变锈层的吸湿性，从而提高了临界湿度。但Cu含量过高会降低钢的高温塑性，在热加工过程中易产生裂纹，因而Cu含量控制在0.25％～0.35％。

Alt：Alt是较强脱氧元素，同时提高钢的抗氧化性能，Alt元素还能细化奥氏体晶粒，提高耐延迟断裂性能。另外本发明添加较高Alt元素，与氮结合形成AlN，减少位错的钉扎效应，显著降低蓝脆倾向，同时提高冲击韧性，但Alt含量过高，会形成粗大的碳氮化物引起夹杂物含量增大，耐延迟断裂性降低。Alt含量控制在0.010％～0.025％。

S和P：S、P等杂质元素在晶界处偏聚，将使耐延迟断裂性能大大降低。P元素能在钢液凝固时形成微观偏析，随后在奥氏体化温度加热时偏聚在晶界，使钢的脆性显著增大，从而增加钢的延迟断裂敏感性；S元素形成Mn S夹杂和在晶界偏析，从而增加钢的延迟断裂敏感性，因而P、S含量控制在P≤0.010％、S≤0.010％。

O和N：氧在钢中形成各种氧化物夹杂。在应力的作用下，在这些氧化物夹杂处容易产生应力集中，导致微裂纹的萌生，从而恶化钢的力学性能特别是韧性和抗疲劳性能。因此，在冶金生产中须采取措施尽可能降低其含量控制T.O≤0.0020％；N在钢中析出Fe4N，扩散速度慢，导致钢产生时效性，同时N还会降低钢的冷加工性能，控制N≤0.0065％

本发明为解决传统大规格高强度风电螺栓对热处理过程敏感容易淬火开裂的问题，通过获得全粒状贝氏体显微组织，实现省去调质处理的目的，具体的(1)添加Cr、B、Mo等促进贝氏体相变的元素，同时适当降低C含量，提高Mn含量，在一定冷速下获得贝氏体组织，化学成分需满足1.6≤1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]≤2.2；(2)采用V-Nb-Ti复合微合金化细化原奥氏体晶粒尺寸，在提高强度的同时，还可以提高韧性，同时还可作为氢陷阱，抑制氢的扩散和使氢均匀分布，提高抗氢致延迟断裂性能；并充分利用固溶V在贝氏体相变过程中抑制C扩散作用来细化贝氏体铁素体及马奥岛尺寸，从而保证高的强韧性和高的屈强比，为获得细晶贝氏体组织，化学成分需满足4.7≤([V]+1.3*[Nb])/2.0*[Ti]≤11.6；(3)为提高耐大气腐蚀能力，添加Ni、Cu等元素，Ni和Cu表面形成的钝化膜还可以抑制腐蚀环境中氢的吸附，进而对改善耐延迟断裂性能有益，Mo元素还可减少钢表面侵入的氢量，抑制腐蚀坑生成，Ti元素也可提高耐蚀性，抑制了腐蚀环境中氢的吸收和发生，耐大气腐蚀性指数I≥6.8。同时添加Ni、Cu可获得较高的缺口韧性，利于后续螺栓制造过程中的螺纹加工。

本发明提供的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的生产方法中，考虑到合金元素较多，采用“二火成材”工艺路径，连铸大方坯380mm*450mm轧制成250mm*250mm方坯，然后对250mm*250mm方坯进行表面和端部修磨处理，一方面经过两次加热可细化晶粒，均匀组织；另一方面为后续优棒轧制提供良好的表面质量，同时减少表面脱碳风险。随后对250mm*250mm方坯进行优棒轧制，在优棒轧制步骤中，为了轧制工艺的需要和使V、Nb、Ti的碳、氮化物固溶于奥氏体中，加热温度控制在1150～1250℃，均热时间＞30min，保证Nb、V元素充分固溶；“二火成材”因已经经过一次开坯加热，为保证所有元素均匀扩散，总加热时间≥200min。加热后的铸坯经高压水除鳞后进入连轧机组进行轧制，开轧温度950～980℃，在奥氏体再结晶区完成轧制实现再结晶细化，终轧温度830～870℃，较高的终轧温度确保成分组织的均匀性，采用保温罩自然冷却至750～800℃，从而使得相变后组织中残余奥氏体分布均匀。为了获得全粒状贝氏体组织，中温段采用强风以≥45℃/s的冷却速度快速冷却至450～500℃，随后低温段上冷床、堆垛或入坑缓冷，避免马氏体等硬相组织的出现，确保零件自回火充分，从而降低贝氏体中可动位错密度，从而提高发明钢的塑韧性和屈强比。

采用本发明方法生产的优棒，采用冷拔→下料→六角头温锻成型→加工螺纹→低温稳定化处理→表面处理加工成螺栓。其中低温稳定处理工艺：加热200±10℃保温85～95min空冷，可在镀锌、达克罗等表面处理工艺中结合实现。

采用本发明方法生产的具有良好耐蚀性大规格风电螺栓可省去淬火+回火处理，经过200±10℃低温回火后抗拉强度R_m≥1100MPa，屈强比R_P0.2/R_m≥0.9，断后伸长率A≥15％，断面收缩率Z≥50％，具有良好的强度、塑韧性及优良的耐蚀性能，具有低的缺口敏感性，缺口强度比NSR值＞1.0，NSR＝缺口抗拉强度σ_bN/光滑试样抗拉强度/σ_b，同时具有高的低温韧性，-45℃低温冲击吸收功KV₂≥27J。

附图说明

图1为本发明中的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢经过200℃保温90min后的显微组织图。

具体实施方式

本发明提供的一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢，包括如下重量百分比的化学成分：C 0.10％～0.19％、Si 0.42％～0.52％、Mn 2.0％～3.0％、Cr0.75％～0.95％、Mo 0.13～0.28％、V 0.20％～0.30％、Nb 0.025％～0.035％、Ti 0.015～0.025％、B 0.0020～0.0035％、Ni 0.10％～0.30％、Cu 0.25％～0.35％、Alt 0.010％～0.025％、P≤0.010％、S≤0.010％、O≤0.0020％、N≤0.0065％，其余为Fe和其它不可避免的杂质；

其中1.6≤1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]≤2.2；4.7≤([V]+1.3*[Nb])/2.0*[Ti]≤11.6；耐大气腐蚀性指数I≥6.8。

所述具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的生产方法，所述生产方法包括以下步骤：电炉冶炼→LF炉精炼→RH真空脱气→380mm*450mm方坯连铸→加热→初轧开坯→六连轧→250mm*250mm方坯轧制→探伤、修磨→优棒轧制→圆钢成品；其中，

电炉冶炼步骤中，电炉终点C、P分别控制在C 0.06～0.20％，P≤0.010％；挡渣出钢，出钢至1/5钢水时加入精炼渣和石灰，出钢1/3时，加入脱氧剂和合金，顺序为：铝铁→渣料→硅锰→高碳铬铁→钼铁→增碳剂，出钢结束后根据下渣量，向钢渣面均匀抛洒适量铝粒。

LF炉精炼步骤中，钢包全程底吹氩，加入预熔型精炼渣、石灰造渣，碱度R3-6，白渣时间≥20分钟。根据进LF炉前成分分析结果在精炼前、中期加入合金调整Si、Mn、Cr、Mo、V、Nb、Ti、B、Cu、Ni含量。

RH真空脱气步骤中，真空前期，如真空度≤100帕则真空保持时间≥10分钟，如真空度≤200帕则真空保持时间≥15分钟；真空后期真空保持时间≥10分钟；如果需要在中期进行成分调整，则调整后必须保证5分钟以上的真空保持时间；破真空后进行喂钙线处理。出站前进行软吹氩处理，软吹时间≥15min。

方坯连铸步骤中，采用全程保护浇铸，钢包到中间包之间采用保护套管+氩封，中间包使用钢水覆盖剂和吹氩保护，中间包到结晶器之间采用浸入式水口；采用二次冷却、末端电磁搅拌和轻重压下结合的方式进行连铸，消除铸坯中心偏析，提高螺栓的机械性能和加工性能，其中，7.0～9.0bar，二次冷却水压力11.0～15.0bar，轻重压下量≤35mm，控制钢水过热度25～35℃，连铸拉速控制在2.0～2.3mm/min。

方坯轧制步骤中，加热炉均热段温度控制在1200～1300℃，加热总时间控制在250～350min，开轧温度控制在1100±50℃，轧后堆冷且堆冷温度≥400℃。

优棒轧制步骤中，加热温度控制在1150～1250℃，均热时间＞20min，总加热时间≥200min；开轧温度950～980℃，终轧温度830～870℃，终轧后采用保温罩自然冷却至750～800℃，然后采用强风以≥45℃/s的冷却速度快速冷却至450～500℃，随后上冷床或堆垛或入坑缓冷，该过程可实现φ40-80mm优棒轧制。

下面结合实施例对本发明进行详细说明。

各实施例及对比例中的钢成分如表1所示。

表1

案例	C	Si	Mn	Cr	V	Nb	Mo	B	Ti	Ni	Cu	Alt	P	S	O	N
																	实施例1	0.15	0.48	2	0.85	0.2	0.028	0.13	0.0020	0.015	0.1	0.3	0.016	0.007	0.002	0.0013	0.0043
实施例2	0.19	0.42	2.6	0.75	0.25	0.025	0.2	0.0023	0.023	0.25	0.35	0.02	0.006	0.004	0.0011	0.0037
																	实施例3	0.16	0.46	3	0.95	0.28	0.03	0.27	0.0035	0.018	0.3	0.25	0.019	0.01	0.005	0.0012	0.0042
实施例4	0.1	0.52	2.8	0.87	0.2	0.035	0.28	0.0028	0.025	0.29	0.31	0.01	0.008	0.005	0.0014	0.0049
																	实施例5	0.14	0.42	2	0.89	0.30	0.029	0.19	0.0030	0.015	0.2	0.28	0.014	0.005	0.007	0.0012	0.0032
对比例1	0.42	0.46	1.1	0.79	0.25	0.03	0.2	0.0025	0.024	0.27	0.2	0.019	0.01	0.01	0.0014	0.0060
																	对比例2	0.16	0.52	2.4	0.32	0.27	0.026	0.05	0.0005	0.019	0.2	0.32	0.022	0.008	0.006	0.0016	0.0064
对比例3	0.17	0.51	2.5	0.75	0.2	0.025	0.13	0.0027	0.025	0.21	0.24	0.025	0.009	0.007	0.0018	0.0062
																	对比例4	0.13	0.47	2.3	0.77	0.26	0.027	0.2	0.0028	0.02	/	/	0.019	0.009	0.008	0.13	0.47

各实施例及对比例中的钢成分中1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]、([V]+1.3*[Nb])/(2.0*[Ti])、耐蚀指数控制如表2所示。

表2

表2中，耐蚀指数I＝26.01(％Cu)+3.88(％Ni)+1.20(％Cr)+1.49(％Si)+17.28(％P)-7.29(％Cu)(％Ni)-9.10(％Ni)(％P)-33.39(％Cu)²。

实施例1-5中的非调质钢及对比例中的钢的生产工艺如下：电炉冶炼→LF炉精炼→RH真空脱气→380mm*450mm方坯连铸→加热→初轧开坯→六连轧→250mm*250mm方坯轧制→探伤、修磨→优棒轧制→圆钢成品。

其中，实施例中的电炉冶炼、LF炉精炼、RH真空脱气、380mm*450mm方坯连铸、250mm*250mm方坯轧制步骤的参数控制如表3所示。

表3

实施例及对比例中的优棒轧制步骤的参数控制如表4所示。其中对比例5是采用实施例1的化学成分，但是在优棒轧制步骤中采用表4中的对比例5中的生产工艺参数生产得到，该方法无法得到全贝氏体组织，不能实现省去调质处理的目的的案例。

表4

实施例1-5、对比例3、对比例4不需要调质处理，经过200℃保温90min后力学性能如表5所示。从表中可见，实施例中生产得到的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢经200℃保温90min后力学性能均能满足R_m≥1120MPa，屈强比R_P0.2/R_m≥0.9，断后伸长率A≥15％，断面收缩率Z≥50％，-45℃低温冲击吸收功KV₂≥27J，缺口强度比NSR值＞1.0，说明实施例具有较好的强韧性，高的低温韧性，低的缺口敏感性，同时具有良好的耐蚀性，耐大气腐蚀性指数I≥6.8，可满足大气腐蚀的使用要求，同时按照GBT-20854《金属和合金的腐蚀循环暴露在盐雾、干和湿条件下的加速试验》对材料进行72h盐雾腐蚀试验，实施例与其相比，腐蚀速率低于1.5，亦可满足高耐蚀海洋环境的紧固件使用需求。虽然对比例3中各化学成分的含量在本发明的范围之内，但是(1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V])和([V]+1.3*[Nb])/2.0*[Ti])的数值不在本发明范围之内，经200℃保温90min后力学性能与实施例相比较差。对比例4虽然力学性能与实施例相差不大，但是不具有良好的耐蚀性。

而对比例1、对比例2、对比例5需要经过调质处理，调质处理的方法具体为：920℃保温50min油淬火，500℃保温140min回火，即使经过了调质处理也无法满足本发明的性能要求。

表5

实施例1～5中的10.9级大规格风电螺栓用非调质钢可经冷拔→下料→六角头温锻成型→加工螺纹→低温稳定化处理→表面处理工艺加工成具有良好耐蚀性10.9级的风电螺栓，其中，低温稳定化处理为200±10℃保温85～95min后空冷。

上述参照实施例对一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢及其生产方法进行的详细描述，是说明性的而不是限定性的，可按照所限定范围列举出若干个实施例，因此在不脱离本发明总体构思下的变化和修改，应属本发明的保护范围之内。

Claims

1.一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢，其特征在于，包括如下重量百分比的化学成分：C 0.10％～0.19％、Si 0.42％～0.52％、Mn 2.0％～3.0％、Cr0.75％～0.95％、Mo 0.13～0.28％、V 0.20％～0.30％、Nb 0.025％～0.035％、Ti 0.015～0.025％、B 0.0020～0.0035％、Ni 0.10％～0.30％、Cu 0.25％～0.35％、Alt 0.010％～0.025％、P≤0.010％、S≤0.010％、O≤0.0020％、N≤0.0065％，其余为Fe和其它不可避免的杂质；

其中，1.6≤1.2*[Cr]+1.5*[Mo]+2.0*[V]≤2.2；4.7≤([V]+1.3*[Nb])/(2.0*[Ti])≤11.6。

2.根据权利要求1所述的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢，其特征在于，所述10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的金相组织为全粒状贝氏体。

3.根据权利要求1所述的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢，其特征在于，所述10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的经过200±10℃低温回火后抗拉强度R_m≥1100MPa，屈强比R_P0.2/R_m≥0.9，断后伸长率A≥15％，断面收缩率Z≥50％，缺口强度比NSR值＞1.0，-45℃低温冲击吸收功KV₂≥27J。

4.如权利要求1-3任意一项所述的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢的生产方法，其特征在于，所述生产方法包括以下步骤：电炉冶炼→LF炉精炼→RH真空脱气→方坯连铸→加热→初轧开坯→六连轧→方坯轧制→探伤、修磨→优棒轧制→圆钢成品。

5.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述方坯连铸步骤中，采用全程保护浇铸；采用二次冷却、末端电磁搅拌和轻重压下结合的方式进行连铸，一次冷却水压力7.0～9.0bar，二次冷却水压力11.0～15.0bar，轻重压下量20～35mm，控制钢水过热度25～35℃，连铸拉速控制在2.0～2.3mm/min。

6.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述方坯轧制步骤中，加热炉均热段温度控制在1200～1300℃，加热总时间控制在250～350min，开轧温度控制在1100±50℃，轧后堆冷且堆冷温度≥400℃。

7.根据权利要求3所述的生产方法，其特征在于，所述优棒轧制步骤中，加热温度控制在1150～1250℃，均热时间＞20min，总加热时间≥200min；开轧温度950～980℃，终轧温度830～870℃，终轧后采用保温罩自然冷却至750～800℃，然后采用强风以≥45℃/s的冷却速度快速冷却至450～500℃，随后上冷床或堆垛或入坑缓冷。

8.一种具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓，其特征在于，将权利要求1-3任意一项所述的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓用非调质钢经冷拔→下料→六角头温锻成型→加工螺纹→低温稳定化处理→表面处理工艺加工得到。

9.根据权利要求8所述的具有良好耐蚀性10.9级大规格风电螺栓，其特征在于，所述低温稳定化处理步骤为：加热至200±10℃保温85～95min空冷。