CN115308395A - 一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法 - Google Patents
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Abstract
一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，涉及混凝土测试领域。地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法将振弦式应变计埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构0应力点位，以终凝时间点作为读数初始点采集应变量数据；根据振弦式应变计采集在一定时间的应变量变化，结合振弦式应变计的灵敏度系数、振弦的线膨胀系数和混凝土的线膨胀系数修正温度修正应变，计算得到相同龄期的未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能数值差为添加膨胀剂的混凝土结构的自由膨胀量。地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法能够实时监控和观察混凝土实体结构的膨胀性能变化趋势，从而方便快捷的检测混凝土实体结构的膨胀量。
Description
技术领域
本申请涉及混凝土测试领域，具体而言，涉及一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法。
背景技术
混凝土裂缝控制是建筑施工领域的世界性难题，一方面在于其影响因素涉及广泛，如结构设计、原材料、配合比、施工和养生等，其中结构设计主要参考所在地地勘报告，因此对各种“缝”的设计和结构类型不尽相同，为缩短施工工期，导致单性浇筑长度大，设缝间距远超设计要求；原材料因各地地材差异，原材料种类和质量均不相同，导致等级相同的混凝土配合比设计存在地域差异，但共性是水泥越磨越细、早期水化热越来越高、优质掺合料和砂石骨料日趋紧缺昂贵，致使鱼目混珠以次充好的现象屡见不鲜，一味追求节约成本、工期而忽视混凝土施工期温湿度控制。这些都是与裂缝的产生密切相关不可忽视的因素，也是导致现代裂缝控制难度较大的主要原因。另一方面，混凝土在施工周期内存在水化场、温度场、湿度场和应力场等多场耦合交互作用机制，随原材料、环境温湿度、结构尺寸、空间位置、散热条件和约束条件的变化而变化，这也导致裂缝类型复杂多样。
研究表明，80％的混凝土裂缝是因收缩产生的，混凝土在早期水化过程内产生自身收缩、温度收缩和干燥收缩，由于浇筑时间不同，混凝土收缩受到边界条件的约束而产生拉应力，拉应力一旦超过了混凝土当龄期的抗拉强度即存在开裂风险。采用膨胀剂配制补偿收缩混凝土是常见的裂控措施，而氧化镁膨胀剂的出现弥补了钙质膨胀剂高温反应速率过快的缺陷，研究表明，氧化镁膨胀剂对于大体积混凝土适用性更佳。但膨胀性能在实体结构真实性能的测试至关重要，通过对比实体结构微膨胀混凝土与空白混凝土的性能差异，对于实时调整微膨胀添加剂的活性和组分，降低开裂风险，比常规试验室胶砂试验更具说服力。
发明内容
本申请的目的在于提供一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其能够实时监控和观察混凝土实体结构的膨胀性能变化趋势，从而方便快捷的检测混凝土实体结构的膨胀量，便于评价混凝土的抗裂性能。
本申请的实施例是这样实现的：
本申请提供一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其包括以下步骤：
将振弦式应变计分别埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的0应力点位，以混凝土结构的终凝时间点作为读数初始点，间隔采集振弦式应变计的应变量数据；
根据振弦式应变计采集在一定时间△t的应变量变化△F，结合振弦式应变计的灵敏度系数K、振弦式应变计中振弦的线膨胀系数b和混凝土的线膨胀系数α，计算得到未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能ε(t)Ea和ε(t)ref；
相同龄期的未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能数值差为添加膨胀剂的混凝土结构的自由膨胀量ε(t)Free。
在一些可选的实施方案中，混凝土结构为侧墙时，振弦式应变计竖向平行侧墙侧面地预埋于侧墙内，振弦式应变计距离侧墙侧面1/2墙厚且距离侧墙顶面和一端端面1/3墙高。
在一些可选的实施方案中，混凝土结构为混凝土板时，振弦式应变计竖向垂直混凝土板面地埋置于任意1/2板厚位置，且振弦式应变计距离混凝土板边不小于2倍板厚。
在一些可选的实施方案中，计算混凝土自身收缩膨胀性能时采用以下公式：ε(t)＝kΔF+(b-α)Δt。
在一些可选的实施方案中，采集振弦式应变计的应变量数据时，每间隔0.5h或1h采集一次数据。
在一些可选的实施方案中，未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的浇筑时间间隔在7d以内。
在一些可选的实施方案中，未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的高度和厚度相同，振弦式应变计埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构内的位置相同。
本申请的有益效果是：本申请提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法包括以下步骤：将振弦式应变计分别埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的0应力点位，以混凝土结构的终凝时间点作为读数初始点，间隔采集振弦式应变计的应变量数据；根据振弦式应变计采集在一定时间△t的应变量变化△F，结合振弦式应变计的灵敏度系数K、振弦式应变计中振弦的线膨胀系数b和混凝土的线膨胀系数α，计算得到未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能ε(t)Ea和ε(t)ref；相同龄期的未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能数值差为添加膨胀剂的混凝土结构的自由膨胀量ε(t)Free。本申请提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法能够实时监控和观察混凝土实体结构的膨胀性能变化趋势，从而方便快捷的检测混凝土实体结构的膨胀量，便于评价混凝土的抗裂性能。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例的技术方案，下面将对实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，应当理解，以下附图仅示出了本申请的某些实施例，因此不应被看作是对范围的限定，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他相关的附图。
图1为本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法中将振弦式应变计埋置于侧墙时的第一视角的剖视结构示意图；
图2为本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法中将振弦式应变计埋置于侧墙时的第二视角的剖视结构示意图；
图3为本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法中将振弦式应变计埋置于混凝土板时的剖视结构示意图；
图4为本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法绘制得到的掺膨胀剂混凝土结构的自由膨胀量曲线。
图中标号：100、振弦式应变计。
具体实施方式
为使本申请实施例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。通常在此处附图中描述和示出的本申请实施例的组件可以以各种不同的配置来布置和设计。
因此，以下对在附图中提供的本申请的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本申请的范围，而是仅仅表示本申请的选定实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
以下结合实施例对本申请的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法的特征和性能作进一步的详细描述。
本申请实施例提供一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其包括以下步骤：
将振弦式应变计分别埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的0应力点位，以混凝土结构的终凝时间点作为读数初始点，每间隔0.5h或1h采集一次振弦式应变计的应变量数据；其中，如图1和图2所示，混凝土结构为侧墙时，振弦式应变计竖向平行侧墙侧面地预埋于侧墙内，振弦式应变计距离侧墙侧面1/2墙厚且距离侧墙顶面和一端端面1/3墙高。如图3所示，混凝土结构为混凝土板时，振弦式应变计竖向垂直混凝土板面地埋置于任意1/2板厚位置，且振弦式应变计距离混凝土板边不小于2倍板厚。其中，未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的浇筑时间间隔在7d以内。未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的高度和厚度相同或相似，振弦式应变计埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构内的位置相同或相似。
根据振弦式应变计采集在一定时间△t的应变量变化△F，结合振弦式应变计的灵敏度系数K、振弦式应变计中振弦的线膨胀系数b和混凝土的线膨胀系数α修正混凝土的温度修正应变，采用以下公式分别计算得到未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能ε(t)Ea和ε(t)ref：ε(t)＝kΔF+(b-α)Δt；
相同龄期的未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能数值差为添加膨胀剂的混凝土结构的自由膨胀量ε(t)Free，ε(t)Free＝ε(t)Ea-ε(t)ref。
其中，根据振弦式应变计采集在一定时间△t的应变量变化△F，结合振弦式应变计的灵敏度系数K、振弦式应变计中振弦的线膨胀系数b和混凝土的线膨胀系数α修正混凝土的温度修正应变，采用以下公式分别计算得到未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能时，首先对振弦式应变计的变形计算公式进行简化，振弦式应变计具有初始的拉力T0并产生与之相关的初始频率f0，根据振弦式应变计中振弦的振动频率公式，
式中：f为振动频率，L为振弦弦长，T为振弦张力，ρ为振弦密度。上式(1)可化简为：
T0＝Kf0 2 (2)
式中：K为与振弦弦长L、振弦密度ρ有关的系数。则关于振弦张力变化△T有：
ΔT＝T-T0＝K(f2-f0 2) (3)
设振弦式应变计周围混凝土的变形增量为εZ，振弦的应变增量为εg，振弦的弹性模量为E，振弦截面积为A，则有：
式中，k为应变计的灵敏度系数。
振弦式应变计的振弦张力变化来自于两个方面，一是周围混凝土变形引起钢筒与钢弦的变形，这方面的张力变化为△T1＝εEA，二是因振弦自身温度变化导致的张力变化为△T2＝-EAb△t，其中b为振弦的线膨胀系数，△T1和△T2的方向相反，综合可知，振弦张力变化△T为：
ΔT＝ΔT1+ΔT2＝EA(εZ-bΔt) (5)
结合式公式4和公式5得到：
振弦式应变计设计的输出频率模数为△F，即应变读数差值，△F＝F-F0＝f2-f02，因此结合公式6得到振弦式应变计周围混凝土的整体综合变形εZ为：
εZ＝kΔF+bΔt (7)
振弦式应变计周围混凝土的整体综合变形εZ代表监测点混凝土的整体变形情况，其代表的值可以由朱伯芳应变公式表示，如公式(8)所示，综合应变不但包含应力引起的弹性变形和徐变，还有自身收缩膨胀变形，通过综合应变可得监测点随环境温湿度整体变化趋势和幅度。
εZ(t)＝εe(t)+εc(t)+εT(t)+εg(t) (8)
式中：εe(t)为混凝土收缩受约束产生应力引起的瞬时应变线弹性；εc(t)为徐变变形，与应力加荷龄期及持荷时间有关；εT(t)为温度变化引起的变形；εg(t)为自生体积变形，即水化反应引起的自收缩、干燥收缩和膨胀剂引起。
混凝土的自身收缩与膨胀为：
εg(t)＝ε(t)-εe(t)+εc(t)+εT(t)
因选取的监测点位为零应力点位，取消混凝土应力弹性变形和徐变后，则混凝土的自身收缩与膨胀性能可表示为
εg(t)＝ε(t)-εT(t)；
当扣除混凝土温度变化引起的变形后，公式(7)可以变为：
εg＝kΔF+(b-α)Δt；
该公式即混凝土自身收缩膨胀性能计算公式：ε(t)＝kΔF+(b-α)Δt；
式中线膨胀系数α综合等效龄期成熟度模型等效龄期公式计算等效龄期，并结合下列算式进行计算，不同龄期实测值参考标准GB50081-2019进行检测，并根据检测结果进行修正。
αT(te)＝αT0+(αT∞-αT0)α(te)
式中，αT(te)为基于水化度和等效龄期的混凝土线膨胀系数，αT0为初始线膨胀系数，αT∞为最终线膨胀系数，α(te)为基于龄期的水化度；m、n为常数。
通过上述混凝土自身收缩膨胀性能计算公式计算得到未添加膨胀剂的空白段和添加膨胀剂的试验段的混凝土的相同龄期结果的差值即为掺膨胀剂混凝土实体结构的自由膨胀量ε(t)Free＝ε(t)Ea-ε(t)ref。
本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法通过结合振弦式应变计线上监测平台可以随时观察膨胀性能曲线变化趋势，更加可靠方便快捷，并通过温度修正应变直接计算得到检测混凝土实体结构的膨胀量，对评价抗裂性能更具有说服力。
实施例1
将振弦式应变计埋置于苏州金鸡湖隧道的侧墙结构如图1和图2所示，侧墙的高度h为3.2m，厚度为1m，振弦式应变计100的埋置处与侧墙两侧面的距离均为0.5m，振弦式应变计100与侧墙一端和顶面的距离均为1.1m，该侧墙结构的混凝土配合比如下表1所示：
表1 侧墙混凝土配合比
采用富含轻烧氧化镁的FQY镁质高性能混凝土抗裂剂性能如下表2所示：
表2 含轻烧氧化镁的侧墙混凝土配合比
采用南京葛南埋入式振弦应变计，分别预埋于同段隧道的南北两侧，南侧混凝土加入FQY镁质高性能混凝土抗裂剂如表1所示，北侧为空白对比段，通过监测结果和本申请实施例提供的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法绘制掺膨胀剂混凝土实体结构的自由膨胀量曲线如下图4所示，掺膨胀剂混凝土16d的自由膨胀量为138×10-6。
以上所描述的实施例是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。本申请的实施例的详细描述并非旨在限制要求保护的本申请的范围，而是仅仅表示本申请的选定实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本申请保护的范围。
Claims (7)
1.一种地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，其包括以下步骤：
将振弦式应变计分别埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的0应力点位，以混凝土结构的终凝时间点作为读数初始点，间隔采集所述振弦式应变计的应变量数据；
根据所述振弦式应变计采集在一定时间△t的应变量变化△F，结合所述振弦式应变计的灵敏度系数K、所述振弦式应变计中振弦的线膨胀系数b和混凝土的线膨胀系数α修正混凝土的温度修正应变，计算得到未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能ε(t)Ea和ε(t)ref；
相同龄期的未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土自身收缩膨胀性能数值差为添加膨胀剂的混凝土结构的自由膨胀量ε(t)Free。
2.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，所述混凝土结构为侧墙时，所述振弦式应变计竖向平行所述侧墙侧面地预埋于所述侧墙内，所述振弦式应变计距离所述侧墙侧面1/2墙厚且距离所述侧墙顶面和一端端面1/3墙高。
3.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，所述混凝土结构为混凝土板时，所述振弦式应变计竖向垂直混凝土板面地埋置于任意1/2板厚位置，且所述振弦式应变计距离混凝土板边不小于2倍板厚。
4.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，计算混凝土自身收缩膨胀性能时采用以下公式：ε(t)＝kΔF+(b-α)Δt。
5.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，采集所述振弦式应变计的应变量数据时，每间隔0.5h或1h采集一次数据。
6.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的浇筑时间间隔在7d以内。
7.根据权利要求1所述的地下工程掺膨胀剂混凝土结构膨胀性测试方法，其特征在于，未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构的高度和厚度尺寸相同，所述振弦式应变计埋置于未添加膨胀剂和添加膨胀剂的混凝土结构内的位置相同。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116086935A (zh) * | 2023-04-10 | 2023-05-09 | 四川公路桥梁建设集团有限公司 | 一种温缩断裂强度测试方法和测试装置 |
| CN116396026A (zh) * | 2023-03-06 | 2023-07-07 | 中国长江三峡集团有限公司 | 一种大坝混凝土的制备方法 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN116396026A (zh) * | 2023-03-06 | 2023-07-07 | 中国长江三峡集团有限公司 | 一种大坝混凝土的制备方法 |
| CN116396026B (zh) * | 2023-03-06 | 2024-05-28 | 中国长江三峡集团有限公司 | 一种大坝混凝土的制备方法 |
| CN116086935A (zh) * | 2023-04-10 | 2023-05-09 | 四川公路桥梁建设集团有限公司 | 一种温缩断裂强度测试方法和测试装置 |
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Legal Events
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| PB01 | Publication | ||
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| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Wang Binglei Inventor after: Kong Qingxun Inventor after: Zhu Guojun Inventor after: Xu Ke Inventor after: Liu Pin Inventor after: Guo Chengyao Inventor after: Qin Zhehuan Inventor after: Zhao Juan Inventor after: Fang Bo Inventor after: Liu Min Inventor before: Wang Binglei Inventor before: Zhu Guojun Inventor before: Xu Ke Inventor before: Liu Pin Inventor before: Guo Chengyao Inventor before: Qin Zhehuan Inventor before: Zhao Juan Inventor before: Fang Bo |
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| CB03 | Change of inventor or designer information | ||
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20231028 Address after: 430800 No. 1-28, Huanchang West Road, Simao Dun, Gongren village, Wuhan City, Hubei Province Applicant after: WUHAN SANYUAN SPECIAL BUILDING MATERIAL CO.,LTD. Applicant after: CHINA NUCLEAR POWER ENGINEERING Co.,Ltd. Address before: 430800 No. 1-28, Huanchang West Road, Simao Dun, Gongren village, Wuhan City, Hubei Province Applicant before: WUHAN SANYUAN SPECIAL BUILDING MATERIAL CO.,LTD. |
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| TA01 | Transfer of patent application right |