CN115296302A - 基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法 - Google Patents

基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法 Download PDF

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CN115296302A CN202211021309.XA CN202211021309A CN115296302A CN 115296302 A CN115296302 A CN 115296302A CN 202211021309 A CN202211021309 A CN 202211021309A CN 115296302 A CN115296302 A CN 115296302A
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周致言
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Abstract

基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型，有载调压变压器(On‑Load Tap Changer,OLTC)调控模型，拓扑及虚拟潮流约束模型，智能软开关(Soft Open Point，SOP)模型；构建一个双层优化重构模型，模型的上层以配电网网络架构、有载调压变压器的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段分布式能源的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数，实现配电网故障重构和潮流优化。本发明提高分布式电源的消纳率，减少系统网损，提高系统在故障情况下的电能恢复能力。

Description

基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法
技术领域
本发明涉及基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法
背景技术
配电网的故障自愈，指的是在配电网故障定位和故障隔离后，通过其联络开关和分段开关的开合，改变电网的拓扑结构，实现非故障区域的快速恢复。现有传统配电网的研究已经非常丰富，不少研究中使用了包括分段开关、远程可控开关和可调度分布式发电机(Distributed Generator,DG)的多种方式，建立了电网主动配电网故障重构模型。然而，智能软开关(Soft Open Point，SOP)作为新型的电力电子设备，已逐步取代传统的联络开关，给配电网的运行灵活性提升带来了巨大的潜力。SOP具有负载转移的能力，其故障侧变流器可以切换到虚拟电源，使受影响区域重新通电，从而进一步提高系统的恢复能力。然而，许多的研究通常将故障后的负荷以及DG出力看作定值，未考虑DG出力和负荷随机变化可能导致的节点电压越限等场景，因此其重构方案往往无法满足系统运行约束。
发明内容
为了克服现有技术的上述不足，本发明提出基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，模型的上层以配电网网络架构、有载调压变压器(On-Load Tap Changer,OLTC)的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段DG的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数(目标函数分别为全时段优化和后续时段优化)，实现配电网故障重构和潮流优化。其次，该模型本质上属于大规模线性规划模型，采用二阶锥规划方法进行模型转化和求解，最后，通过在算例上进行模型转化和求解，得到影响该配网故障恢复能力的因素，验证所求方法的有效性。
为了实现上述目的，本发明的技术方案为：
基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
S1：构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型、OLTC调控模型、拓扑及虚拟潮流约束模型、智能软开关SOP模型；
S2：构建一个双层优化重构模型，模型的上层以配电网网络架构、OLTC的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段分布式能源的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数(目标函数分别为全时段优化和后续时段优化)，实现配电网故障重构和潮流优化；
S3：获取优化所需的相关参数，对模型进行求解。
进一步，在所述步骤S1中，构建潮流约束模型、节点ZIP负荷约束模型、OLTC调控模型、拓扑及虚拟潮流约束模型、SOP模型，具体包括：
S1-1：配电网潮流模型是一种从支路功率出发建立的潮流方程，与传统的基于节点功率的潮流计算相比，潮流模型更适用于辐射状配电系统的潮流计算。在配电网重构问题中，由于存在支路开断情况变化的问题，因此需要对传统的潮流模型进行改进，引入线路开断变量Zij对潮流方程进行松弛，并选取π型等值线路模型，得到如下适用于配电网重构的潮流方程如下：
Figure BDA0003814285000000021
Figure BDA0003814285000000022
Figure BDA0003814285000000023
Figure BDA0003814285000000024
Figure BDA0003814285000000025
Figure BDA0003814285000000026
其中，Ωs为所有的导通支路，rij和xij为支路ij的电阻和电抗，
Figure BDA0003814285000000027
为支路ij的导纳，Zij为支路ij的开断变量，Zij＝1代表支路ij处于开通状态，是公式(3)和公式(4)得以实现的前提；Pij,ω,t为支路上节点i流向节点j的有功功率；Qij,ω,t为支路上节点i流向节点j的无功功率；
Figure BDA0003814285000000028
为支路上节点i流向节点j的电流平方值；
Figure BDA0003814285000000029
为节点i的电压平方值；
Figure BDA00038142850000000210
和
Figure BDA00038142850000000211
是节点的失电有功无功功率。
Figure BDA00038142850000000212
是节点i处SOP端口的有功出力，
Figure BDA00038142850000000213
是节点i处SOP端口的无功出力。
Figure BDA00038142850000000214
和
Figure BDA00038142850000000215
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的有功功率；
Figure BDA00038142850000000216
是节点处光伏发电功率，
Figure BDA0003814285000000031
是节点处光伏弃光功率。Qi,ω,t为节点i上注入的无功功率之和，Pi,ω,t为节点i上注入的有功功率之和。
Figure BDA0003814285000000032
和
Figure BDA0003814285000000033
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的无功功率。
Figure BDA0003814285000000034
是电容器组提供的无功功率；
各类设备有功出力与无功出力上下限约束：
线路功率约束：
Figure BDA0003814285000000035
Figure BDA0003814285000000036
节点电压与电流约束：
Figure BDA0003814285000000037
Figure BDA0003814285000000038
失电功率约束：
Figure BDA0003814285000000039
发电机约束：
Figure BDA00038142850000000310
Figure BDA00038142850000000311
弃风弃光约束：
Figure BDA00038142850000000312
其中，Pji ，
Figure BDA00038142850000000313
分别表示线路最小和最大有功功率，Qji ，
Figure BDA00038142850000000314
分别表示线路最小和最大无功功率。Ui ，
Figure BDA00038142850000000315
分别表示节点最小和最大电压。
Figure BDA00038142850000000316
分别表示发电机最大有功功率和无功功率；
S1-2：现阶段最为被广泛接受的配电网负载模型为ZIP模型，它将负载功率需求分为恒阻抗(Z)，恒电流(I)和恒功率(P)三个部分，则负载可表示为如下形式：
Figure BDA00038142850000000317
Figure BDA0003814285000000041
其中，kp,1+kp,2+kp,3＝1，kq,1+kq,2+kq,3＝1，
Figure BDA0003814285000000042
为额定电压UN下的额定有功功率值，
Figure BDA0003814285000000043
为额定电压UN下的额定功率值；
可以看出节点功率是节点电压的非线性函数，无法纳入本文所用线性规划模型中。CVR定义为有功或无功功率的百分比与总线电压减小百分比的比率，由CVR的定义可以得到用于电压敏感型负载的等效模型，公式如下：
Figure BDA0003814285000000044
Figure BDA0003814285000000045
其中，
Figure BDA0003814285000000046
又有
Figure BDA0003814285000000047
考虑到Ui,ω,t≈UN且
Figure BDA0003814285000000048
可以得到：
Figure BDA0003814285000000049
Figure BDA00038142850000000410
此时公式(15)、(16)已经被线性化，可以包含在潮流约束中，而CVR的值可以从负载的ZIP系数中进行估计。对原始模型进行考察，并设UN＝1p.u.，可以得到：
Figure BDA00038142850000000411
Figure BDA00038142850000000412
通过公式(21)、(22)以及假设Ui,ω,t≈UN，可以得到CVR的值如下：
CVRP＝2kP,1+kP,2 (23)
CVRQ＝2kQ,1+kQ,2 (24)
S1-3：OLTC通过调节分接头位置，可以让输出电压在一定范围内调整，模型建立如下：
Figure BDA0003814285000000051
Figure BDA0003814285000000052
Figure BDA0003814285000000053
其中，
Figure BDA0003814285000000054
表示t时刻分接头所处位置，
Figure BDA0003814285000000055
是分接头所处位置对应的电压平方值，
Figure BDA0003814285000000056
是OLTC输出电压的平方值，
Figure BDA0003814285000000057
表示t时刻节点1电压标幺值的平方，
Figure BDA0003814285000000058
U分别表示该处节点电压上下限；
S1-4：配电网重构需要保证重构后的配电系统的连通性，且不存在孤岛和环网。因此，配电系统连通性和辐射性约束可表示为：
Figure BDA0003814285000000059
X12,t＝z12,t (29)
Figure BDA00038142850000000510
Figure BDA00038142850000000511
Figure BDA00038142850000000512
其中，E为线路节点集合，zij,t为线路开断变量，Xij,t为父子节点表示变量，Xij,t＝1表示在t时刻i是j的父节点，λj,t是节点的虚拟潮流需求，
Figure BDA00038142850000000513
是发电机的虚拟潮流供给，
Figure BDA00038142850000000514
是线路虚拟功率，c(j)、δ(j)表示j的相邻节点，ΩPG表示与分布式发电机相接的节点集合，ΩSOP表示与SOP相接的节点集合，ΩG表示与上级电网相接的节点集合。公式(30)-(32)表示一个节点的父节点最多为一个，且必须大于自身的虚拟潮流需求；
S1-5：SOP是取代传统联络开关的一种新型智能配电装置，它的应用将极大地提高配电系统运行的灵活性和可控性。与联络开关相比，SOP的功率控制更加准确可靠，避免了开关操作可能带来的安全隐患。在故障发生时，由于直流隔离的作用，能够有效阻止故障电流穿越；在供电恢复过程中，能够为失电侧提供有效的电压支撑，从而扩大供电恢复范围。目前，背靠背电压源型变流器(Back to Back Voltage SourceConverter，B2B VSC)型SOP是一种较为常用的SOP，其拓扑结构由两个变流器经过一个直流电容器连接实现。
在配电系统的支路加入SOP，可以在一定程度上改善配电系统潮流分布，降低系统网损，均衡网络电压。配电网发生故障后，经故障定位、隔离后形成失电区域。而SOP作为取代联络开关的配电装置，并不能对整个配电系统中任意失电区域进行供电恢复，下文对可采用SOP进行供电恢复的失电区域进行分析。
配电网故障后，经故障定位、故障隔离所形成的失电区域，依据SOP接入位置可分为以下3种情况：
1)SOP两端均不在失电区域；
2)SOP一端在失电区域，一端不在失电区域；
3)SOP两端均在失电区域。
当某一区域能通过联络开关与上级网络相连时，SOP运行在PQ控制模式下并优化其有功出力以及无功出力。当失电区域无法通过联络开关与上级网络相连时，SOP采用Vf控制模式，此时应调节配电网SOP的出口电压以及配电网中的开关状态进行故障恢复，剩余未恢复负荷形成相应孤岛。综合考虑1、2两种场景，提出SOP约束如下：
Figure BDA0003814285000000061
Figure BDA0003814285000000062
Figure BDA0003814285000000063
SOP失电侧电压约束：
Figure BDA0003814285000000064
其中，
Figure BDA0003814285000000065
为SOP的损耗系数；
Figure BDA0003814285000000066
为接在节点i的SOP损耗；
Figure BDA0003814285000000067
为接在节点i的SOP容量；Ωn表示失电侧节点集合；U0为失电侧节点电压标幺值最低限值，一般取1.0；公式(33)为SOP有功功率约束，公式(34)为SOP损耗约束，公式(35)为SOP容量约束，公式(36)表示若SOP一端位于失电侧则调整为Vf控制模式；
在所述步骤S2中，双层优化重构模型具体包括：
S2-1：上层目标函数形式如下：
Figure BDA0003814285000000071
其中，α是失电成本系数，β是弃风弃光成本系数，γ是SOP损耗成本系数；
上层模型的目标是在故障发生的瞬间及稍后时间，在考虑负荷与光伏发电随机性的基础上，完成每1小时配网开关动作、OLTC动作和电容器组投切的规划。S2-2：下层模型的目标函数形式如下：
Figure BDA0003814285000000072
下层模型的目标是在确定了上述设备动作的基础上，以当前负荷光伏预测值为基础，得出未来15分钟内DG出力情况，切负荷大小情况和网络与SOP损耗情况的最优解，最大限度恢复电网供电能力，降低系统损耗。
所述步骤S2所述的目标函数分别为全时段优化和后续时段优化。
本发明构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型，有载调压变压器(On-Load TapChanger,OLTC)调控模型，拓扑及虚拟潮流约束模型，智能软开关(Soft Open Point，SOP)模型；构建一个双层优化重构模型，模型的上层以配电网网络架构、有载调压变压器的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段分布式能源的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数(目标函数分别为全时段优化和后续时段优化)，实现配电网故障重构和潮流优化。本发明考虑网络重构后的配电网有利于减少分布式电源的弃电现象，提高分布式电源的消纳率，同时还考虑了配电网重构日前、日内两阶段决策工作的划分和效果，可以在日前得到电网重构方案，极大地减少了日内决策的计算时间，兼顾了计算的准确性，此外，充分利用SOP对潮流的控制，减少了系统网损，提高了系统在故障情况下的电能恢复能力。
本发明的有益效果是：
1)考虑网络重构后的配电网有利于减少分布式电源的弃电现象，提高了分布式电源的消纳率。
2)考虑了配电网重构日前、日内两阶段决策工作的划分和效果，可以在日前得到电网重构方案，极大地减少了日内决策的计算时间，兼顾了计算的准确性。
3)考虑了SOP对配电网重构的影响，通过SOP对潮流的控制，减少了系统网损，提高了系统在故障情况下的电能恢复情况。
附图说明
图1是典型的配电系统故障场景示意图。
图2是本发明的算例仿真示意图。
图3是本发明的新能源设备总出力示意图。
图4是本发明的17时刻系统电压分布图。
图5是本发明的系统各时段损耗图。
图6是本发明的系统电压图。
图7是本发明的二阶锥转化误差统计图。
图8是本发明方法的流程图。
具体实施方法
下面结合附图对本发明做进一步说明。
参照图1～图8，基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，包括以下步骤：
S1：构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型，OLTC调控模型，拓扑及虚拟潮流约束模型，SOP模型；
S2：构建一个双层优化重构模型，模型的上层以配电网网络架构、有载调压变压器的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段分布式能源的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数(目标函数分别为全时段优化和后续时段优化)，实现配电网故障重构和潮流优化；
S3：获取优化所需的相关参数，对模型进行求解。
进一步，在所述步骤S1中，构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型，OLTC调控模型，拓扑及虚拟潮流约束模型，SOP模型：
S1-1：配电网潮流模型是一种从支路功率出发建立的潮流方程，与传统的基于节点功率的潮流计算相比，潮流模型更适用于辐射状配电系统的潮流计算。在配电网重构问题中，由于存在支路开断情况变化的问题，因此需要对传统的潮流模型进行改进，引入线路开断变量Zij对潮流方程进行松弛，并选取π型等值线路模型，得到如下适用于配电网重构的潮流方程如下：
Figure BDA0003814285000000091
Figure BDA0003814285000000092
Figure BDA0003814285000000093
Figure BDA0003814285000000094
Figure BDA0003814285000000095
Figure BDA0003814285000000096
其中，Ωs为所有的导通支路，rij和xij为支路ij的电阻和电抗，
Figure BDA0003814285000000097
为支路ij的导纳，Zij为支路ij的开断变量，Zij＝1代表支路ij处于开通状态，是公式(3)和公式(4)得以实现的前提；Pij,ω,t为支路上节点i流向节点j的有功功率；Qij,ω,t为支路上节点i流向节点j的无功功率；
Figure BDA0003814285000000098
为支路上节点i流向节点j的电流平方值；
Figure BDA0003814285000000099
为节点i的电压平方值；
Figure BDA00038142850000000910
和
Figure BDA00038142850000000911
是节点的失电有功无功功率。
Figure BDA00038142850000000912
是节点i处SOP端口的有功出力，
Figure BDA00038142850000000913
是节点i处SOP端口的无功出力。
Figure BDA00038142850000000914
和
Figure BDA00038142850000000915
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的有功功率；
Figure BDA00038142850000000916
是节点处光伏发电功率，
Figure BDA00038142850000000917
是节点处光伏弃光功率。Qi,ω,t为节点i上注入的无功功率之和，Pi,ω,t为节点i上注入的有功功率之和。
Figure BDA00038142850000000918
和
Figure BDA00038142850000000919
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的无功功率。
Figure BDA00038142850000000920
是电容器组提供的无功功率；
各类设备有功出力与无功出力上下限约束：
线路功率约束：
Figure BDA00038142850000000921
Figure BDA0003814285000000101
节点电压与电流约束：
Figure BDA0003814285000000102
Figure BDA0003814285000000103
失电功率约束：
Figure BDA0003814285000000104
发电机约束：
Figure BDA0003814285000000105
Figure BDA0003814285000000106
弃风弃光约束：
Figure BDA0003814285000000107
其中，Pji ，
Figure BDA0003814285000000108
分别表示线路最小和最大有功功率，Qji ，
Figure BDA0003814285000000109
分别表示线路最小和最大无功功率。Ui ，
Figure BDA00038142850000001010
分别表示节点最小和最大电压。
Figure BDA00038142850000001011
分别表示发电机最大有功和无功功率；
S1-2：现阶段最为被广泛接受的配电网负载模型为ZIP模型，它将负载功率需求分为恒阻抗(Z)，恒电流(I)和恒功率(P)三个部分，则负载可表示为如下形式：
Figure BDA00038142850000001012
Figure BDA00038142850000001013
其中，kp,1+kp,2+kp,3＝1，kq,1+kq,2+kq,3＝1，
Figure BDA00038142850000001014
为额定电压UN下的额定有功功率值，
Figure BDA00038142850000001015
为额定电压UN下的额定功率值；
可以看出节点功率是节点电压的非线性函数，无法纳入本文所用线性规划模型中。CVR定义为有功或无功功率的百分比与总线电压减小百分比的比率，由CVR的定义可以得到用于电压敏感型负载的等效模型，公式如下：
Figure BDA0003814285000000111
Figure BDA0003814285000000112
其中，
Figure BDA0003814285000000113
又有
Figure BDA0003814285000000114
考虑到Ui,ω,t≈UN且
Figure BDA0003814285000000115
可以得到：
Figure BDA0003814285000000116
Figure BDA0003814285000000117
此时公式(15)、(16)已经被线性化，可以包含在潮流约束中，而CVR的值可以从负载的ZIP系数中进行估计。对原始模型进行考察，并设UN＝1p.u.，可以得到：
Figure BDA0003814285000000118
Figure BDA0003814285000000119
通过公式(21)、(22)以及假设Ui,ω,t≈UN，可以得到CVR的值如下：
CVRP＝2kP,1+kP,2 (23)
CVRQ＝2kQ,1+kQ,2 (24)
S1-3：OLTC通过调节分接头位置，可以让输出电压在一定范围内调整，模型建立如下：
Figure BDA00038142850000001110
Figure BDA00038142850000001111
Figure BDA00038142850000001112
其中，
Figure BDA00038142850000001113
表示t时刻分接头所处位置，
Figure BDA00038142850000001114
是分接头所处位置对应的电压平方值，
Figure BDA0003814285000000121
是OLTC输出电压的平方值，
Figure BDA0003814285000000122
表示t时刻节点1电压标幺值的平方，
Figure BDA0003814285000000123
U分别表示该处节点电压上下限；
S1-4:：配电网重构需要保证重构后的配电系统的连通性，且不存在孤岛和环网。因此，配电系统连通性和辐射性约束可表示为：
Figure BDA0003814285000000124
X12,t＝z12,t (29)
Figure BDA0003814285000000125
Figure BDA0003814285000000126
Figure BDA0003814285000000127
其中，E为线路节点集合，zij,t为线路开断变量，Xij,t为父子节点表示变量，Xij,t＝1表示在t时刻i是j的父节点，λj,t是节点的虚拟潮流需求，
Figure BDA0003814285000000128
是发电机的虚拟潮流供给，
Figure BDA0003814285000000129
是线路虚拟功率，c(j)、δ(j)表示j的相邻节点，ΩDG表示与分布式发电机相接的节点集合，ΩSOP表示与SOP相接的节点集合，ΩG表示与上级电网相接的节点集合。公式(30)-(32)表示一个节点的父节点最多为一个，且必须大于自身的虚拟潮流需求；
S1-5：SOP是取代传统联络开关的一种新型智能配电装置，它的应用将极大地提高配电系统运行的灵活性和可控性。与联络开关相比，SOP的功率控制更加准确可靠，避免了开关操作可能带来的安全隐患。在故障发生时，由于直流隔离的作用，能够有效阻止故障电流穿越；在供电恢复过程中，能够为失电侧提供有效的电压支撑，从而扩大供电恢复范围。目前，背靠背电压源型变流器(Back to Back Voltage SourceConverter，B2B VSC)型SOP是一种较为常用的SOP，其拓扑结构由两个变流器经过一个直流电容器连接实现。
在配电系统的支路加入SOP，可以在一定程度上改善配电系统潮流分布，降低系统网损，均衡网络电压。配电网发生故障后，经故障定位、隔离后形成失电区域。而SOP作为取代联络开关的配电装置，并不能对整个配电系统中任意失电区域进行供电恢复，下文对可采用SOP进行供电恢复的失电区域进行分析。
如图1所示，配电网故障后，经故障定位、故障隔离所形成的失电区域，依据SOP接入位置可分为以下3种情况：
1)SOP两端均不在失电区域；
2)SOP一端在失电区域，一端不在失电区域；
3)SOP两端均在失电区域。
当某一区域能通过联络开关与上级网络相连时SOP运行在PQ控制模式下并优化其有功出力以及无功出力。当失电区域无法通过联络开关与上级网络相连时，SOP采用Vf控制模式，此时应调节配电网SOP的出口电压以及配电网中的开关状态进行故障恢复，剩余未恢复负荷形成相应孤岛。综合考虑1、2两种场景，提出SOP约束如下：
Figure BDA0003814285000000131
Figure BDA0003814285000000132
Figure BDA0003814285000000133
SOP失电侧电压约束：
Figure BDA0003814285000000134
其中，
Figure BDA0003814285000000135
为SOP的损耗系数；
Figure BDA0003814285000000136
为接在节点i的SOP损耗；
Figure BDA0003814285000000137
为接在节点i的SOP容量；Ωn表示失电侧节点集合；U0为失电侧节点电压标幺值最低限值，一般取1.0；公式(33)为SOP有功功率约束，公式(34)为SOP损耗约束，公式(35)为SOP容量约束，公式(36)表示若SOP一端位于失电侧则调整为Vf控制模式；
在所述步骤S2中，双层优化重构模型包括以下部分：
S2-1：上层目标函数形式如下：
Figure BDA0003814285000000138
其中，α是失电成本系数，β是弃风弃光成本系数，γ是SOP损耗成本系数；
上层模型的目标是在故障发生的瞬间及稍后时间，在考虑负荷与光伏发电随机性的基础上，完成每1小时配网开关动作、OLTC动作和电容器组投切的规划。
S2-2：下层模型的目标函数形式如下：
Figure BDA0003814285000000141
下层模型的目标是在确定了上述设备动作的基础上，以当前负荷光伏预测值为基础，得出未来15分钟内DG出力情况，切负荷大小情况和网络与SOP损耗情况的最优解，最大限度恢复电网供电能力，降低系统损耗。
为使本领域技术人员更好地理解本发明，算例分析包括以下构成：
一、算例描述及仿真结果分析
本发明为了验证其有效性，使用了如图2所示的系统进行算例分析。分别在节点6，10和27处放置三个光伏发电机，在13和30处放置两个风力发电机。新能源设备总出力情况如图3所示。基准电压设为12.66KV，电压幅度边界是[0.95,1.05]p.u.，线路上最大传输功率设置为4MW。SOP容量上限为0.8MVA，SOP损耗系数为0.01，上下层目标函数中失电成本系数为40，弃风弃光成本系数为1，SOP损耗成本系数为2。CVRp和CVRq分别为0.7692和2.2154。
为了充分体现所提方法的有效性，另外设置一种模式进行对比仿真分析：
1)模式1：本发明所提的有联络开关和SOP故障恢复策略。
2)模式2：无SOP，仅有联络开关的故障恢复策略。
仿真程序在Windows10，Intel(R)CoreTM i5 CPU@3.5GHz，8GB内存的计算机中的Matlab环境下实现。首先得到表1中OLTC的动作电压值。以第17时刻为例，得到如图4所示的系统电压分布。从图4可以看出，两尖峰点为节点18处与节点27处，节点18由SOP转为Vf控制进行区域电压支撑，节点27为该处的主发电机，节点29处SOP将电压提高至额定电压。图5表示系统各时段损耗，图6表示系统电压分布及随时间的变化情况，图7表示不同时刻不同节点处二阶锥转化的误差大小。对以上2种运行模式下的系统中失电率，光能吸收率，风能吸收率，电压最大值、最小值、偏差进行计算和比较。具体的统计数据如表2所示。
表1 OLTC动作电压值
Figure BDA0003814285000000142
表2两种场景系统对比图
Figure BDA0003814285000000151
由表2可知，由于SOP具有精确的潮流调节能力，模式1可以将系统失电率降低，提升光能风能吸收率，减小电压偏差。在SOP的作用下，模式1的失电率降低了9.02％，光能吸收率增加了43.86％，风能吸收率增加了33.6％。由此可见，本发明所提出的有SOP故障恢复策略能够提高配电系统在故障场景中的恢复性能。
在本说明书中，对本发明的示意性表述不是必须针对的是相同的实施例或示例,本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例进行结合和组合。此外，本说明书实施例所述的内容仅仅是对发明构思的实现形式的列举，本发明的保护范围不应当被视为仅限于实施案例所陈述的具体形式，本发明的保护范围也包括本领域技术人员根据本发明构思所能够想到的等同技术手段。

Claims (4)

1.基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1：构建潮流约束模型，节点ZIP负荷约束模型、有载调压变压器(On-Load TapChanger,OLTC)调控模型、拓扑及虚拟潮流约束模型、智能软开关(soft open point，SOP)模型；
S2：构建一个双层优化重构模型，模型的上层以配电网网络架构、有载调压变压器的动作、电容器组的投切为决策变量，下层的优化目标为该时段分布式能源的有功无功出力、切负荷的功率大小、系统网损大小，通过设置数学形式相同的目标函数(目标函数分别为全时段优化和后续时段优化)，实现配电网故障重构和潮流优化；
S3：获取优化所需的相关参数，对模型进行求解。
2.如权利要求1所述的基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，其特征在于，在所述步骤S1中，构建潮流约束模型、节点ZIP负荷约束模型、OLTC调控模型、拓扑及虚拟潮流约束模型、SOP模型，具体包括：
S1-1：配电网潮流模型是一种从支路功率出发建立的潮流方程，与传统的基于节点功率的潮流计算相比，潮流模型更适用于辐射状配电系统的潮流计算。在配电网重构问题中，由于存在支路开断情况变化的问题，因此需要对传统的潮流模型进行改进，引入线路开断变量Zij对潮流方程进行松弛，并选取π型等值线路模型，得到如下适用于配电网重构的潮流方程如下：
Figure FDA0003814284990000011
Figure FDA0003814284990000012
Figure FDA0003814284990000013
Figure FDA0003814284990000014
Figure FDA0003814284990000015
Figure FDA0003814284990000016
其中，Ωs为所有的导通支路，rij和xij为支路ij的电阻和电抗，
Figure FDA0003814284990000017
为支路ij的导纳，Zij为支路ij的开断变量；Pij,ω,t为支路上节点i流向节点j的有功功率；Qij,ω,t为支路上节点i流向节点j的无功功率；
Figure FDA0003814284990000021
为支路上节点i流向节点j的电流平方值；
Figure FDA0003814284990000022
为节点i的电压平方值；
Figure FDA0003814284990000023
和
Figure FDA0003814284990000024
是节点的失电有功无功功率。
Figure FDA0003814284990000025
是节点i处SOP端口的有功出力，
Figure FDA0003814284990000026
是节点i处SOP端口的无功出力。
Figure FDA0003814284990000027
和
Figure FDA0003814284990000028
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的有功功率；
Figure FDA0003814284990000029
是节点处光伏发电功率，
Figure FDA00038142849900000210
是节点处光伏弃光功率。Qi,ω,t为节点i上注入的无功功率之和，Pi,ω,t为节点i上注入的有功功率之和。
Figure FDA00038142849900000211
和
Figure FDA00038142849900000212
分别为节点i上分布式电源注入和负荷消耗的无功功率。
Figure FDA00038142849900000213
是电容器组提供的无功功率；
各类设备有功出力与无功出力上下限约束如下：
线路功率约束：
Figure FDA00038142849900000214
Figure FDA00038142849900000215
节点电压与电流约束：
Figure FDA00038142849900000216
Figure FDA00038142849900000217
失电功率约束：
Figure FDA00038142849900000218
发电机约束：
Figure FDA00038142849900000219
Figure FDA00038142849900000220
弃风弃光约束：
Figure FDA00038142849900000221
其中，Pji ，
Figure FDA00038142849900000222
分别表示线路最小和最大有功功率，Qji ，
Figure FDA00038142849900000223
分别表示线路最小和最大无功功率。Ui ，
Figure FDA0003814284990000031
分别表示节点最小和最大电压。
Figure FDA0003814284990000032
分别表示发电机最大有功和无功功率；
S1-2:现阶段最为被广泛接受的配电网负载模型为ZIP模型，它将负载功率需求分为恒阻抗(Z)，恒电流(I)和恒功率(P)三个部分，则负载可表示为如下形式：
Figure FDA0003814284990000033
Figure FDA0003814284990000034
其中，kp,1+kp,2+kp,3＝1，kq,1+kq,2+kq,3＝1，
Figure FDA00038142849900000313
为额定电压UN下的额定有功功率值；
Figure FDA0003814284990000035
为额定电压UN下的额定无功功率值；
可以看出节点功率是节点电压的非线性函数，无法纳入本文所用线性规划模型中。CVR定义为有功或无功功率的百分比与总线电压减小百分比的比率，由CVR的定义可以得到用于电压敏感型负载的等效模型，公式如下：
Figure FDA0003814284990000036
Figure FDA0003814284990000037
其中，
Figure FDA0003814284990000038
又有
Figure FDA0003814284990000039
考虑到Ui,ω,t≈UN且
Figure FDA00038142849900000310
可以得到：
Figure FDA00038142849900000311
Figure FDA00038142849900000312
此时公式(15)、(16)已经被线性化，可以包含在潮流约束中，而CVR的值可以从负载的ZIP系数中进行估计。对原始模型进行考察，并设UN＝1p.u.，可以得到：
Figure FDA0003814284990000041
Figure FDA0003814284990000042
通过公式(21)、(22)以及假设Ui,ω,t≈UN，可以得到CVR的值如下：
CVRP＝2kP,1+kP,2 (23)
CVRQ＝2kQ,1+kQ,2 (24)
S1-3：OLTC通过调节分接头位置，可以让输出电压在一定范围内调整，模型建立如下：
Figure FDA0003814284990000043
Figure FDA0003814284990000044
Figure FDA0003814284990000045
其中，
Figure FDA0003814284990000046
表示t时刻分接头所处位置，
Figure FDA0003814284990000047
是分接头所处位置对应的电压平方值，
Figure FDA0003814284990000048
是OLTC输出电压的平方值，
Figure FDA0003814284990000049
表示t时刻节点1电压标幺值的平方，
Figure FDA00038142849900000410
U分别表示该处节点电压上下限；
S1-4：配电网重构需要保证重构后的配电系统的连通性，且不存在孤岛和环网。因此，配电系统连通性和辐射性约束可表示为：
Figure FDA00038142849900000411
X12,t＝z12,t (29)
Figure FDA00038142849900000412
Figure FDA00038142849900000413
Figure FDA00038142849900000414
其中，E为线路节点集合，zij,t为线路开断变量，Xij,t为父子节点表示变量，Xij,t＝1表示在t时刻i是j的父节点，λj,t是节点的虚拟潮流需求，
Figure FDA0003814284990000051
是发电机的虚拟潮流供给，
Figure FDA0003814284990000052
是线路虚拟功率，c(j)、δ(j)表示j的相邻节点，ΩDG表示与分布式发电机相接的节点集合，ΩSOP表示与SOP相接的节点集合，ΩG表示与上级电网相接的节点集合。公式(30)-(32)表示一个节点的父节点最多为一个，且必须大于自身的虚拟潮流需求；
S1-5：SOP是取代传统联络开关的一种新型智能配电装置，它的应用将极大地提高配电系统运行的灵活性和可控性。与联络开关相比，SOP的功率控制更加准确可靠，避免了开关操作可能带来的安全隐患。在故障发生时，由于直流隔离的作用，能够有效阻止故障电流穿越；在供电恢复过程中，能够为失电侧提供有效的电压支撑，从而扩大供电恢复范围。目前，背靠背电压源型变流器(Back to Back Voltage SourceConverter，B2B VSC)型SOP是一种较为常用的SOP，其拓扑结构由两个变流器经过一个直流电容器连接实现。
在配电系统的支路加入SOP，可以在一定程度上改善配电系统潮流分布，降低系统网损，均衡网络电压。配电网发生故障后，经故障定位、隔离后形成失电区域。而SOP作为取代联络开关的配电装置，并不能对整个配电系统中任意失电区域进行供电恢复，下文对可采用SOP进行供电恢复的失电区域进行分析。
配电网故障后，经故障定位、故障隔离所形成的失电区域，依据SOP接入位置可分为以下3种情况：
1)SOP两端均不在失电区域；
2)SOP一端在失电区域，一端不在失电区域；
3)SOP两端均在失电区域。
当某一区域能通过联络开关与上级网络相连时，SOP运行在PQ控制模式下并优化其有功出力以及无功出力。当失电区域无法通过联络开关与上级网络相连时，SOP采用Vf控制模式，此时应调节配电网SOP的出口电压以及配电网中的开关状态进行故障恢复，剩余未恢复负荷形成相应孤岛。综合考虑1、2两种场景，提出SOP约束如下：
Figure FDA0003814284990000053
Figure FDA0003814284990000061
Figure FDA0003814284990000062
SOP失电侧电压约束：
Figure FDA0003814284990000063
其中，
Figure FDA0003814284990000064
为SOP的损耗系数；
Figure FDA0003814284990000065
为接在节点i的SOP损耗；
Figure FDA0003814284990000066
为接在节点i的SOP容量；Ωn表示失电侧节点集合；U0为失电侧节点电压标幺值最低限值，一般取1.0；公式(33)为SOP有功功率约束，公式(34)为SOP损耗约束，公式(35)为SOP容量约束，公式(36)表示若SOP一端位于失电侧则调整为Vf控制模式；
3.如权利要求2所述的基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，其特征在于，在所述步骤S2中，双层优化重构模型包括以下部分：
S2-1：上层目标函数形式如下：
Figure FDA0003814284990000067
其中，α是失电成本系数，β是弃风弃光成本系数，γ是SOP损耗成本系数；
上层模型的目标是在故障发生的瞬间及稍后时间，在考虑负荷与光伏发电随机性的基础上，完成每1小时配网开关动作、OLTC动作和电容器组投切的规划。
S2-2：下层模型的目标函数形式如下：
Figure FDA0003814284990000068
下层模型的目标是在确定了上述设备动作的基础上，以当前负荷光伏预测值为基础，得出未来15分钟内DG出力情况，切负荷大小情况和网络与SOP损耗情况的最优解，最大限度恢复电网供电能力，降低系统损耗。
4.如权利要求2所述的基于智能软开关和节能降压的配电网故障恢复方法，其特征在于，所述步骤S2所述的目标函数分别为全时段优化和后续时段优化。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN118232350A (zh) * 2024-04-09 2024-06-21 东北电力大学 基于HDT与CBs协同控制的配电网潮流调控系统及方法及设备

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN118232350A (zh) * 2024-04-09 2024-06-21 东北电力大学 基于HDT与CBs协同控制的配电网潮流调控系统及方法及设备

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