CN1151703C - 用于传声器的单向空气动力学形状的多级湍流罩子 - Google Patents
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Abstract
设置在流动介质中的一种声传感器装置，诸如传声器或薄膜传感器。为了防止感测流动产生的噪声，传感器装置至少通过3级屏蔽与流动介质隔离。在较佳实施例中，传感器装置设置在泡沫罩子内，后者位于由织物罩子覆盖的泡沫内，而织物罩子位于由第二织物罩子覆盖的第二框架内。一种spandex织物适用于本发明。
Description
技术领域
本发明涉及传感器，诸如用以检测湍流流动中的传播声信号的传声器，尤其涉及用于该传感器上的湍流抑制屏蔽罩，以减小湍流所引起的噪声，或“流动噪声”，并由此提高传感系统的信噪比。
背景技术
众所周知，在管道有源噪声控制(ANC)系统中的声敏领域中，对因系统的输入传声器上的湍流引起压力变动的抑制对于其消除噪声的能力是至关重要的。这种所谓的“流动噪声”降低了测量传声器与误差传声器之间的相干性，而相干性的程度直接与可得到的噪声消除程度有关。例如，在前馈ANC系统中，要求相干性程度为0.99的测量-误差传声器能达到20分贝的消除噪声(以下简称为消噪)级，而相于性程度为0.9的则消噪级降低到10分贝。对于并列的反馈方法(所谓的“TCM”，紧耦合单级)，如果系统完好地工作，由于流动噪声级表示通过有源消除能达到最低的声级，故输入传声器上的流动噪声级限制了系统的性能。此外，由传声器测得的大幅度低频流动脉动产生了有害的大幅度的扬声器运动和系统的不稳定。如果不可能用现有的档风板有效地抑制湍流，可以考虑用以下4种选择来提高ANC系统的衰减性能：(1)将ANC系统向下游移到更为平静的流动区域，(2)在信号输入到控制器之前，以电学方式滤除来自测量传声器之信号的流动噪声，(3)采用一排具有合适信号条件的测量传声器，在电学上分离来自管道内传播噪声的流动感应噪声，以及(4)用湍流抑制罩包围测量传声器，相对管道内传播噪声信号的强度，有选择地降低传声器正面的湍流能量强度。
采用选择(1)，一般必须将ANC系统移动到一个下游位置，它离风扇噪声源有几个管道的高度。这样，系统将变得相当长。
选择(2)，仅当流动噪声的频率位于ANC系统的性能范围以外时才能采用。一般的HVAC(供暖、通风和空调)系统的流动噪声和声噪声趋向于相同的频带，故该技术并不可行。然而，即使流动噪声频率位于ANC系统所需性能范围之外，而对合适的前馈系统而言，滤波中所固有的时延将引起系统长度的增加(即测量传声器至控制扬声器之间的距离)，并且通过将附加的相位延迟加到反馈环路，减少了用于反馈系统的性能带宽。然而，由于滤波中固有的时延，该方法也将加长整个合适的前馈系统(增加测量传声器至扬声器的距离)。即使是大流动噪声级低于听得见的范围(位于迅速离开的最大流动噪声屏蔽性能技术的低频处)，大幅度流动噪声也可能导致破坏场声器的运动，即使没有可听见的噪声加到管道也是如此。
选择(3)在低频有效，除了成本以外，传声器阵列必须相当长，即，有几个管道的高度，由此使ANC系统长得无法接受。
选择(4)，在测量传声器周围采用湍流抑制罩是所需的选择，独特的、高性能罩的概念是本发明的主题。
关于风扇和前馈ANC系统的基本声测量，在管道内抑制流动噪声的应用最广泛的方法之一是弗里德里希管。该装置包括安装在传声器前端、具有纵向裂缝的空心管，并沿着流动和传播噪声的方向变尖。由于湍流扰动(名义上按管道中流动的速度对流，用M，即马赫数表示)与管子内部产生湍流的相应的声学扰动(以声速c传播)之间的相位速度差，流动噪声在传声器处“最终得到平衡”，它一般位于探头的下游端部。在HVAC系统中，当M＜＜1时，声湍流在管子的外部(c(1+M))和内部(c)几乎在相同的速度传播。这样，传播怕管道的声响可以较好地由传声器测量。Digisonix公司销售一种改进的弗里德里希管子，它采用多孔壁(替代裂缝)，允许与外部端流沟道。此改进为第4903249号美国专利的主题。该弗里德里希/Digisonix管子的缺点在于需要长管子来实现低频流动噪声抑制。例如，在端流强度为25％的流动中要在10赫兹以上的频率将流动噪声衰减到10分贝，需要48英寸长的探头。再者，10赫兹以下无衰减，对于TCM应用就严格地要求避免大幅度的破坏性的扬声器动作。按照W.Neise“对用于湍流中声测量的传声器探头的理论和实验调查”一文中所述的理论，长度加倍将使抑制能力改善3分贝。因此，需要约32英尺长的弗里德里希管子以在10赫兹处获得10分贝的流动噪声抑制。
通常用于声乐传声器(例如用于PA(扩音装置)系统、TV、无线电等等)的流动噪声屏蔽罩，是一种普遍为球形的开孔泡沫罩。然而，当应用于一种主要的平均流向(例如管道内)时，则采用一种椭圆形的屏蔽罩(如B&K型UA0781)。这种流动噪声抑制机理使湍流波动从传声器转移到泡沫屏蔽罩的外部区域，在该区域受到泡沫的有效阻尼。由于相对低速的波动与声响有关，故因声学传播衰减与速度成正比，而湍流衰减与速度的平方成正比，声响噪声几乎未经衰减地通过泡沫而传播。尽管湍流波动在泡沫的外区域产生了声响扰动传播到传声器，由于端流的四极声源性质，其辐射效力较低，因此，比传播声响为小的量提供给传声器信号。从以下可见，当频率在100赫兹以上时，88.9mm(3.5英寸)(小直径)椭圆形泡沫防风罩抑制流动噪声稍优于弗里德里希管子。而当频率10赫兹以下时，流动噪声因罩子的非流线体产生的“固有噪声”而增高。
屏蔽流动噪声的第三种方法用于户外测量，如J.K.Hilliard在“传声器档风板”一文中所述的机场测量，以及C.W.Menge和G.Sanchez在“低噪声档风板设计和性能”一文中所述的国家机场航空器事件调查，包括球面形织物罩内部的传声器。象开孔泡沫罩子一样，这些罩子通过使湍流波动离开传声器元件来抑制流动噪声。从J.C.Beleazey的“对传声器档风板效力的实验判断”一文可见，流动噪声衰减直接与球面形半径有关，它与上述假设相一致。从Menge和Sanchez的论述中可见，多级织物罩子优于单级罩子。尽管在他们的著作中未作说明，我们相信这是因为内部一级减低了暴露于传声器元件的，不可避免的内部再循环流动的幅度。
本发明的新颖性在于为主流动方向设计的一种多级织物罩子。该罩子由两级金属丝网架上张开的Lycra(莱克拉聚氨基甲酸酯弹性纤维纱)织物组成。最后，内部或第三级为B&K开孔泡沫的挡风罩。流动噪声减低表明在整个频带内，流动噪声抑制有10-20分贝的显著结果。为了确认这些测量，为1.22m(48英寸)长的Digisonix管子、椭圆体的泡沫档风板和新的多级Lycra罩子，获得湍流强度为25％的一个20吨VPAC(立式空调)的风扇出风口附近的带罩子的传声器与2.74m(9英尺)下游处的带罩子的传声器之间的相关性。如前所述，该测量确定了前馈系统的最大衰减。新的罩子表明在整个频带范围有优良的性能，只是在40赫兹处用1.22m(48英寸)的管子得到相等的性能。新的罩子的另一优点在于其明显的平坦的频率响应和全方位的响应，这使其更适合于所并列的反馈管道ANC。弗里德里希管子因其刚性的端头，含有内部形态的结构，它引起相位容限的不稳定并主要对沿管道传播怕声音信号有敏感，故抑制了扬声器的“消噪声”，形成一种不正确的错衰信号。
发明内容
本发明的目的在于将传声器与流动噪声隔离开。
本发明的另一目的是允许在湍流中设置测量传声器，而避免感测流动噪声。这些目的以及其他方面在以下的描述中将变得更加清楚，并可通过本发明来实现。
基本上，传声器是这样设置的，它暴露于由被测噪声源产生的噪声下，但与因流动介质作用于传声器而产生的流动噪声隔离。通过将传声器设置在位于和/或暴露于流动介质中的3个嵌套的声罩内来实现这一点。传声器的感测部分设置在作为第一声罩的泡沫罩盖内，并位于内部框架内。内部框架上覆盖一织物作为第二声罩并设置在外框架内。外框架上覆盖一织物作为第三声罩，一个空气动力学的表面暴露于流动介质下。
本发明提出一种单向空气动力学形状的多级湍流罩子，用于管道有源噪声消除系统的声传感器装置，该多级湍流罩子包括：限定流动路径的管道；位于管道内的声传感器装置；接收所述声传感器装置并由开孔泡沫制成的开孔泡沫罩子，位于声传感器装置与流动路径之间；其特征在于还包括：与所述开孔泡沫罩子隔开并包含该开孔泡沫罩子的内部级，位于开孔泡沫罩子与流动路径之间，该内部级为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物；与所述内部级隔开并包含该内部级的外部级，位于与流动路径之间，该外部级为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物，由此使所述湍流罩子产生较小的由于相对声传感器装置穿过流动路径的空气流动自有噪声和流动隔离。
所述内部和外部级的每一个均包括覆盖框架结构的弹性纤维材料。所述弹性纤维材料为斯潘德克斯弹性纤维(spandex)。所述内部级包含包围所述传感器装置的空气空间。所述外部级包含包围所述内部级的空气空间。一个中间级设置在所述内部级与外部级之间并为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物所述外部级。所述外部级的外层上包括非渗透的薄膜。所述声传感器装置为壁装式传声器，所述多级湍流罩子适合于固定到壁上。进一步包括包含在所述内部级内的内部可透声的挡板装置。进一步包括空气动力学形状的鼻子和尾部。所述鼻子和尾部中的至少一个是可透声的。所述鼻子和尾部中的至少一个是非透声的。所述尾部为非圆锥形的。所述尾部的长度短于保证所附流动无位于所述尾部外缘周围的旋涡发生器所定义的外部装置以引起流动附于所述尾部所需的长度。所述声传感器装置为薄膜传感器。
为了进一步了解本发明，以下将结合附图对本发明作详细的描述。
附图说明
图1是一个示意图，它表示用于管道系统的采用一种合适的前馈方式的ANC系统；
图2是一个示意图，表示采用并列配置的反馈方式的用于管道系统的ANC系统；
图3和图4表示现有技术的流动噪声抑制罩的剖面图；
图5是本发明带罩子的传声器的部分剖视图；
图6是沿图5中6-6线的剖面图；
图7是一个未带罩子的传声器和现有技术的48英寸弗里德里希管子的流动噪声(声压级，SPL)相对频率的曲线图；
图8是未带罩子的传声器和图3所示现有技术的流动噪声(SPL)相对频率的曲线图；
图9是未带罩子的传声器和图5所示较佳实施例的流动噪声(SPL)相对频率的曲线图；
图10是未带罩子的一个spandex(含聚氨基甲酸乙酯85％以上的长链聚合体纤维)级、两个spandex级和图5所示较佳实施例的流动噪声(SPL)相对频率的曲线图；
图11是本发明第一个实施例的壁装式的剖视图；
图12是本发明第二个经修正的实施例的部分剖视图，其中，可渗透的外层由非渗透的薄膜覆盖；
图13是本发明第三个经修正的实施例的部分剖视图，其中，结合了可渗透的内挡板以减少内挡板内的流动再循环；
图14是本发明第四个经修正的实施例的剖视图，它是空气动力型湍流罩子的固体开孔泡沫形式；
图15是本发明第五个经修正的实施例的部分剖视图，其中前突的圆锥体和尾部的圆锥体为固体的可渗透的材料；
图16是本发明第六个经修正的实施例的部分剖视图，其中，尾部的圆锥体被取消了；
图17是本发明第七个经修正的实施例的部分剖视图，其中的尾部圆锥体是非圆锥形的；
图18是本发明第八个经修正的实施例的部分剖视图，其中的尾部圆锥体增加了旋流发生器；
图19是本发明第九个经修正的实施例的部分剖视图，它含有多于两级的织物罩子；
图20是本发明第十个修正的实施例的部分剖视图，其中用一种薄膜声传感器替代了常规的传声器；
图21是沿图20中21-21线的剖视图。
具体实施方式
图1和图2中，标号10通常表示管道，诸如用于空调输气管路内的管道。上游风扇12主要因为空气动力学驱动噪声机理，诸如叶片边噪声而产生噪声，该噪声沿管道传播。近年来发展的控制该噪声最低频率的有效方法是一种有源噪声控制，为此，用控制扬声器14产生一种反向符号的压力扰动以“消除”不想要的噪声。这种消除可以通过将声音反射回声源(即纯反应系统)，通过控制扬声器14吸收声能，或通过组合这两种机理而实现。图1和图2表示实现管道ANC(有源噪声控制)的基本手段，即图1中自适应的前馈和图2中并列设置的反馈。至于图1的自适应前馈方法，感测传声器16检测正在传播的噪声并通过自适应DSP(数字信号处理器)控制器18前馈该信号，该控制器18补偿信号的时延、声幅衰减、管道模式、扬声器动态等等，并将信号提供给消除该噪声的控制扬声器14。下游的误差传声器20检测剩余的噪声。来自下游传声器20的信号用以以这样一种方式适配DSP控制器18的系数，即使误差传声器20处的剩余噪声信号减至最小。图2并列配置的反馈方式采用用以测量风扇噪声和扬声器噪声总和的传声器22、模拟控制器24和控制扬声器14。来自传声器22的信号输入到模拟控制器24，后者连续地调节控制扬声器14的输出，使传声器22检测的信号减至最小。通常，图1的自适应前馈方法允许比图2的反馈方法有更好的性能，但代价是系统的长度和成本。
对于任一管道ANC系统，最好使系统尽可能地靠近风扇的排气口，即是使长度D，风扇12的排气口与最近的传声器16或22之间的距离减至最小，以将系统所需的空间减至最小。然而，风扇排气口近场中的湍流T极高，阻碍了完全采用该策略。这种湍流波动可以超过管道10内平均流速的50％。由湍流结构引起的压力振动撞击在传声器16和22上，产生一个“流动噪声”信号，该信号加到声压振动。流动噪声将限制由ANC系统实现的噪声消除量。例如，如果流动噪声低于声噪声，衰减将被局限于可以在流动噪声底部上测得的小部分声信号。再者，如果流动噪声高于声噪声，ANC系统将通过控制扬声器传播该流动噪声，由此作为一个噪声发生器而不是噪声衰减器。为了提高ANC系统的衰减性能，可以考虑4种选择：(1)将ANC系统移向下游更安静的流动区域，(2)在信号输入控制器18之前，将来自传声器14的信号，或在信号输入控制器24之前，将来自传声器22的信号中的流动噪声通过电学方法滤除，(3)采用具有合适信号条件的感测传声器阵列，在电学上将流动感应的噪声与管道10内传播的噪声分离开来，以及(4)用湍流抑制罩罩住传声器16和22，相对管道10内传播的声噪声信号的强度，有选择地减少传声器表面处的湍流能量的强度。选择(4)，用湍流抑制罩罩住感测传声器是理想的选择，本发明的目的也是一种独特的、高性能的屏蔽方法。
图3表示现有技术的椭圆形、开孔的泡沫挡风屏26，它具有孔26-1，用以接收传声器30的传感器部分。图4表示现有技术的户外多级Lycra挡风屏32。挡风屏32包括球形开孔泡沫部件34，它具有一个孔34-1，用以接收传声器30。泡沫部件34被支承在球形框架36内，后者由Lycra纤维38覆盖。
图5和图6表示传声器罩子100的一个较佳实施例。该实施例中，合适的构造通常为2英尺长，头部100-1为5英寸的半球形形状，主体部分100-2为圆筒形形状，尾部100-3为圆锥形。罩子100具有空气动力学形状，它有极少或根本没有流动隔离，或其中任何流动隔离都从传声器的附近除去，故传声器不会感测到任何由罩子本身产生的固有噪声。除了较低的固有噪声以外，空气动力学形状本体的另一特征是其固有的较低的寄生阻力，它是主体中所有非提升部分的所有阻力分量的总和，通常定义为总的阻力减去诱导阻力。罩子100包括两个可伸缩的级，Lycra纤维和一级开孔泡沫罩住传声器30的感测元件。内部的Lycra级102由包括焊到圆环106的沿流向的细材104在内的金属丝框架结构支承。同样，外部的Lycra级103则由一种与内部Lycra级102间隔开的金属丝框架结构支承，它包括焊到圆环107沿流向的细材105。内部和外部Lycra级102和103分别用支承夹108支承。如图6所示，夹子108穿过Lycra级102。至于强度，为了控制裂缝的尺寸并防止戳破，接收夹子108的Lycra级102的开孔可以采用用钮孔缝合加固的钮孔性质。传声器30由支承件110支承在部件104和106形成的内部金属丝框架的中心，支承件110具有至少两个径向延伸的部分与内部金属丝框架共同作用。开孔泡沫罩子112合适地配合于传声器30的感测元件上。
图7-图9表示在湍流为25％的流动中，传声器罩子100相对两种常规罩子的性能。该图表示由传声器相对频率得出的流动噪声声压级(SPL用分贝均方根值，20微帕基准)。图表中的线50表示由未罩罩子的传声器(用子弹形鼻形圆锥形减少自有噪声)测量的流动噪声。图7中的线51、图8中的线52和图9中的线53分别表示由具有3种不同罩子的传声器测量的流动噪声，这3种不同的罩子是弗里德里希管子、图3所示的开孔泡沫椭圆形罩子以及图5所示的Lycra多级罩子100。弗里德里希管子采用多孔管子替代标准的带裂缝的管子，开孔泡沫罩子(B&K型UA0781)能很好地工作于10赫兹以上，两者都提供了10-15分贝的流动噪声抑制。低于10赫兹无抑制。事实上，由于从罩子的尾端形成的旋涡所产生的自有噪声，开孔泡沫罩子实际上是将噪声加到低于10赫兹频率工作的传声器信号中。该自有噪声表示由于分离的流动区域未受到充分的抑制和/或从传声器附近移去，罩子26的空气动力学设计是不完美的。反之，Lycra多级罩子100在10赫兹以下有10分贝以上的抑制能力，在10赫兹以上有15-20分贝的抑制能力，因此，可以在整个频带范围有效地替代其它罩子。图10表明本发明多级特征的重要性，它表示用每个附加的级顺序地改进了流动噪声抑制。检查图10后可以发现，一级和两级spandex并非一样优良。因此，采用两层spandex比之一层的并无明显的优点，而对于特定的频率范围其性能上还存在缺陷。
图11表示一种壁装式罩子400，它可以用于某些场合，诸如减少罩子对流动的阻力，当者当壁附近的流动噪声较小时，即较高的自由空间湍流的情况。罩子400与罩子100的不同之处在于，罩子400是罩子100的一半，是沿其轴线切开的等效物。传声器30重新设置为径向延伸而非沿轴线延伸。此外，传声器30由壁55支承。相对于流动气体，图11实施例所示传感器30以与图5实施例所示相同的方式隔开，即分别由连续的开孔泡沫罩子412和两级Lycra级402和403几层隔开。图12的实施例表示罩子500，除了在外层Lycra级503上增加一非渗透的薄膜501外，与图5所示的罩子100相同。非渗透薄膜501可以透声并可以合适地由诸如Mylar或铝覆盖的聚酯等材料制成。薄膜501可以附到或与级503隔开。内部级502和开孔泡沫罩子512对应于图5的102和112。此种设置将改善罩子抗外来物质障碍的能力和/或改善其流动噪声抑制能力。
参见图13，通过用挡板610-1和610-2替代支承件110，图5的罩子110改型为罩子600。与支承件110一样，挡板610-1和610-2支承着传声器30。垂直挡板610-1和610-2更有效地减小作用于流动噪声的罩子600内的内部流动再循环。级602和603对应于图5的级102和103，开孔泡沫罩子612对应于图5的开孔泡沫罩子112。图14表示完全由开孔泡沫构成的罩子700。罩子700与图3所示的现有技术的罩子26之间的关键区别在于为单一流动方向即管道应用设计的空气动力学形状，对由尾部确定的尾部边缘角度有特定的衰减，以避免引起自有噪声的流动隔离。如罩子700所示，沿流动方向依次包括半球形部分700-1、圆筒形部分700-2和圆锥形尾部700-3。开孔泡沫本身是粗糙的，尽管罩子700具有较高的表面摩擦阻尼，但在某些条件下有较低的阻尼(例如较低的雷诺数)，与平滑的罩子相比，罩子700形成较低的轮廓阻尼(总的阻尼减去诱导阻尼；形成阻尼和表面摩擦阻尼的总和)。图15所示的罩子800与图5所示的罩子100的区别在于用于固体的、不开孔泡沫半球形部分800-1替代由Lycra级103覆盖的半球形框架的头部100-1。此外，由Lycra级103覆盖的圆锥形的尾部100-3已经由固体的不开孔的泡沫圆锥形部分800-3所替代。否则，罩子800与罩子100是相同的。本实施例的一个优点是制作容易。Lycra级803的外面只是两端开口的圆筒，它通过夹子或其它合适的手段固定到头部800-1和尾部800-3。内部Lycra级802与内部级102相同。图15至17的罩子900、1000和1100与图5的罩子100的不同之处分别在于其尾部边缘的结构。罩子900、1000和1100分别具有内部Lycra级902、1002和1102以及外部Lycra级903、1003和1103。罩子900取消了尾部100-3，并具有一个切成平面的边缘900-3。尽管罩子900缺少尾部，但流动隔离可以充分地从传声器的附近除去，这样，传声器就不会感测到由卸料(shedding)所引起的任何自有噪声。罩子1000具有一种船尾尾部边缘1000-3，以更紧凑的设置提供更好的隔离控制。外部Lycra级1003末延伸在尾部边缘1000-3上，后者由一种具有固体表面例如木材、塑料、泡沫芯镀塑、橡胶等等材料制成。罩子1100用一种不怕阻力(短)的尾部边缘1100-3替代圆锥形尾部100-3，它具有旋涡发生器1100-4和1100-5形式的边界层隔离控制，允许紧凑型而流动噪声抑制性能无损失。外部Lycra级1103未延伸在外部边缘1100-3上，它由诸如制作尾部边缘1000-3那样的材料制成。
参见图19，罩子1200与图5所示罩子100的区别在于第3级Lycra位于相应于罩子100的内部Lycra级102与外部Lycra级103的结构之间。内部Lycra级1202对应于内部Lycra级102，但夹子1208连接在级1202沿流向的杆1204与中间Lycra级1264的沿流向的杆1266之间。同样，夹子1268连接在中间Lycra级1264的沿流向的杆1266与外部Lycra级1203的沿流向的杆1205之间。该实施例提供了附加的流动噪声抑制能力。进一步改进还可以增加附加附加的级。图20的罩子1300与图5的罩子100的不同之处在于用一种薄膜声传感器1330，例如PVDF，聚偏氟乙烯(polyvinyldifluoride)材料或光纤施加在通孔芯体1340上，来替代传声器30，芯体1340由塑料、特氟隆或类似的材料制成，以包括空间上平均的湍流，改善流动噪声抑制。泡沫罩子1312覆盖声传感器1330。内部Lycra级1302和外部Lycra级1303是与图5所示的级102和103相同的。
尽管以上说明和描述了本发明的较佳实施例，但是本领域的熟练人员还可以作出其它变换。尽管本发明专门用Lycra/spandex说明，但其它材料也可以适用于其中一层或多层。例如，除了多孔塑料以外，其它织物如尼龙也可以采用。而且，对于本发明的各种实施例，传声器和薄膜声传感器通常可以互换，而仅需很小的变化。而且，如有必要可以在罩子内设置多于一个的声传感器。因此，本发明仅仅由所附的权利要求书所限定。
Claims (15)
1.一种单向空气动力学形状的多级湍流罩子(100，400，500，600，800，900，1000，1100，1200，1300)，用于管道有源噪声消除系统的声传感器装置，该多级湍流罩子包括：
限定流动路径的管道(10)；
位于管道内的声传感器装置(30，1330)；
接收所述声传感器装置(30，1330)并由开孔泡沫制成的开孔泡沫罩子(112，412，512，612，1312)，位于声传感器装置与流动路径之间；
其特征在于还包括：
与所述开孔泡沫罩子(112，412，512，612，1312)隔开并包含该开孔泡沫罩子的内部级(102，402，502，602，802，902，1002，1102，1202，1302)，位于开孔泡沫罩子与流动路径之间，该内部级为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物：
与所述内部级(102，402，502，602，802，902，1002，1102，1203，1302)隔开并包含该内部级(102，402，502，602，802，902，1002，1102，1202，1302)的外部级(103，403，503，603，803，903，1003，1103，1203，1303)，位于内部级与流动路径之间，该外部级为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物，由此使所述湍流罩子产生较小的由于相对声传感器装置穿过流动路径的空气流动自有噪声和流动隔离。
2.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于所述内部级和外部级均为覆盖框架结构的弹性纤维材料。
3.如权利要求2所述的多级端流罩子，其特征在于所述弹性纤维材料为斯潘德克斯弹性纤维。
4.权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于，所述内部级包含包围所述传感器装置的空气空间。
5.如权利要求4所述的多级湍流罩子，其特征在于，所述外部级包含包围所述内部级的空气空间。
6.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于，一个中间级(1264)设置在所述内部级(1202)与外部级(1203)之间并为由一个金属丝框架结构所张开支承的织物。
7.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于，所述外部级(503)的外层上包括非渗透的薄膜(501)。
8.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于，所述声传感器装置为壁装式传声器，所述多级湍流罩子适合于固定到壁上。
9.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于进一步包括包含在所述内部级内的内部可透声的挡板装置。
10.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于进一步包括空气动力学形状的鼻子和尾部。
11.如权利要求10所述的多级湍流罩子，其特征在于所述鼻子和尾部中的至少一个是可透声的。
12.如权利要求10所述的多级湍流罩子，其特征在于所述鼻子和尾部中的至少一个是非透声的。
13.如权利要求10所述的多级湍流罩子，其特征在于所述尾部为非圆锥形的。
14.如权利要求10所述的多级湍流罩子，其特征在于，所述尾部的长度短于保证所附流动无位于所述尾部外缘周围的旋涡发生器所定义的外部装置以引起流动附于所述尾部所需的长度。
15.如权利要求1所述的多级湍流罩子，其特征在于所述声传感器装置(1330)为薄膜传感器。
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C06 | Publication | ||
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Granted publication date: 20040526 Termination date: 20100828 |