CN114960720B - 新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 - Google Patents
新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114960720B CN114960720B CN202210393152.7A CN202210393152A CN114960720B CN 114960720 B CN114960720 B CN 114960720B CN 202210393152 A CN202210393152 A CN 202210393152A CN 114960720 B CN114960720 B CN 114960720B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- pile
- piles
- settlement
- new
- compression deformation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 32
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 55
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 55
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 30
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 30
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 17
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 claims description 13
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 claims description 12
- 239000011150 reinforced concrete Substances 0.000 claims description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 239000002689 soil Substances 0.000 abstract description 5
- 230000009471 action Effects 0.000 abstract description 2
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 2
- 230000037237 body shape Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000012938 design process Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D27/00—Foundations as substructures
- E02D27/10—Deep foundations
- E02D27/12—Pile foundations
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D33/00—Testing foundations or foundation structures
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D2300/00—Materials
- E02D2300/0004—Synthetics
- E02D2300/0018—Cement used as binder
- E02D2300/002—Concrete
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
本发明提供了一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法。所述判定方法是针对同时存在新旧端承桩的情况，首先计算不同参数新旧端承桩的单桩压缩变形量，并将计算的不同参数端承桩的单桩压缩变形量进行比较，并根据单桩压缩变形量的差值判断整体端承桩群沉降是否均匀，为利用既有桩基的桩基设计提供理论支持，避免建筑物因新旧桩基沉降不均匀的问题出现倾斜。并在任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，判断为新旧桩混合的桩基沉降均匀时，通过本发明中的桩基整体沉降简化计算方法对桩群整体沉降量进行计算，其计算中忽略了在沉降过程中桩间土介入工作后，对沉降控制发挥的作用，计算方法可靠。
Description
技术领域
本发明专利涉及岩土工程领域，具体为一种针对存在既有端承桩的条件布设新的端承桩后新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法。
背景技术
桩基础具有整体性好、承载力高和沉降量小、结构布置灵活等优点，因而在结构设计中被广泛采用。桩基础中，当桩端支承在低压缩性土层上时(比如嵌岩桩)，一般可不做沉降计算，但在一些特殊的情况下，如利用既有的端承桩基时，新布设的端承桩和既有的原始端承桩同时作为受力桩基，此时由于原有的桩基尺寸、配筋等参数已经固定，新桩基的选型(尺寸、配筋等参数)与既有桩基会存在不匹配的情况，新旧桩的不匹配会导致既有桩基影响整体端承桩群的不均匀沉降的问题；而且在布设新桩时，新布设的桩和旧桩还会存在变形不协调的问题，也会导致新旧桩的沉降不均匀；出现新旧桩沉降不均匀的问题，严重时会导致整个建筑物出现倾斜。因此利用既有端承桩和新布设的端承桩同时作为受力桩基，需要对新旧桩混合后的桩基的沉降是否均匀进行判断，但是目前针对该问题研究较少。
同时，在建筑设计过程中，规范要求体形简单的剪力墙结构高层建筑桩基的最大沉降量不大于20cm，但由于端承桩一般不需要做沉降计算，所以目前并没有针对存在既有端承桩的情况下布设新端承桩后整体桩群总沉降量的计算方法，对于利用既有桩基的特殊基础，其总沉降量能否满足规范要求也是设计中关心的问题。
发明内容
本发明针对现有技术的不足提供一种针对存在既有端承桩的条件布设新的端承桩后新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法，该方法能够判断出混合布设有新旧端承桩的情况下桩基沉降是否均匀，并能计算出桩基整体沉降量，为桩基设计提供依据。
为了达到上述技术目的，本发明提供了一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法，所述判定方法针对存在既有端承桩条件下布设新的端承桩时，对新旧端承桩的桩基沉降均匀进行判断，具体步骤如下：
(1)根据新旧端承桩布设设计图确定所有受力的既有端承桩和新布设端承桩的桩体参数；
(2)计算不同参数新旧端承桩的单桩压缩变形量，每根端承桩的单桩压缩变形量按照以下过程计算：
由于端承桩的桩基为钢筋混凝土结构，由钢筋混凝土基本原理，其单根端承桩轴力N采用桩基截面混凝土的应力σc表示，得到公式①：
N＝σc(Ac+αEAs) ①
则得到公式②：
由应力应变关系有公式③：
单桩压缩变形量Δl可表示为应变量εc乘以桩长l，得到公式④：
Δl＝εcl ④
将公式②和③代入公式④计算出端承桩的单桩压缩变形量Δl：
其中：N为单根端承桩轴力，取单桩竖向极限承载力标准值；
l为单根端承桩的长度；
Ac为单根端承桩的混凝土截面面积；
As为单根端承桩的纵向配筋面积；
Ec为混凝土的弹性模量；
Es为钢筋的弹性模量；
为钢筋与混凝土的弹性模量之比；
(3)将步骤(2)中计算的不同参数端承桩的单桩压缩变形量进行比较，并根据单桩压缩变形量的差值判断整体端承桩群沉降是否均匀，其判断过程如下：
a.当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则整体端承桩群沉降变形协调，即新旧桩混合的桩基沉降均匀；
b.当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值大于或等于1mm，则说明整体端承桩群沉降变形不协调，即新旧桩混合的桩基沉降不均匀。
本发明进一步的技术方案：所述步骤(1)中的桩体参数包括桩径、桩长、配筋、单桩竖向极限承载力标准值。
本发明进一步的技术方案：所述步骤(3)的a中，当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则认为新旧端承桩的变形是协调的，可进入下一步计算。
本发明进一步的技术方案：所述步骤(3)的b中，当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值大于或等于1mm，需对所有新布设的端承桩的桩径、桩长、配筋及单桩竖向极限承载力标准值进行调整后，重新试算至任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量均小于1mm为止。
为了达到上述技术目的，本发明还提供了一种新旧桩混合的桩基整体沉降计算方法，其特征在于：所述桩基整体沉降计算是针对存在既有端承桩条件下布设新的端承桩时桩基整体的沉降量进行计算，其计算过程在按照权利要求1至3中的新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法判定新旧端承桩群沉降均匀后进行，具体步骤如下：
当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则认为所有端承桩的压缩变形量均相同，将所有端承桩的压缩变形量设为Δ；设第i根桩的压缩变形量为Δi，即有Δi＝Δ；设第i根桩所承担的竖向力为Gi，第i根桩的混凝土截面面积为Aci，第i根桩的纵向钢筋截面面积为Asi，第i根桩的桩长为li，由力的竖向平衡方程得到公式⑥：
将Δi＝Δ代入⑥式，得
解得所有端承桩的压缩变形量Δ，即为总的沉降量：
当所有桩长相等时(li＝l)，总的沉降量进一步简化为：
其中：Δ为所有端承桩的压缩变形量即总沉降量
Gi为第i根桩所承担的力，则∑Gi为所有桩承担力的总和，也即建筑物在标准荷载组合下的总重量；
Asi为第i根桩的纵向钢筋截面面积，则ΣAsi为所有桩的纵向钢筋截面面积；
Aci为第i根桩的混凝土截面面积，则ΣAci为所有桩的混凝土截面面积；假设Ai为第i根桩的截面面积，则ΣAi为桩的总截面面积，则ΣAci＝∑Ai-∑Asi；
li为第i根桩的桩长；
Ec为混凝土的弹性模量；
Es为钢筋的弹性模量。
本发明中的桩基均匀沉降判定方法是通过对既有端承桩和新布设的端承桩单桩压缩变形量进行试算，以判断新桩基的选型(尺寸、配筋、单桩竖向极限承载力标准值)是否与既有桩基匹配，既有桩基的存在是否会影响整体端承桩群的不均匀沉降，为利用既有桩基的桩基设计提供理论支持，避免建筑物因新旧桩基沉降不均匀的问题出现倾斜；在新旧桩基混合后的整体端承桩群沉降均匀的前提下，通过本发明中的桩基整体沉降简化计算方法，可以满足在新旧混合端承桩共同受力的条件下，对桩基整体沉降进行简化计算；本发明中的沉降计算中忽略了在沉降过程中桩间土介入工作后，对沉降控制发挥的作用，因此，该沉降简化计算方法偏于保守，计算可靠。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明作进一步说明。以下对实施例中展现的技术方案为本发明的实施例的具体方案，并非旨在限制要求保护的本发明的范围。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
下面结合实施例对本发明进一步说明。
实施例：针对某建筑物基础，该建筑物基础竖向承载体采用桩基础+剪力墙结构，地质分层较为简单，所有岩土层基本水平，建筑面积范围内每一层岩土层厚度变化很小，建筑物在标准组合下的总重量为239242kN；基桩为嵌岩桩，基桩为钢筋混凝土结构，桩身混凝土强度C30，混凝土弹性模量Ec＝3.0×104N/mm2，钢筋的弹性模量Es＝2.0×105N/mm2，该建筑物桩基中利用原有桩基4根，新增桩基80根，新增的桩径有两种，新、旧桩的参数分别查阅原有图纸和新建建筑设计图纸得到，具体参数见下表1：
表1为实施例中四种不同参数的嵌岩桩的参数表
计算不同参数的单桩压缩变形量，每根端承桩的单桩压缩变形量按照以下过程计算：
首先用应力表示单根嵌岩桩的轴力，嵌岩桩的桩群属于端承桩，沉降量仅为桩的压缩变形量，因此，总的沉降量的计算即为端承桩群的桩身压缩变形量；由于嵌岩桩的桩基为钢筋混凝土结构，由钢筋混凝土基本原理，其单根端承桩轴力N采用桩基截面混凝土的应力σc表示：
N＝σc(Ac+αEAs) ①
根据公式①换算出桩基截面混凝土的应力σc用单根端承桩轴力N表示的公式：
由应力应变关系有：
单桩压缩变形量Δl可表示为应变量εc乘以桩长l：
Δl＝εcl ④
将公式②和③代入公式④计算出端承桩的单桩压缩变形量Δl：
其中：Δl为单桩压缩变形量；
N为单根端承桩轴力，计算时取单桩竖向极限承载力标准值；
l为单根端承桩的长度；
Ac为单根端承桩的混凝土截面面积；
As为单根端承桩的纵向配筋面积；
Ec为混凝土的弹性模量；
Es为钢筋的弹性模量；
为钢筋与混凝土的弹性模量之比；
通过上述公式⑤计算不同参数的单桩压缩变形量，其中混凝土的截面面积(Ac)等于桩的截面面积(A＝πD2/4)减去钢筋的截面面积(As)，即Ac＝A-As：计算结果如表2：
表2为表1中四种不同参数嵌岩桩的单桩压缩变形量计算结果
由上述表2中的计算结果可知：对于设计中出现的4种不同的桩(其中三种桩径不同，另有2根直径1200mm的桩虽然桩径与部分新桩相同，但配筋不同)，其单桩的压缩变形量相差很小(最大沉降差0.64mm＜1mm)，由此可知新桩基的选型与既有桩基是匹配的，既有桩基的存在不会影响整体端承桩群的不均匀沉降，新旧桩混合的桩基沉降是均匀的，整体端承桩群沉降变形是协调的，因此在整体端承桩群的桩身压缩变形计算中可假定4种桩的变形量相同，进入下一步计算。
(2)计算端承桩群的基础沉降量；
根据步骤(1)所得结论，设所有桩的变形量均为Δ，即Δi＝Δ；设第i根桩所承担的竖向力为Gi，第i根桩的混凝土截面面积为Aci，第i根桩的纵向钢筋截面面积为Asi，第i根桩的桩长为li，由力的竖向平衡方程得到：
将Δi＝Δ代入⑥式，得
解得所有端承桩的压缩变形量设为Δ，即为总的沉降量：
当所有桩长相等时(li＝l)，总的沉降量进一步简化为：
其中：Δ所有端承桩的压缩变形量即总沉降量
Gi第i根桩所承担的力，则∑Gi为所有桩承担力的总和，也即建筑物在标准荷载组合下的总重量；
Asi第i根桩的纵向钢筋截面面积，则∑Asi为所有桩的纵向钢筋截面面积；
Aci第i根桩的混凝土截面面积，则∑Aci为所有桩的混凝土截面面积；假设Ai为第i根桩的截面面积，则∑Ai为桩的总截面面积，则∑Aci＝∑Ai-∑Asi；
li第i根桩的桩长；
Ec混凝土的弹性模量；
Es钢筋的弹性模量。
上述实施例中：∑Ni为建筑物总的重量239242kN，∑Ai为桩的总的截面面积(1/4×3.14×12×36+1/4×3.14×1.22×(44+2)+1/4×3.14×1.42×2＝83.3356m2)，∑Asi为桩的纵向钢筋总面积(36×0.004398+44×0.005654+4×0.00458＝0.425424m2)，∑Aci为桩的混凝土总面积(∑Aci＝∑Ai-∑Asi，∑Aci＝83.3356-0.425424＝82.910176)，将上述计算数据带入公式⑨计算实施例中的总沉降量：Δ＝2.325(mm)
因此，该建筑桩基础沉降量为2.325mm。由此，根据新旧桩基的尺寸、配筋、长度、单桩竖向极限承载力标准值等基本参数，能够通过简化计算得到建筑物基础的总沉降量。由计算结果也可知，考虑既有桩基的存在的端承桩群的沉降量很小，远小于规范要求的体形简单的剪力墙结构高层建筑桩基的最大沉降量允许值20cm，因此，考虑既有桩基的存在的端承桩群这种特殊结构的沉降量满足要求。
以上所述，只是本发明的一个实施例，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对本发明范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本发明的保护范围。因此，本发明的保护范围应以所附权利要求为准。
Claims (5)
1.一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法，其特征在于：所述判定方法针对存在既有端承桩条件下布设新的端承桩时，对新旧端承桩的桩基沉降均匀进行判断，具体步骤如下：
(1)根据新旧端承桩布设设计图确定所有受力的既有端承桩和新布设端承桩的桩体参数；
(2)计算不同参数新旧端承桩的单桩压缩变形量，每根端承桩的单桩压缩变形量按照以下过程计算：
由于端承桩的桩基为钢筋混凝土结构，由钢筋混凝土基本原理，每根受力端承桩的单根端承桩轴力N采用桩基截面混凝土的应力σc表示，得到公式①：
N＝σc(Ac+αEAs) ①
则得到公式②：
由应力应变关系有公式③：
单桩压缩变形量Δl可表示为应变量εc乘以桩长l，得到公式④：
Δl＝εcl ④
将公式②和③代入公式④计算出端承桩的单桩压缩变形量Δl：
其中：Δl为单桩压缩变形量；
N为单根端承桩轴力，取单桩竖向极限承载力标准值；
l为单根端承桩的长度；
Ac为单根端承桩的混凝土截面面积；
As为单根端承桩的纵向配筋面积；
Ec为混凝土的弹性模量；
Es为钢筋的弹性模量；
为钢筋与混凝土的弹性模量之比；
(3)将步骤(2)中计算的不同参数端承桩的单桩压缩变形量进行比较，并根据单桩压缩变形量的差值判断整体端承桩群沉降是否均匀，其判断过程如下：
a.当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则整体端承桩群沉降变形协调，即新旧桩混合的桩基沉降均匀；
b.当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值大于或等于1mm，则说明整体端承桩群沉降变形不协调，即新旧桩混合的桩基沉降不均匀。
2.根据权利要求1所述的一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法，其特征在于：所述步骤(1)中的桩体参数包括桩径、桩长、配筋、单桩竖向极限承载力标准值。
3.根据权利要求1或2所述的一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法，其特征在于：所述步骤(3)的a中，当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则认为新旧端承桩的变形是协调的，可进入下一步计算。
4.根据权利要求1或2所述的一种新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法，其特征在于：所述步骤(3)的b中，当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值大于或等于1mm，需对所有新布设的端承桩的桩径、桩长、配筋及单桩竖向极限承载力标准值进行调整后，重新试算至任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量均小于1mm为止。
5.一种新旧桩混合的桩基整体沉降计算方法，其特征在于：所述桩基整体沉降计算是针对存在既有端承桩条件下布设新的端承桩时桩基整体的沉降量进行计算，其计算过程在按照权利要求3中的新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法判定新旧端承桩群沉降均匀后进行，具体步骤如下：
当任意两根不同参数端承桩的单桩压缩变形量差值均小于1mm时，则认为所有端承桩的压缩变形量均相同，将所有端承桩的压缩变形量设为Δ；设第i根桩的压缩变形量为Δi，即有Δi＝Δ；设第i根桩所承担的竖向力为Gi，第i根桩的混凝土截面面积为Aci，第i根桩的纵向钢筋截面面积为Asi，第i根桩的桩长为li，由力的竖向平衡方程得到公式⑥：
将Δi＝Δ代入⑥式，得
解得所有端承桩的压缩变形量Δ，即为总的沉降量：
当所有桩长相等时，即li＝l，总的沉降量进一步简化为：
其中：Δ为所有端承桩的压缩变形量即总沉降量；
Gi为第i根桩所承担的力，则∑Gi为所有桩承担力的总和，也即建筑物在标准荷载组合下的总重量；
Asi为第i根桩的纵向钢筋截面面积，则∑Asi为所有桩的纵向钢筋截面面积；
Aci为第i根桩的混凝土截面面积，则∑Aci为所有桩的混凝土截面面积；假设Ai为第i根桩的截面面积，则∑Ai为桩的总截面面积，则∑Aci＝∑Ai-∑Asi；
li为第i根桩的桩长；
Ec为混凝土的弹性模量；
Es为钢筋的弹性模量。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210393152.7A CN114960720B (zh) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210393152.7A CN114960720B (zh) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114960720A CN114960720A (zh) | 2022-08-30 |
| CN114960720B true CN114960720B (zh) | 2023-12-22 |
Family
ID=82977859
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210393152.7A Active CN114960720B (zh) | 2022-04-15 | 2022-04-15 | 新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114960720B (zh) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101988858A (zh) * | 2010-04-30 | 2011-03-23 | 北京木联能工程科技有限公司 | 根据工程安全监测钢筋应力计测量钢筋混凝土徐变应力的方法 |
| CN102677692A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-09-19 | 中国海洋石油总公司 | 一种大型液化天然气全容储罐桩基础的制作方法 |
| CN106759551A (zh) * | 2017-01-23 | 2017-05-31 | 广东省水利水电科学研究院 | 一种桩端的有效土层变形模量及群桩沉降量的计算方法 |
-
2022
- 2022-04-15 CN CN202210393152.7A patent/CN114960720B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101988858A (zh) * | 2010-04-30 | 2011-03-23 | 北京木联能工程科技有限公司 | 根据工程安全监测钢筋应力计测量钢筋混凝土徐变应力的方法 |
| CN102677692A (zh) * | 2012-05-24 | 2012-09-19 | 中国海洋石油总公司 | 一种大型液化天然气全容储罐桩基础的制作方法 |
| CN106759551A (zh) * | 2017-01-23 | 2017-05-31 | 广东省水利水电科学研究院 | 一种桩端的有效土层变形模量及群桩沉降量的计算方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 基于单桩轴力实测的桩身压缩变形计算与分析;杨龙才, 周顺华, 高强;工程勘察(04);全文 * |
| 考虑桩身压缩的群桩沉降计算;张广兴;林廷松;;山西建筑(26);全文 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114960720A (zh) | 2022-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Raavi et al. | Predicting and evaluating the engineering properties of unstabilized and cement stabilized fibre reinforced rammed earth blocks | |
| Saatcioglu et al. | Circular high-strength concrete columns under simulated seismic loading | |
| CN111560856B (zh) | 软土地基上分层浇筑混凝土梁的施工方法 | |
| CN1334380A (zh) | 施加预应力的地下连续墙 | |
| CN114960720B (zh) | 新旧桩混合的桩基均匀沉降判定方法及桩基整体沉降计算方法 | |
| CN106639347B (zh) | 双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法 | |
| Zhang et al. | Field study on performance of new technique of geosynthetic-reinforced and pile-supported embankment at bridge approach | |
| CN210421052U (zh) | 一种网格式软土地基结构 | |
| Miyata | Walls reinforced with fiber reinforced plastic geogrids in Japan | |
| Hu et al. | Experimental investigations of FRP-interlayer-steel confined concrete columns under axial compression | |
| CN115680721A (zh) | 隧道变形主动控制支护结构体系及参数求解方法 | |
| CN116204966A (zh) | 一种用于沉井施工的砂桩复合地基的设计方法 | |
| CN113233864B (zh) | 一种基坑堵漏施工方法及堵漏材料 | |
| CN208685585U (zh) | 一种仓储地坪沉降控制体系 | |
| Xu et al. | Model test on vertical bearing capacity of X-section concrete pile raft foundation in silica sand | |
| CN101239489B (zh) | 大直径先张法预应力混凝土管桩 | |
| CN101029488A (zh) | 部分粘接预应力抗拔抗浮桩及其施工方法 | |
| CN112081092A (zh) | 一种提升既有桩基水平承载与抗震性能的施工方法 | |
| CN108411886A (zh) | 一种仓储地坪沉降控制体系及其施工方法 | |
| Priestley | Ductility of unconfined masonry shear walls | |
| CN1210469C (zh) | 延性预应力混凝土结构构件的制作方法 | |
| CN1699702A (zh) | 地基复合桩基施工工艺及其桩端位移调节装置 | |
| Stepanov et al. | Geotechnical monitoring results of 22-storey buildings on combined strip pile foundations with prestressed soil bases | |
| CN112989510B (zh) | 锚固段穿越双地层的预应力锚索极限粘结强度的预测方法 | |
| CN117627031A (zh) | 一种预制挡土墙的基础施工方法及其应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| TA01 | Transfer of patent application right | ||
| TA01 | Transfer of patent application right |
Effective date of registration: 20231125 Address after: 730030 No. 23 Dongchenghoo, Zhangye Road Street, Chengguan District, Lanzhou City, Gansu Province Applicant after: Zhu Shengxiang Address before: No. 9 Minmin West Road, Chengguan District, Lanzhou City, Gansu Province 730050 Applicant before: Gansu Highway Construction Group Co.,Ltd. |
|
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20240128 Address after: 730000 room 401-1, gonghanglv building, Ruiling International Building 4, south section of Xinglongshan Road, Lanzhou New District, Lanzhou City, Gansu Province Patentee after: Gansu gonghanglv road industry Co.,Ltd. Country or region after: China Address before: 730030 No. 23 Dongchenghoo, Zhangye Road Street, Chengguan District, Lanzhou City, Gansu Province Patentee before: Zhu Shengxiang Country or region before: China |