CN114918429A - 一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 - Google Patents
一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114918429A CN114918429A CN202210606837.5A CN202210606837A CN114918429A CN 114918429 A CN114918429 A CN 114918429A CN 202210606837 A CN202210606837 A CN 202210606837A CN 114918429 A CN114918429 A CN 114918429A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- die steel
- martensite
- strength martensite
- ultrahigh
- die
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 45
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 20
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 12
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 7
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 11
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 abstract description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 abstract description 4
- 230000008034 disappearance Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000004512 die casting Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/20—Direct sintering or melting
- B22F10/28—Powder bed fusion, e.g. selective laser melting [SLM] or electron beam melting [EBM]
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F10/00—Additive manufacturing of workpieces or articles from metallic powder
- B22F10/60—Treatment of workpieces or articles after build-up
- B22F10/64—Treatment of workpieces or articles after build-up by thermal means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
- B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
- B33Y10/00—Processes of additive manufacturing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
- B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
- B33Y40/00—Auxiliary operations or equipment, e.g. for material handling
- B33Y40/20—Post-treatment, e.g. curing, coating or polishing
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B33—ADDITIVE MANUFACTURING TECHNOLOGY
- B33Y—ADDITIVE MANUFACTURING, i.e. MANUFACTURING OF THREE-DIMENSIONAL [3-D] OBJECTS BY ADDITIVE DEPOSITION, ADDITIVE AGGLOMERATION OR ADDITIVE LAYERING, e.g. BY 3-D PRINTING, STEREOLITHOGRAPHY OR SELECTIVE LASER SINTERING
- B33Y80/00—Products made by additive manufacturing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明涉及增材制造工程技术领域，具体该公开了一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法，包括如下步骤：步骤1)采用激光选区熔化方法制备超高强马氏体模具钢工件，其中扫描间距为0.07mm‑0.13mm；步骤2)对步骤1)中制备的马氏体模具钢工件依次进行固溶处理和时效热处理。本发明通过优化的SLM工艺参数以及合适的热处理制度实现了SLM成型模具钢微观缺陷消失、组织均匀致密，得到了性能优异MS1超高强马氏体模具钢，为后续超高强马氏体钢模具的生产及使用奠定了重要基础。
Description
技术领域
本发明涉及增材制造工程技术领域，涉及一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法。
背景技术
超高强马氏体钢，其组织为高强度马氏体板条，具有超高的强度、硬度和耐磨性。这使得超高强马氏体钢在随形冷却水路、精密注塑模具和压铸模具等方面的生产应用中具有显著优势。
模具是机械制造、航空航天和汽车制造等领域的主要加工工具，模具的质量及性能好坏直接决定了加工产品的质量以及生产成本。在服役过程中，模具会受到很大的压应力、冲击力和摩擦力，对应地模具需要很高的强度和硬度以确保生产过程的顺利进行和加工产品的质量。然而，传统方法制造模具时要经过淬火、回火热处理，模具的淬透性差，容易在淬火过程中开裂。回火过程中，超高强马氏体钢产生的Ni3(Mo,Ti)和Fe2Mo等第二强化相导致超高强度和强度，提升了加工难度。
激光选区熔化技术(SLM)作为一种具有逐层累积和高冷却速率特点的先进制造技术，对模具的成型具有优势。SLM技术基于“自下而上”逐点、逐层生产的特点，适合生产具有复杂结构的模具，并且能够实现模具的近净成型，从而减少材料的浪费，降低生产成本。此外，利用SLM还能够实现模具的快速成型，从而缩短生产周期。重要的是，SLM的打印过程具有很高的冷却速率，使得模具钢的合金元素被大量固溶在内部，形成过饱和固溶度组织，并且细化钢的晶粒。这些独特的组织对材料强度的提升有益，能够使模具获得更高的性能。
现有的增材制造工艺方法虽能够完成模具的快速成型，但其性能没有较大突破，没能达到2GPa。
发明内容
本发明的目的是解决马氏体模具钢的加工困难，性能不足的问题，提供了一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法。通过优选地工艺参数成型MS1超高强马氏体模具钢，大幅度提高其力学性能，获得2GPa级超高强马氏体模具钢。
本发明提供了一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法，所述方法包括如下步骤：
步骤1)采用激光选区熔化方法制备超高强马氏体模具钢工件，其中扫描间距为0.07mm-0.13mm；
步骤2)对步骤1)中制备的马氏体模具钢工件依次进行固溶处理和时效热处理。
优选地，步骤1)中以MS1超高强马氏体模具钢粉末为原料。
优选地，步骤1)中的扫描间距为0.07mm。
优选地，步骤1)中所述激光选区熔化方法的激光功率为175W。
优选地，步骤1)中所述激光选区熔化方法的扫描速度1000mm/s。
优选地，步骤2)中固溶处理的处理温度为850℃；
优选地，步骤2)中固溶处理的处理时间为1h。
优选地，步骤2)中时效热处理的处理温度为550℃，
优选地，步骤2)中时效热处理的处理时间为4h。
本发明具有如下有益效果：
本发明所提供的2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法，适用于激光选区熔化成型的超高强马氏体模具钢。本发明优选地扫描间距为0.07mm-0.13mm，线扫描速度为1000mm/s，激光功率为175W的最佳工艺参数组合并制备了理想宏观形貌的马氏体模具钢工件；经固溶和时效热处理后，马氏体模具钢的微观组织组织变为细小的全马氏体板条，不同取向的马氏体板条之间成一定角度，此时微小气孔缺陷消失，组织均匀致密；屈服强度由913MPa提升到了1982MPa，增长幅度超过了1倍；抗拉强度由1186MPa提升到了2017MPa，增长幅度超过了70％；平均维氏硬度值由312HV0.3提高到了569HV0.3，硬度值提升幅度超过了82％。
本发明通过优化的SLM工艺参数以及合适的热处理制度实现了SLM成型模具钢微观缺陷消失、组织均匀致密，得到了性能优异MS1超高强马氏体模具钢，为后续超高强马氏体钢模具的生产及使用奠定了重要基础。
附图说明
结合下述附图能更加充分的理解本发明具体的实施例，其中：
图1是本发明实施例1-3中采用不同扫描间距所成型的MS1超高强马氏体模具钢熔覆形貌图；
图2是本发明实施例1中所成型的MS1超高强马氏体模具钢的JMatPro相图；
图3是本发明实施例1中所成型的MS1超高强马氏体模具钢在打印和热处理状态下的SEM图像。
具体实施方式
下文将结合具体实施例对本发明的技术方案做更进一步的详细说明。应当理解，下列实施例仅为示例性地说明和解释本发明，而不应被解释为对本发明保护范围的限制。凡基于本发明上述内容所实现的技术均涵盖在本发明旨在保护的范围内。
实施例一:
(1)材料为MS1超高强马氏体模具钢粉末，将粉末装入德国SLM Solutions280型3D金属打印机的送粉舱内。
(2)试验设置激光功率为175W，扫描速度为1000mm/s，并设定扫描间距为0.07mm。
(3)在基板上打印的两组φ30mm×400mm的试样。
(4)将步骤(3)中熔覆质量最优的试样在SG-XQL1800型真空热处理炉中进行热处理方式为850℃固溶处理1h，550℃时效处理4h。
实施例二：
本实施方案与实施例一不同之处在于改变了激光成型过程中的扫描间距这一工艺参数，具体是：将扫描间距设定为0.10mm，其它与实施例一相同。
实施例三：
本实施方案与实施例一不同之处在于改变了激光成型过程中的扫描间距这一工艺参数，具体是：将扫描间距设定为0.13mm，其它与实施例一相同。
图1为通过实施例1-3所成型的MS1超高强马氏体模具钢熔覆形貌图；
对不同实施例的成型试样进行观察发现，如图1中(a)部分所示，当扫描间距为0.07mm时，相邻两熔道之间表面平整且两熔道高度相同；
如图1中(b)部分所示，扫描间距为0.10mm时，相邻两熔道之间的凹陷导致在两层熔覆层之间形成气孔缺陷；
如图1中(c)部分所示，扫描间距为0.13mm时，熔覆层的缺陷更加明显，甚至出现大面积凹陷。因此扫描间距越小，熔覆质量越好，扫描间距最优值为0.07mm。
图2为实施例1中所成型的MS1超高强马氏体模具钢的JMatPro相图，如图2所示，MS1超高强马氏体模具钢的完全奥氏体化温度约为800℃，M(C,N)等析出相大约在500℃时能够高效析出并具有最大占比。固溶的主要目的是要让基体均转化为奥氏体组织，但温度不能过高，否则会产生组织粗化。时效的作用是高效生成更多的析出强化相，以获得高强度。考虑到金属材料过热度的影响，选择时效温度为850℃，固溶温度500℃的热处理方式，刚好能够实现较细全奥氏体化组织，并且高效地生成更多的析出强化相。
将通过实施例1所成型的，经过热处理和未经过热处理的MS1超高强马氏体模具钢的金相试样分别采用10％硝酸+20％盐酸的腐蚀剂处理后，在FEI Nova Nano型场发射扫描电镜(SEM)中进行微观组织分析，得到的SEM图像如图3所示；其中，如图3中(a)部分所示，未经过热处理试样的微观组织主要由板条状马氏体和奥氏体组成并且晶粒均匀细小，组织中没有较大宏观孔洞、裂纹等缺陷，但是SLM成型过程中锁匙孔坍塌，导致其组织内部存在少量的微小气孔；如图3中(b)部分所示，经过热处理后的试样组织呈长条状，不同取向的条状组织之间相交成一定角度，且条状组织宽度有些许增大，但内部组织均匀致密，少量的气孔消除。由此可知，依次进行的850℃×1h固溶处理和550℃×4h时效热处理可以显著改善MS1超高强马氏体模具钢的打印态组织。
经过热处理和未经过热处理的MS1超高强马氏体模具钢式样分别加工成标准拉伸试棒并在型号为WDW-100KN型万能试验机以0.3％的应变增量和10-3s-1的应变速率进行拉伸试验。得到的力学性能对比如表1所示：
表1力学性能对比表
从表中可以看到，经过热处理后，MS1超高强马氏体模具钢的屈服强度由913MPa提升到了1982MPa，增长幅度超过了1倍；抗拉强度由1186MPa提升到了2017MPa，增长幅度超过了70％；平均维氏硬度值由312HV0.3提高到了569HV0.3，硬度值提升幅度超过了82％。
以上，对本发明的实施方式进行了说明。但是，本发明不限定于上述实施方式。凡在本发明的精神和原则之内，所做的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (9)
1.一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法，其特征在于，包括如下步骤：
步骤1)采用激光选区熔化方法制备超高强马氏体模具钢工件，其中扫描间距为0.07mm-0.13mm；
步骤2)对步骤1)中制备的马氏体模具钢工件依次进行固溶处理和时效热处理。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤1)中以MS1超高强马氏体模具钢粉末为原料。
3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤1)中的扫描间距为0.07mm。
4.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤1)中所述激光选区熔化方法的激光功率为175W。
5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤1)中所述激光选区熔化方法的扫描速度为1000mm/s。
6.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤2)中固溶处理的处理温度为850℃。
7.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤2)中固溶处理的处理时间为1h。
8.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤2)中时效热处理的处理温度为550℃。
9.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，步骤2)中时效热处理的处理时间为4h。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210606837.5A CN114918429B (zh) | 2022-05-31 | 2022-05-31 | 一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210606837.5A CN114918429B (zh) | 2022-05-31 | 2022-05-31 | 一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114918429A true CN114918429A (zh) | 2022-08-19 |
| CN114918429B CN114918429B (zh) | 2024-10-15 |
Family
ID=82812363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210606837.5A Active CN114918429B (zh) | 2022-05-31 | 2022-05-31 | 一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114918429B (zh) |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104325128A (zh) * | 2014-09-29 | 2015-02-04 | 华中科技大学 | 一种3d打印用耐热模具钢材料及其制备方法 |
| CN106825566A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-06-13 | 华南理工大学 | 一种激光选区熔化成型马氏体时效钢模具的方法 |
| JP2018145516A (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | マルエージング鋼およびその製造方法 |
| DE102017131218A1 (de) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Verfahren zum Herstellen eines Gegenstands aus einem Maraging-Stahl |
| CN110280764A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-27 | 陕西科技大学 | 一种基于slm成型件的马氏体时效钢及其制备方法 |
| WO2021185767A1 (en) * | 2020-03-17 | 2021-09-23 | Sandvik Machining Solutions Ab | A powder for additive manufacturing, use thereof, and an additive manufacturing method |
| CN114293112A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-04-08 | 安徽哈特三维科技有限公司 | 一种高强度高热导率钢材料及热处理工艺、应用 |
| SE2051286A1 (en) * | 2020-11-05 | 2022-05-06 | Uddeholms Ab | Maraging steel for hot-work tools |
-
2022
- 2022-05-31 CN CN202210606837.5A patent/CN114918429B/zh active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104325128A (zh) * | 2014-09-29 | 2015-02-04 | 华中科技大学 | 一种3d打印用耐热模具钢材料及其制备方法 |
| CN106825566A (zh) * | 2017-01-11 | 2017-06-13 | 华南理工大学 | 一种激光选区熔化成型马氏体时效钢模具的方法 |
| JP2018145516A (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-20 | 株式会社神戸製鋼所 | マルエージング鋼およびその製造方法 |
| DE102017131218A1 (de) * | 2017-12-22 | 2019-06-27 | Voestalpine Böhler Edelstahl Gmbh & Co Kg | Verfahren zum Herstellen eines Gegenstands aus einem Maraging-Stahl |
| CN110280764A (zh) * | 2019-07-22 | 2019-09-27 | 陕西科技大学 | 一种基于slm成型件的马氏体时效钢及其制备方法 |
| WO2021185767A1 (en) * | 2020-03-17 | 2021-09-23 | Sandvik Machining Solutions Ab | A powder for additive manufacturing, use thereof, and an additive manufacturing method |
| SE2051286A1 (en) * | 2020-11-05 | 2022-05-06 | Uddeholms Ab | Maraging steel for hot-work tools |
| CN114293112A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-04-08 | 安徽哈特三维科技有限公司 | 一种高强度高热导率钢材料及热处理工艺、应用 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| KATARINA MONKOVA: "Study of 3D printing direction and effects of heat treatment on mechanical properties of MS1 maraging steel", 《ARCHIVE OF APPLIED MECHANICS》, 8 May 2018 (2018-05-08), pages 791 - 804, XP036773186, DOI: 10.1007/s00419-018-1389-3 * |
| 杨天宝: "激光选区熔化成形2GPa级超高强钢及其热处理", 《材料热处理学报》, 30 June 2022 (2022-06-30), pages 86 - 93 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114918429B (zh) | 2024-10-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ren et al. | Preparation and mechanical properties of selective laser melted H13 steel | |
| KR100961022B1 (ko) | 열간 성형강 제품의 제조 방법 | |
| Guanghua et al. | Effects of heat treatment on mechanical properties of H13 steel | |
| KR101718871B1 (ko) | 마르텐사이트계 크롬 강으로 이루어진 플라스틱 금형을 제조하기 위한 방법 및 플라스틱 금형 | |
| Todaka et al. | Effect of strain path in high-pressure torsion process on hardening in commercial purity titanium | |
| JP2004353026A (ja) | 熱間成形法と熱間成形部材 | |
| CN102000825A (zh) | 一种摩托车离合器主动齿轮的制造方法 | |
| CN101215680A (zh) | 铝合金压铸模具钢表面喷丸强化处理的方法 | |
| KR20210117297A (ko) | 3d 프린팅된 높은 탄소 함량 강철 및 이를 제조하는 방법 | |
| CN113414404B (zh) | 一种增材制造h13钢的方法 | |
| CN114918429A (zh) | 一种2GPa级超高强马氏体模具钢的制造方法 | |
| CN114395738B (zh) | 一种具有高热扩散系数模具钢及其制备方法 | |
| CN116702526A (zh) | 一种可提高力学性能且降低阻力的高速翻转犁栅条的建模及制造方法 | |
| Yu et al. | Effect of Rolling Process on Microstructure and Properties of 95CrMo Drill Steel | |
| CN105349892A (zh) | 一种高硬度低变形抗力的预硬型塑料模具钢及其制备方法 | |
| KR100936363B1 (ko) | 열처리 치수변화가 작은 냉간 공구강 제조방법 | |
| CN112095036A (zh) | 具有拉伸低各向异性的成形件、成形方法及其成形粉末 | |
| CN114836599B (zh) | 一种冷作模具钢基体强韧化热处理工艺 | |
| CN115354217B (zh) | 一种抗冲击磨损复相组织锤头及其制备方法 | |
| CN114672633B (zh) | 一种利用脱碳在全奥氏体高锰钢中实现轧制退火与表面硬化同步进行的方法 | |
| Bidulský et al. | Response of the Cr-alloyed PM steels on vacuum sintering and heat treatment | |
| JP2005350690A (ja) | 靭性と耐摩耗性に優れた冷間鍛造部品及びその製造方法 | |
| Deirmina et al. | Dilatometry Study of the Heat Treatment of a Hot Work Tool Steel Fabricated by Additive Manufacturing | |
| Öksüzcan et al. | Investigation of the Effect of Heat Treatment Conditions on Hardness Properties of Maraging Steels Produced by Additive Manufacturing | |
| Girardini et al. | Vacuum heat treatment of components for automotive application |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant |