CN114829665B - 抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法 - Google Patents

抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114829665B
CN114829665B CN202080086547.1A CN202080086547A CN114829665B CN 114829665 B CN114829665 B CN 114829665B CN 202080086547 A CN202080086547 A CN 202080086547A CN 114829665 B CN114829665 B CN 114829665B
Authority
CN
China
Prior art keywords
less
steel material
wear
content
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202080086547.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114829665A (zh
Inventor
刘承皓
赵南泳
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Posco Holdings Inc
Original Assignee
Posco Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Posco Co Ltd filed Critical Posco Co Ltd
Publication of CN114829665A publication Critical patent/CN114829665A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114829665B publication Critical patent/CN114829665B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明涉及一种利用气体等方法切割后也不发生开裂的耐磨钢材及其制造方法。

Description

抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法
技术领域
本发明涉及一种利用气体等方法切割后也不发生开裂的耐磨钢材及其制造方法。
背景技术
在建筑、土木、矿业、水泥工业等众多工业领域使用的工程机械、工业机械，作业时由于摩擦导致磨损发生严重，因而需要使用具有耐磨特性的材料。通常，厚钢板的耐磨性和硬度具有相关性，因而关心磨损的厚钢板需要提高硬度，通常将这种厚钢板称为耐磨钢。
高硬度的耐磨钢一般是在热轧后再加热到Ac3以上温度，然后迅速冷却而制成。经这种过程制造的耐磨钢具有被称为马氏体的显微组织，这是可通过相变而获得的钢铁固有的特征。对于以这种马氏体为主要组织的耐磨钢而言，由于内部含有大量的碳和合金元素，存在将实际材料切割成所需大小或形状后容易出现开裂的问题。
切割后发生的开裂起因于切割时侵入材料内部的氢，只有提高对这种氢脆性的抵抗性，才能确保材料的可靠性。为此，一般来说，虽然根据厚度而稍有差异，但切割前必须将材料预热到100℃以上。但是，为了如上所述对材料进行预热，需要相当长时间，而且确保并维持均一的温度也很困难。此外，为了防止切割开裂，也对切割面实施类似于预热的后加热作业，但在加工性方面不够高效。
专利文献1
韩国专利申请10-2015-0179009号
发明内容
发明所要解决的课题
本发明一个实施形态是要提供一种硬度高且抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法。
本发明的课题不限于前述的内容。只要是本发明所属技术领域的普通技术人员，任何人均不难从本发明通篇说明书的内容理解本发明的附加课题。
用于解决课题的手段
本发明一个方面提供一种耐磨钢材，按重量百分比计，包含碳(C)：0.25％～0.50％、硅(Si)：0.15％～0.5％、锰(Mn)：0.6％～1.6％、磷(P)：0.05％以下(不含0)、硫(S)：0.02％以下(不含0)、铝(Al)：0.07％以下(不含0)、铬(Cr)：0.1～1.5％、钼(Mo)：0.1％～0.8％、铌(Nb)：0.08％以下(不含0)、钒(V)：0.05％～0.5％、硼(B)：50ppm以下(不含0)，进一步地，还包含选自由钛(Ti)：0.02％以下(不含0)、镍(Ni)：0.5％以下(不含0)、铜(Cu)：0.5％以下(不含0)和钙(Ca)：2ppm～100ppm构成的组中的一者以上，并包含剩余部分中的Fe和其他不可避免的杂质，
满足下述关系式1，显微组织按面积分率计包含90％以上的回火马氏体、10％以下的贝氏体和2％以下的马氏体，布氏硬度为360HB～440HB范围，
[关系式1]
([V]×[Nb])/[Mo]≥6×10-3
在所述关系式1中，所述[V]代表钢材内V的平均重量百分比含量，所述[Nb]代表钢材内Nb的平均重量百分比含量，所述[Mo]代表钢材内Mo的平均重量百分比含量。
另外，本发明另一方面提供一种耐磨钢材的制造方法，包括：将具有前述合金组分的钢坯在1050℃～1250℃温度范围加热的步骤；
将再加热的钢坯在950℃～1050℃温度范围粗轧以获得粗轧棒的步骤；
将所述粗轧棒在850℃～950℃温度范围热轧以获得热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板以3℃/s以上的平均冷却速度冷却至Ms-50℃以下的冷却截止温度的步骤；及
将所述冷却的钢板在450℃～650℃温度下热处理15分钟以上的步骤。
发明的效果
根据本发明一个实施形态，可以提供一种硬度高且抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法。
特别是根据本发明另一实施形态，可以提供一种即使对于厚度60mm以上的厚钢材也具有高硬度且抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法。
最佳实施方式
本发明一个方面提供一种耐磨钢材，其中，
按重量百分比计，包含碳(C)：0.25％～0.50％、硅(Si)：0.15％～0.5％、锰(Mn)：0.6％～1.6％、磷(P)：0.05％以下(不含0)、硫(S)：0.02％以下(不含0)、铝(Al)：0.07％以下(不含0)、铬(Cr)：0.1～1.5％、钼(Mo)：0.1％～0.8％、铌(Nb)：0.08％以下(不含0)、钒(V)：0.05％～0.5％、硼(B)：50ppm以下(不含0)，进一步地，还包含选自由钛(Ti)：0.02％以下(不含0)、镍(Ni)：0.5％以下(不含0)、铜(Cu)：0.5％以下(不含0)和钙(Ca)：2ppm～100ppm构成的组中的一者以上，并包含剩余部分中的Fe和其他不可避免的杂质，
满足下述关系式1，显微组织按面积分率计包含90％以上的回火马氏体、10％以下的贝氏体和2％以下的马氏体，布氏硬度为360HB～440HB范围，
[关系式1]
(V×Nb)/Mo≥6×10-3
在所述关系式1中，所述[V]代表钢材内V的平均重量百分比含量，所述[Nb]代表钢材内Nb的平均重量百分比含量，所述[Mo]代表钢材内Mo的平均重量百分比含量。
下面对如前所述限定本发明提供的抗切割开裂性优异的耐磨钢材的合金组分的理由进行详细描述。另一方面，除非本发明中另有说明，各元素的含量按重量百分比计。
碳(C)：0.25％～0.50％
碳(C)在以马氏体为主要组织的钢中，对增加硬度有效，是提高淬透性的有效元素。为了充分确保上述效果，优选添加0.25％以上，其含量如果超过0.50％，则在厚板制造工序的再加热步骤中，在钢坯加热炉内断裂的危险性升高。因此，在本发明中，优选将所述C的含量控制为0.25％～0.50％。另一方面，所述C含量的下限更优选为0.26％，进一步优选为0.28％，最优选为0.29％。所述C含量的上限更优选为0.49％，进一步优选为0.48％，最优选为0.47％。
硅(Si)：0.15％～0.5％
硅(Si)是通过脱氧和强化固溶而提高强度的有效元素。为了有效获得如上所述效果，优选添加0.15％以上。但是，其含量如果超过0.5％，则热轧时会过多生成氧化皮，因而不推荐。因此，在本发明中，优选将所述Si的含量控制为0.15％～0.5％。所述Si含量的下限更优选为0.16％，进一步优选为0.18％，最优选为0.20％。所述Si含量的上限更优选为0.48％，进一步优选为0.46％，最优选为0.45％。
锰(Mn)：0.6％～1.6％
锰(Mn)是一种抑制铁素体生成，通过降低Ar3温度来有效提高淬火性并提高钢的强度和韧性的元素。为了有效获得如上所述效果，优选添加0.6％以上。但是，所述Mn含量如果超过1.6％，则容易在厚度中心部生成MnS偏析带，因此存在易于发生裂隙的问题。因此，在本发明中，优选将所述Mn的含量控制为1.6％以下。所述Mn含量的下限更优选为0.63％，进一步优选为0.65％，最优选为0.70％。所述Mn含量的上限更优选为1.58％，进一步优选为1.55％，最优选为1.50％。
磷(P)：0.05％以下(不含0)
磷(P)是钢中不可避免地含有的元素，同时也是损害钢的韧性的元素。因此，尽可能降低所述P的含量，优选控制为0.05％以下，更优选地，所述P含量的上限可以为0.03％，最优选地，可以为0.015％。不过，考虑到不可避免地含有的水平，作为所述P含量，可以排除0％，或者，所述P含量的下限可以为0.001％。
硫(S)：0.02％以下(不含0)
硫(S)是在钢中形成MnS夹杂物而损害钢的韧性的元素。因此，尽可能降低所述S的含量，优选控制为0.02％以下，更优选地，所述S含量的上限可以为0.009％。不过，考虑到不可避免地含有的水平，作为所述S含量，可以排除0％，或者，所述S含量的下限可以为0.0005％。
铝(Al)：0.07％以下(不含0)
铝(Al)作为钢的脱氧剂，是降低钢水中氧含量的有效元素。不过，所述Al的含量如果超过0.07％，则存在损害钢的纯净性的问题，因而不推荐。因此，在本发明中，优选将所述Al的含量控制为0.07％以下，更优选地，所述Al含量的上限可以为0.06％，进一步优选地，所述Al含量的上限可以为0.05％，最优选地，所述Al含量的上限可以为0.04％。不过，考虑到炼钢工序中的负载、制造费用上升等，作为Al含量，可以排除0％，或者，所述Al含量的下限可以为0.005％。
铬(Cr)：0.1～1.5％
铬(Cr)增加淬火性以增加钢的强度，是有利于确保硬度的元素。为了获得上述效果，优选添加0.1％以上的Cr，但其含量如果超过1.5％，则导致淬透性过度增大，连铸(Casting)时铸片表面发生裂隙的几率升高。因此，在本发明中，优选将所述Cr的含量控制为0.1～1.5％。所述Cr含量的下限更优选为0.12％，进一步优选为0.15％，最优选为0.20％。所述Cr含量的上限更优选为1.4％，进一步优选为1.3％，最优选为1.2％。
钼(Mo)：0.1％～0.8％
钼(Mo)增加钢的淬火性，在高温下形成细微的碳化物(Mo2C)，从而是非常有利于在500℃以上高温下确保强度的元素。为了充分获得上述效果，优选添加0.1％以上的Mo。但是，所述Mo是一种较为昂贵的元素，其含量如果超过0.8％，则存在制造成本上升的问题。因此，在本发明中，优选将所述Mo的含量控制为0.1％～0.8％。或者，更优选地，所述Mo含量可以为0.2％以上，进一步优选地，可以为0.3％。另外，更优选地，所述Mo含量可以为0.7％以下，进一步优选地，可以为0.63％。
铌(Nb)：0.08％以下(不含0)
铌(Nb)固溶于奥氏体，增加奥氏体的淬透性，在高温下形成Nb(C,N)等的碳氮化物，增加强的强度，并抑制奥氏体晶粒生长。不过，所述Nb的含量如果超过0.08％，则形成粗大析出物，这成为脆性破裂的起点，存在损害韧性的问题。因此，在本发明中，优选将所述Nb的含量控制为0.08％以下。或者，更优选地，所述Nb含量可以为0.07％以下，进一步优选地，可以为0.06％以下，最优选地，可以为0.05％以下。
另一方面，本发明可以通过添加Nb而确保前述效果，因而Nb含量可以排除0％(即，大于0％)。不过，更优选地，Nb含量可以为0.001％以上，进一步优选地，可以为0.005％以上，最优选地，可以为0.01％以上。
钒(V)：0.05％～0.5％
钒(V)在热轧后再加热时形成VC碳化物，从而抑制奥氏体晶粒生长，提高钢的淬火性，是有利于确保强度的元素。为了充分获得上述效果，优选添加0.05％以上的V。但是，所述V是一种较昂贵的元素，如果其含量超过0.5％，则存在制造成本上升的问题。因此，在本发明中，添加所述V时，优选将其含量控制为0.5％以下。另一方面，所述Mo含量的下限更优选为0.06％，进一步优选为0.07％，最优选为0.08％。所述V含量的上限更优选为0.4％以下，进一步优选为0.35％以下，最优选为0.3％以下。
硼(B)：50ppm以下(不含0)
硼(B)是一种少量添加便有效提高钢的淬火性以提高强度的有效元素。B即使少量添加便发挥前述效果，因而作为B含量，可以排除0％(即，大于0％)，更优选地，所述B含量的下限可以为0.0005％。不过，B含量如果过多，反而存在损害钢的韧性和熔接性的问题，因而优选将其含量控制为50ppm以下(0.005％以下)。因此，所述B的含量优选为50ppm以下(不含0)。所述B含量更优选为40ppm以下，进一步优选为35ppm以下，最优选为30ppm以下。
另一方面，本发明一个方面的耐磨钢材除前述元素之外，还可以包含以下元素中进一步选择的一种以上元素。
钛(Ti)：0.02％以下(不含0)
钛(Ti)是使提高钢淬火性的有效元素B的效果实现最大化的元素。具体地，所述Ti与氮(N)结合形成TiN析出物，抑制BN的形成，从而可以增加固溶B，最大限度提高淬火性。为了确保前述效果，作为Ti含量，可以排除0％，更优选地，Ti含量的下限可以为0.005％。不过，所述Ti的含量如果超过0.02％，则形成粗大TiN析出物，存在钢的韧性变差的问题。因此，在本发明中，优选将所述Ti的含量控制为0.02％以下。或者，更优选地，所述Ti含量可以为0.017％以下，进一步优选地，可以为0.015％，最优选地，可以为0.012％。
镍(Ni)：0.5％以下(不含0)
镍(Ni)是通常提高钢的强度和韧性的有效元素。因此，为了确保前述的效果，作为Ni含量，可以排除0％，更优选地，Ni含量的下限可以为0.01％。不过，Ni是一种昂贵的元素，其含量如果超过0.5％，则成为提高制造成本的原因。因此，在本发明中，所述Ni的上限优选控制为0.5％，更优选地，所述Ni含量可以为0.47％以下，进一步优选地，可以为0.45％以下，最优选地，可以为0.42％以下。
铜(Cu)：0.5％以下(不含0)
铜(Cu)是通过强化固溶来提高钢的强度和硬度的元素。另外，铜(Cu)是与Ni一同提高韧性的有效元素。为了确保前述效果，作为Cu含量，可以排除0％，更优选地，Cu含量的下限可以为0.01％。不过，这种Cu的含量如果超过0.5％，则在热轧前高温加热时发生钢坯表面缺陷，存在损害热加工性的问题，因而添加所述Cu时，优选添加0.5％以下。或者，更优选地，所述Cu含量的上限可以为0.4％，进一步优选地，可以为0.35％，最优选地，可以为0.3％。
钙(Ca)：2ppm～100ppm
钙(Ca)与S的结合力优异，通过生成CaS，具有抑制在钢材厚度中心部偏析的MnS生成的效果。结果，Ca的添加发挥减小材料的机械各向异性(anisotropy)的作用。为了获得上述效果，优选所述Ca添加2ppm以上，如果其含量超过100ppm，则存在炼钢作业时诱发喷嘴堵塞等的问题。因此，在本发明中，优选将所述Ca的含量控制为2ppm～100ppm(即，0.0002％～0.01％)。所述Ca含量的下限更优选为2.5ppm，进一步优选为3ppm，最优选为3.5ppm。所述Ca含量的上限更优选为80ppm，进一步优选为60ppm，最优选为40ppm。
本发明的剩余成分为铁(Fe)。不过，在通常的制造过程中由于无法避免不希望的杂质从原料或者周围环境混入，因此无法将其排除。由于这些杂质是通常的制造过程技术人员均知晓的，因此在本说明书中未具体提及其所有内容。
另外，根据本发明一个方面，所述钢材满足下述关系式1。本发明的钢材包含V、Nb和Mo作为必需成分，当这些成分中任一种不包含时，无法获得本发明所需效果。不仅如此，本发明的钢材的组分满足下述关系式1，从而可以发挥本发明希望的优异抗切割开裂性的效果。
[关系式1]
([V]×[Nb])/[Mo]≥6×10-3
在所述关系式1中，所述[V]代表钢材内V的平均重量百分比含量，所述[Nb]代表钢材内Nb的平均重量百分比含量，所述[Mo]代表钢材内Mo的平均重量百分比含量。
另一方面，根据本发明一个方面，出于进一步改善前述抗切割开裂性的目的，更优选地，下述关系式1中定义的([V]×[Nb])/[Mo]的值可以为0.008以上至0.025以下。此时，下述关系式1是通过经验获得的值，因而可以不单独确定单位，在说明书中，满足下述[V]、[Nb]和[Mo]的各单位(即，重量％)即可。
根据本发明一个实施形态，优选钢材的显微组织包含回火马氏体作为主要组织(即，按面积百分比计，回火马氏体包含50％以上，更优选地，包含90％以上)。由此，本发明的钢材可以在确保高硬度的同时，确保在利用气体等方法切割后不发生开裂的抗切割开裂性，特别是即使在60mm以上的厚钢材中，也可以确保高硬度和优异的抗切割开裂性。
即，通常切割开裂在厚度较薄的耐磨钢中发生几率相对较低，因而以往不实施回火工序。但是，如果这种耐磨钢的厚度达到60mm以上，则更容易发生切割开裂，以往，对于这种厚度达到60mm以上的厚钢材，在没有预热或后加热作业的情况下，无法兼顾优异的硬度和抗切割开裂性效果。因此，本发明人经过锐意探讨发现，通过在满足前述合金组分的同时控制显微组织，即使在厚度较厚的厚钢材中也可以确保优异的硬度和抗切割开裂性，从而完成了本发明。
根据本发明一个实施形态，对于所述回火马氏体组织的分率，由于制造作业中材料的厚度，在急速冷却中不可避免地会在一些区域形成贝氏体组织，因而在本发明中，将所述贝氏体组织的分率上限控制为10％。即，本发明的显微组织按面积分率计，优选包含90％以上的回火马氏体、10％以下的贝氏体和2％以下的马氏体。
如果所述回火马氏体的分率小于90面积％，则存在气体切割后难以充分确保抗开裂性的问题，回火马氏体分率的下限更优选为92面积％以上，进一步优选为95面积％以上。另外，所述贝氏体的分率更优选为8面积％以下，进一步优选为5面积％以下。
另一方面，根据本发明一个方面，所述回火马氏体组织按面积分率计，更优选为90％以上至98％以下，所述贝氏体组织优选为2％以上至10％以下。
另外，根据本发明一个方面，所述钢材按面积百分比计，显微组织可以包含90％以上的回火马氏体和10％以下的贝氏体，此外，作为其他相，可以还包含剩余量的马氏体。
因此，根据本发明一个方面，所述钢材按面积百分比计，显微组织可以包含90％以上至98％以下的回火马氏体、2％以上至10％以下的贝氏体、2％以下(含0％)的马氏体。
另一方面，根据本发明一个方面，本发明的钢材可以包含细微碳化物，这种细微碳化物可以同时提高钢的强度和抗氢脆性。即，通过气体切割而流入材料内部的氢通常引起经过24～48小时既定潜伏期的延迟断裂，而细微碳化物提高了抗延迟断裂性。
更详细地，细微碳化物直接或间接充当氢的捕获位点(trapping site)，在以回火马氏体为基体组织的钢材中，Nb、Ti、V、Mo等的碳化物对增加抗氢脆性有效。作为参考，上面描述的细微碳化物的尺寸具有数nm至数十nm大小，其尺寸根据添加元素而略有差异。
另外，根据本发明一个方面，作为细微碳化物，优选具有Nb、V类的细微碳化物。
根据本发明一个方面，所述耐磨钢材的布氏硬度具有360HB～440HB左右的水平，作为耐磨钢材所希望的硬度范围，满足布氏硬度360HB～440HB范围，可以获得本发明希望的兼具优异的硬度和抗开裂性效果的钢材。
本发明另一实施形态提供一种耐磨钢材的制造方法，包括：将具有前述合金组分的钢坯在1050℃～1250℃温度范围加热的步骤；
将再加热的钢坯在950℃～1050℃温度范围粗轧以获得粗轧棒的步骤；
将所述粗轧棒在850℃～950℃温度范围热轧以获得热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板以3℃/s以上的平均冷却速度冷却至Ms-50℃以下的步骤；及
将所述冷却的钢板在450℃～650℃温度下热处理15分钟以上的步骤。
下面对本发明的抗切割开裂性优异的高硬度耐磨钢材制造方法进行具体描述。
首先，将满足前述合金组分的钢坯在1050℃～1250℃温度范围下加热。所述钢坯加热温度如果小于1050℃，则Nb等的再固溶不充分，相反，如果超过1250℃，则奥氏体晶粒粗大化，存在形成不均一组织的隐患。因此，在本发明中，优选所述钢坯的加热温度具有1050℃～1250℃范围。所述钢坯的加热温度的下限更优选为1065℃，进一步优选为1080℃，最优选为1100℃。所述钢坯的加热温度的上限更优选为1220℃，进一步优选为1200℃，最优选为1180℃。
将再加热的钢坯在950℃～1050℃温度范围下粗轧以获得粗轧棒(bar)。所述粗轧时，其温度如果小于950℃，则轧制负载增加，轧制相对较弱，因而变形无法充分传递到钢坯厚度方向中心，存在无法去除空隙等缺陷的隐患。相反，如果其温度超过1050℃，则在轧制同时发生再结晶后，颗粒进行生长，存在初始奥氏体颗粒变得过于粗大的隐患。因此，在本发明中，所述粗轧温度优选为950℃～1050℃。所述粗轧温度的下限更优选为960℃，进一步优选为970℃，最优选为980℃。所述粗轧温度的上限更优选为1045℃，进一步优选为1040℃，最优选为1035℃。
将所述粗轧棒在850℃～950℃温度范围下热轧以获得热轧钢板。所述热轧温度如果小于850℃，则成为二相轧制，存在显微组织中生成铁素体的隐患，相反，如果热轧温度超过950℃，则在空气冷却中还会因相对较快的冷却速度而存在贝氏体生成过多的隐患。因此，在本发明中，所述热轧温度优选为850℃～950℃。另一方面，所述热轧温度的下限更优选为860℃，进一步优选为870℃，最优选为880℃。所述热轧温度的上限更优选为940℃，进一步优选为930℃，最优选为920℃。
根据本发明一个方面，可以还包括将从所述热轧获得的热轧钢板进行空气冷却的步骤。然后，可以包括以所述热轧钢板的表面温度为基准，以Ac+30℃以上温度(更优选地，890℃～920℃范围)再加热的步骤。此时，所述再加热的炉内时间可以为100分钟～160分钟范围(更优选地，106分钟～151分钟)。
然后，以所述热轧钢板的表面温度为基准，(Ac3+30℃以上的冷却开始温度下)以3℃/s以上的平均冷却速度(优选地，3～20℃/s，更优选地，3.2～10.1℃/s)冷却至Ms-50℃以下的冷却截止温度。此时，所述冷却优选为使用30℃以下水的急速冷却。
所述冷却时，如果所述平均冷却速度小于3℃/s或冷却截止温度超过Ms-50℃，则在冷却中存在形成铁素体相或贝氏体相形成过多的隐患。因此，所述冷却优选以3℃/s以上的平均冷却速度进行至Ms-50℃以下。所述冷却速度越快，越有利于形成本发明要获得的显微组织，但厚度达到60mm以上后，材料内部的冷却速度必然因物理原因而减小。另一方面，在本发明中，对所述冷却速度的上限不特别限定，普通技术人员可以考虑设备限制而适当设置。
另一方面，虽然未特别限定，但根据本发明一个方面，所述冷却时，更优选地，所述冷却截止温度可以为Ms-80℃以下(进一步优选地，Ms-100℃以下，最优选地，Ms-150℃以下)。
所述急速冷却热处理的热轧钢板为了确保最终希望的硬度和抗切割开裂性，在450℃～650℃下实施后续热处理。即，可以通过通常称之为回火(Tempering)的所述后续热处理，确保所希望的360HB～440HB硬度。
具体地，在后续热处理之前，急速冷却的热轧钢板由于碳含量高而超过本发明希望的硬度上限值440HB，也无法确保抗切割开裂性。因此，在本发明中，通过回火热处理来减小材料内部的位错密度，从而降低硬度，并同时使微量添加的如Nb和V的合金元素的细微碳化物析出，从而能够确保抗切割开裂性。
因此，所述后续热处理优选在450℃～650℃下实施。为了细微碳化物析出，更优选所述后续热处理温度为460℃以上，进一步优选为480℃以上，最优选为489℃以上。
另外，所述后续热处理温度更优选为640℃以下，进一步优选为620℃以下，最优选为600℃以下。
根据本发明一方面，所述后续热处理时，炉内时间优选为15分钟以上。如果炉内时间小于15分钟，则鉴于材料厚度，中心部温度无法充分提高，位错密度减小和细微碳化物析出效果不足，如果炉内时间超过50分钟，则硬度显著下降，无法满足目标水平。
因此，所述后续热处理的炉内时间优选为15分钟～50分钟。另一方面，所述炉内时间更优选为16分钟以上，进一步优选为17分钟以上，最优选为19分钟以上。另外，所述炉内时间更优选为48分钟以下，进一步优选为45分钟以下，最优选为41分钟以下。
具体实施方式
下面通过实施例更具体地描述本发明。但需要注意的是，下述实施例只是为了更详细地描述本发明而给出的示例，不用于限定本发明的权利范围。这是因为本发明的权利范围由权利要求书所记载的事项以及由此合理推导出的事项所决定。
(实施例)
准备具有下述表1和表2的合金组分的钢坯，然后对所述钢坯按下述表3的条件实施钢坯加热-粗轧-热轧-冷却(常温、空气冷却)-再加热-冷却-后续热处理而制造了热轧钢板。对所述热轧钢板测量显微组织和机械物性后，示出于下述表4。
此时，所述显微组织是将试片切割成任意大小以制作镜面后，利用硝酸化乙醇腐蚀液进行腐蚀，然后利用光学显微镜和电子扫描显微镜在厚度中心的1/2t位置处进行了观察。
硬度利用布氏硬度试验机(载荷3000kgf、钨压痕孔10mm)进行了测量，将板表面沿厚度方向铣加工2mm以充分去除脱碳层后，取3次测量平均值。
另一方面，对于是否发生切割开裂，准备具有下述表1、表2所示合金组分、具有下述表3所示厚度的热轧钢板后，在无预热条件下进行通常利用氧气的气体切割后，将切割材料在常温下放置了48小时。这是为了确认是否发生由于切割时流入切割部的氢而发生切割之后无法立即观察到的延迟破裂。对于有无切割裂隙，通过先目视确认切割面，然后通过光学显微镜再确认显微裂隙的方法进行了评价，将其结果示出于表4。
[表1]
[表2]
[表3]
Ac3*＝910-203×C1/2-15.2×Ni+44.7×Si+104×V+31.5×Mo+13.1×WMs*＝539-423×C-30.4×Mn-17.7×Ni-12.1×Cr-7.5×Mo
[表4]
由上述表1至表4所示可知，无法满足本发明规定的合金组分和制造条件中任一个的比较例1至比较例15，表面硬度超出本发明希望的范围布氏硬度360HB～440HB，无法获得具有本发明希望的等级(grade)的硬度的钢材，和/或发生了切割开裂。相反，全部满足本发明规定的合金组分和制造条件的发明例1至发明例9，全部满足本发明希望的硬度范围布氏硬度360HB～440HB，同时，未发生切割开裂。因此确认了在全部满足本发明规定的合金组分和制造条件的情况下，即使在厚度达到60mm以上的厚钢材中，也具有希望的优异硬度特性，并可同时兼具优异的抗切割开裂性特性。

Claims (6)

1.一种耐磨钢材，其中，
按重量百分比计，包含0.25％～0.50％的碳(C)，0.15％～0.5％的硅(Si)，0.6％～1.6％的锰(Mn)，0.05％以下且不含0的磷(P)，0.02％以下且不含0的硫(S)，0.07％以下且不含0的铝(Al)，0.1～1.5％的铬(Cr)，0.1％～0.8％的钼(Mo)，0.08％以下且不含0的铌(Nb)，0.05％～0.5％的钒(V)，50ppm以下且不含0的硼(B)，进一步地，还包含选自由0.02％以下且不含0的钛(Ti)、0.5％以下且不含0的镍(Ni)、0.5％以下且不含0的铜(Cu)和2ppm～100ppm的钙(Ca)构成的组中的一者以上，并包含剩余部分中的Fe和其他不可避免的杂质，
满足下述关系式1，显微组织按面积分率计包含90％以上的回火马氏体、10％以下的贝氏体和2％以下的马氏体，布氏硬度为360HB～440HB范围，
[关系式1]
([V]×[Nb])/[Mo]≥6×10-3
在所述关系式1中，所述[V]代表钢材内V的平均重量百分比含量，所述[Nb]代表钢材内Nb的平均重量百分比含量，所述[Mo]代表钢材内Mo的平均重量百分比含量。
2.根据权利要求1所述的耐磨钢材，其中，
所述钢材按面积百分比计，显微组织包含90％以上至98％以下的回火马氏体、2％以上至10％以下的贝氏体、含0％在内的2％以下的马氏体。
3.根据权利要求1所述的耐磨钢材，其中，
所述钢材的厚度为60mm以上。
4.一种耐磨钢材的制造方法，包括：
将具有下述合金组分的钢坯在1050～1250℃温度范围加热的步骤，其中，所述合金组分按重量百分比计，包含0.25％～0.50％的碳(C)、0.15％～0.5％的硅(Si)、0.6％～1.6％的锰(Mn)、0.05％以下且不含0的磷(P)、0.02％以下且不含0的硫(S)、0.07％以下且不含0的铝(Al)、0.1～1.5％的铬(Cr)、0.1％～0.8％的钼(Mo)、0.08％以下且不含0的铌(Nb)、0.05％～0.5％的钒(V)、50ppm以下且不含0的硼(B)，进一步地，还包含选自由0.02％以下且不含0的钛(Ti)、0.5％以下且不含0的镍(Ni)、0.5％以下且不含0的铜(Cu)和2ppm～100ppm的钙(Ca)构成的组中的一者以上，并包含剩余部分中的Fe和其他不可避免的杂质，满足下述关系式1；
将再加热的钢坯在950℃～1050℃温度范围粗轧以获得粗轧棒的步骤；
将所述粗轧棒在850℃～950℃温度范围热轧以获得热轧钢板的步骤；
将所述热轧钢板以3℃/s以上的平均冷却速度冷却至Ms-50℃以下的冷却截止温度的步骤；及
将所述冷却的钢板在460℃～650℃温度下热处理15分钟以上的步骤，
[关系式1]
([V]×[Nb])/[Mo]≥6×10-3，
在所述关系式1中，所述[V]代表钢材内V的平均重量百分比含量，所述[Nb]代表钢材内Nb的平均重量百分比含量，所述[Mo]代表钢材内Mo的平均重量百分比含量。
5.根据权利要求4所述的耐磨钢材的制造方法，其中，
所述热处理的步骤实施15分钟以上至50分钟以下。
6.根据权利要求4所述的耐磨钢材的制造方法，其中，
所述热处理的步骤在489℃～600℃温度下实施。
CN202080086547.1A 2019-12-19 2020-12-16 抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法 Active CN114829665B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020190170859A KR102348555B1 (ko) 2019-12-19 2019-12-19 절단 균열 저항성이 우수한 내마모 강재 및 이의 제조방법
KR10-2019-0170859 2019-12-19
PCT/KR2020/018392 WO2021125763A1 (ko) 2019-12-19 2020-12-16 절단 균열 저항성이 우수한 내마모 강재 및 이의 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114829665A CN114829665A (zh) 2022-07-29
CN114829665B true CN114829665B (zh) 2023-11-28

Family

ID=76476691

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202080086547.1A Active CN114829665B (zh) 2019-12-19 2020-12-16 抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20230052839A1 (zh)
EP (1) EP4079918A1 (zh)
JP (1) JP2023507615A (zh)
KR (1) KR102348555B1 (zh)
CN (1) CN114829665B (zh)
WO (1) WO2021125763A1 (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102534432A (zh) * 2012-01-10 2012-07-04 清华大学 贝氏体耐磨钢及钢管制造和回火方法
CN103459634A (zh) * 2011-03-29 2013-12-18 杰富意钢铁株式会社 耐应力腐蚀断裂性优异的耐磨损钢板及其制造方法
CN110100034A (zh) * 2016-12-22 2019-08-06 株式会社Posco 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0841535A (ja) * 1994-07-29 1996-02-13 Nippon Steel Corp 低温靱性に優れた高硬度耐摩耗鋼の製造方法
JP2002020837A (ja) * 2000-07-06 2002-01-23 Nkk Corp 靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法
JP2003027181A (ja) 2001-07-12 2003-01-29 Komatsu Ltd 高靭性耐摩耗用鋼
WO2013065346A1 (ja) * 2011-11-01 2013-05-10 Ｊｆｅスチール株式会社 曲げ特性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
AU2013319622B2 (en) * 2012-09-19 2016-10-13 Jfe Steel Corporation Wear-resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and corrosion wear resistance
CN103205634B (zh) * 2013-03-28 2016-06-01 宝山钢铁股份有限公司 一种低合金高硬度耐磨钢板及其制造方法
EP2789699B1 (en) * 2013-08-30 2016-12-28 Rautaruukki Oy A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103459634A (zh) * 2011-03-29 2013-12-18 杰富意钢铁株式会社 耐应力腐蚀断裂性优异的耐磨损钢板及其制造方法
CN102534432A (zh) * 2012-01-10 2012-07-04 清华大学 贝氏体耐磨钢及钢管制造和回火方法
CN110100034A (zh) * 2016-12-22 2019-08-06 株式会社Posco 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20230052839A1 (en) 2023-02-16
WO2021125763A1 (ko) 2021-06-24
EP4079918A1 (en) 2022-10-26
CN114829665A (zh) 2022-07-29
KR102348555B1 (ko) 2022-01-06
KR20210078909A (ko) 2021-06-29
JP2023507615A (ja) 2023-02-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112752861B (zh) 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法
CN110100034B (zh) 高硬度耐磨钢以及制造该高硬度耐磨钢的方法
CN111479945B (zh) 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法
JP7368461B2 (ja) 優れた硬度及び衝撃靭性を有する耐摩耗鋼及びその製造方法
KR101899687B1 (ko) 고경도 내마모강 및 이의 제조방법
JP7211530B2 (ja) 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法
CN108368589B (zh) 具有优异的韧性和耐切割开裂性的高硬度耐磨钢及其制造方法
CN111511952B (zh) 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法
CN114829665B (zh) 抗切割开裂性优异的耐磨钢材及其制造方法
KR101439686B1 (ko) 내마모성이 우수한 내미끄럼마모용 강재 및 그 제조방법
JP7063419B1 (ja) 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法
WO2021241604A1 (ja) 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant