CN114777099A - 一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 - Google Patents
一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114777099A CN114777099A CN202210379113.1A CN202210379113A CN114777099A CN 114777099 A CN114777099 A CN 114777099A CN 202210379113 A CN202210379113 A CN 202210379113A CN 114777099 A CN114777099 A CN 114777099A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steam
- pressure
- superheater
- temperature
- outlet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 124
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims abstract description 66
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 16
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims abstract description 12
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims description 35
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 18
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 abstract description 13
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 abstract description 10
- 238000001816 cooling Methods 0.000 abstract description 7
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 abstract description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 9
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 8
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 7
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 7
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 5
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 3
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 2
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 1
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 1
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001502 supplementing effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B35/00—Control systems for steam boilers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22G—SUPERHEATING OF STEAM
- F22G5/00—Controlling superheat temperature
- F22G5/20—Controlling superheat temperature by combined controlling procedures
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Control Of Steam Boilers And Waste-Gas Boilers (AREA)
Abstract
本发明公开了一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，本发明涉及锅炉蒸汽吹管技术领域，包括：通过调节水冷壁的给水流量来控制过热器内蒸汽的升压速率，以使蒸汽在过热器内能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽；通过控制贮水箱排放阀辅助控制过热器内蒸汽压力的升压速率，以保证在吹管前过热器内的压力未上升至吹管所需的压力。本发明的有益效果是：采用本发明的方法，可以很好的控制汽水系统升压速率，以此合理增加过热器烟气对流吸热时间，提升过热蒸汽温度和过热度，达到保证吹管效果和安全的目的，相比现有技术，吹管温度明显升高，总吹管次数明显减少，并且缩短了每次相邻吹管间隔时间，具有很好的经济价值和现场可操作性。
Description
技术领域
本发明涉及锅炉吹管蒸汽技术领域，具体涉及一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法。
背景技术
如图1所示，直流锅炉吹管系统主要包括汽水分离器1、水冷壁2、贮水箱3、过热器4、蒸汽吹管临冲门5、贮水箱排放阀6、炉水循环泵7、炉水循环泵出口阀8、锅炉疏水扩容器9、给水除氧器10、再热器11、汽轮机12、给水泵13、凝汽器14和省煤器15。锅炉吹管工艺流程为：凝汽器14的凝结水进入除氧器10进行除氧加热，通过给水泵13加压后依次进入锅炉省煤器15、水冷壁2辐射吸热，在分离器1出口变成饱和蒸汽，随后在过热器4中对流吸热被进一步加热成过热蒸汽(蒸汽温度380℃以上)，因吹管系统临时管道的承压受限要求，过热器4出口蒸汽压力达到吹管压力参数时，需开启蒸汽吹管临冲门5，过热蒸汽通过此临冲门旁路汽轮机12直接进入再热器11系统，最后排入大气。当过热器4出口蒸汽压力降低至实时计算的最低吹管系数对应的压力值时，关闭吹管临冲门5，完成一次蒸汽吹管的过程。同时补充给水继续进入水冷壁2进行吸热变成蒸汽，直至过热器4出口蒸汽达到下一次吹管时的压力和温度的参数要求。
在锅炉吹管期间，利用炉水循环泵7，可以将再循环流量与补充给水混合后泵入省煤器15，增加炉水循环流量，保证水冷壁2的给水工质流量不低于水冷壁2水动力最低安全流量，从而保证水冷壁的安全。
为保证吹管效果，一般要求吹管时过热器4出口蒸汽温度不低于380℃，这要求锅炉尾部受热面必须充分受热。由于吹管时炉膛火焰中心较低，这样使得燃料的热量份额大多分摊在锅炉水冷壁辐射区域，减少了蒸汽在过热器中烟气对流吸热份额。为保证吹管时的过热器出口蒸汽的温度，必须控制吹管过程恰当的升压速率，利于加强蒸汽在过热器中烟气的对流吸热，延长尾部受热面被烟气加热时间，以期压力、温度同步达到吹管的蒸汽参数。
由于直流锅炉汽水分离器汽水分离的特征，吹管过程中，蒸汽汽压的变化引起的携带效应，分离器的湿蒸汽被携带进入过热器段，待临冲门关闭后，过热器内的湿蒸汽随即被加热成饱和蒸汽，造成过热器段的蒸汽压力会上升较快，短时间内又能达到下一次吹管时的过热蒸汽压力而开启临冲门，但由于尾部受热面被烟气加热时间过短，过热器出口蒸汽温度随吹管间隔的缩短而快速的降低，当吹管时的过热器出口蒸汽温度低于饱和温度时即会产生管道水击，会给整个过热器及再热器管道系统带来严重的安全隐患。为了控制过热蒸汽恰当的升压速率，通过减少燃料来减弱汽水系统的吸热，甚至通过临冲门长期开启一定开度泄压来控制蒸汽压力的上升速率，这样又会造成大量蒸汽和热量的损失，过热器出口蒸汽温度需要通过较长时间的吸热才能达到下一次吹管的状态，浪费大量的除盐水和燃煤，进入一个低效的循环过程。因此，研发一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法是本领域技术人员所要解决的重要技术问题。
发明内容
本发明的目的在于至少解决现有技术中存在的技术问题之一，提供一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，该方法能解决直流锅炉吹管过程过热器出口蒸汽压力上升快、过热器出口蒸汽温度低、吹管时间长的问题。
本发明的技术解决方案如下：
一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，包括：
调节水冷壁的给水流量以控制过热器内蒸汽的升压速率，使蒸汽在过热器内能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽；
控制贮水箱排放阀以控制过热器内蒸汽压力的升压速率，以保证在吹管前过热器内的压力未上升至吹管所需的压力。
优选的，加大水冷壁的给水流量来减缓过热器内蒸汽的升压速率，
使分离器出口的水温始终低于分离器出口压力对应下的饱和温度。
优选的，利用贮水箱排放阀进行泄压，使过热器出口的压力在蒸汽温度达到吹管温度前始终低于吹管压力。
优选的，根据过热器出口压力和出口蒸汽温度、锅炉最低水动力的给水流量计算对应的给煤量，给煤量的计算公式如下：
公式中，Mcoal——表示消耗的煤量，单位为t；
Gfw——吹管所需补充的给水总量，单位为t；
Qnet.ar——煤的低位发热量，单位为GJ；
ηb——锅炉效率，即煤的热量最终转换为有效输出热量的比值；
h(psh，tsh)——表示由过热器出口蒸汽的压力和温度求的蒸汽焓值的函数，单位为kJ/kg；其中，Psh表示过热器出口蒸汽的压力，单位为MPa；tsh表示过热器出口蒸汽的温度，单位为℃；
h(pfw，tfw)表示由省煤器入口给水压力和温度求的给水焓值的函数，其单位是kJ/kg；其中，pfw表示省煤器入口给水的压力，单位为MPa；tfw表示省煤器入口给水的温度，单位为℃；
1000——为GJ/t至kJ/kg的转换系数。
优选的，所需的给煤量的估算值为：
Mcoal≈0.15×Gfw。
优选的，所述控制方法适用于过热器内的蒸汽压力大于4兆帕。
本发明的原理：本发明的核心在于通过水冷壁的给水流量的控制来调节过热器蒸汽升压速率，以便蒸汽在过热器里面能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽，具体地，通过炉水循环泵加大水冷壁的给水流量弱化直流锅炉吹管时水冷壁汽化升压能力，来合理增加过热器烟气对流吸热时间，以此控制恰当的过热蒸汽压力、温度和过热度的上涨速率。根据吹管系数计算过热器出口压力，在保证锅炉最低水动力的给水流量情况下，根据吹管时过热器出口压力、过热器出口蒸汽温度、锅炉所需的最低水动力的给水流量和给水温度，通过热力学计算对应所需消耗的煤量，在保证锅炉最低水动力的给水流量基础上进行优化提高给水流量，以控制过热器内蒸汽的升压速率。同时，利用贮水箱排放阀进行泄压来辅助控制过热器内蒸汽压力的升压速率，以保证在吹管前过热器出口的压力在蒸汽温度达到吹管温度前始终低于吹管压力，也能够保证过热器内蒸汽的加热时间，从而能够保证过热器出口蒸汽温度能够达到380℃，甚至400℃以上的安全的吹管参数。通过上述方法控制过热器内蒸汽的升压速率以及提高过热器出口的蒸汽温度使能够达到吹管所需的温度，以此合理增加过热器烟气对流吸热时间，最终使得过热蒸汽压力、温度和过热度同步达到蒸汽吹管的参数要求，达到保证吹管效果和安全的目的。
本发明至少具有以下有益效果之一：
采用本发明的方法，可以很好的控制吹管参数和吹管频次，相比现有技术，吹管温度明显升高，总吹管次数明显减少，并且缩短了每次相邻吹管间隔时间和总的吹管时间，从而节省燃料和除盐水量，大幅节约成本，具有很好的经济价值和现场可操作性。
附图说明
图1为现有技术中的直流锅炉吹管系统的结构示意图；
图2为本发明实施例1中一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法的框图；
图3为本发明实施例1中吹管控制过热器蒸汽温度现场实施效果图，其中，横坐标为时间，纵坐标为过热器出口温度(℃)/分离器出口压压力(MPa)/给水流量(t/h)；
图4为对比例1中吹管控制过热器蒸汽温度现场实施效果图一，其中，横坐标为时间，纵坐标为过热器出口温度(℃)/分离器出口压压力(MPa)/给水流量(t/h)；
图5为对比例1中吹管控制过热器蒸汽温度现场实施效果图二，其中，横坐标为时间，纵坐标为过热器出口温度(℃)/分离器出口压压力(MPa)/给水流量(t/h)。
附图标记：1、汽水分离器；2、水冷壁；3、贮水箱；4、过热器；5、蒸汽吹管临冲门；6、贮水箱排放阀；7、炉水循环泵；8、炉水循环泵出口阀；9、锅炉疏水扩容器；10、给水除氧器；11、再热器；12、汽轮机；13、给水泵；14、凝汽器；15、省煤器。
具体实施方式
经过申请人进行大量的数值建模分析研究计算，可以看出由于直流锅炉汽水分离器汽水分离的特征，吹管过程中，由于蒸汽汽压的变化引起的携带效应，分离器的蒸汽进入过热器段，临冲门关闭后，过热器内的湿蒸汽随即被加热成饱和蒸汽后，过热蒸汽压力会上升较快，短时间内又能达到下一次吹管时的过热蒸汽压力而开启临冲门，但由于尾部受热面被烟气加热时间过短，过热器出口蒸汽温度吹管间隔的缩短而快速的降低，当吹管时的过热器出口蒸汽温度低于饱和温度时即会产生管道水击，会给整个过热器及再热器管道系统带来严重的安全隐患，为了控制过热蒸汽恰当的升压速率，通过减少燃料来减弱汽水系统的吸热，甚至通过临冲门长期开启一定开度泄压来控制蒸汽压力的上升速率，这样又会造成大量蒸汽和热量的损失，过热器出口蒸汽温度需要通过较长时间的吸热才能达到下一次吹管的状态，浪费大量的除盐水和燃煤，进入一个低效的循环过程。
为解决上述问题，本发明根据“吹管系数”推导，以“煤”定“水”参数耦合的理论，通过提高给水流量以及利用贮水箱排放阀6两方面来控制汽水系统的升压速率，并根据吹管系数计算分离器出口压力对应的给煤量，以保证锅炉最低水动力的给水流量，来合理增加过热器烟气对流吸热，以此合理增加过热器烟气对流吸热时间，提升过热器4出口的蒸汽温度和过热度，从而达到保证吹管效果和安全的目的。
如图2所示，本发明通过以下方法来控制汽水系统的升压速率，使蒸汽在过热器4内能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽：
(一)通过炉水循环泵调节水冷壁2的给水流量以控制过热器4内蒸汽的升压速率，使蒸汽在过热器4内能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽；
具体地，加大水冷壁2的给水流量，以弱化直流锅炉吹管时水冷壁2汽化升压能力，使分离器1出口的水温始终低于分离器出口压力对应下的饱和温度，从而延缓汽水系统湿蒸汽饱和的升压速率，来合理增加过热器4烟气对流吸热，以此合理增加过热器4烟气对流吸热时间，最终使得过热蒸汽压力、温度和过热度同步达到蒸汽吹管的参数要求，以此提升过热器4出口蒸汽温度和过热度；
并根据吹管时过热器4出口所需达到的蒸汽压力、温度以及锅炉所需的最低水动力的给水流量、温度计算所需的给煤量，以保证锅炉水动力的给水流量。
具体地，根据已知的吹管系数计算确定过热器4的出口压力值，在打开临冲门之前，分离器1的出口压力值基本等于过热器4的出口压力值；为了保证吹管时过热器4出口蒸汽为过热蒸汽，通常确定过热器4出口蒸汽温度至少为380℃以上，给水流量依据保证锅炉最低水动力的给水流量，吹管时给水温度根据工程经验值通常为80℃，故根据过热器4出口压力、过热器4出口蒸汽温度、最低水动力的给水流量、给水温度通过热力学计算能得到对应所需消耗的煤量。
具体而言，吹管时，给水在锅炉不同受热面中被逐步加热成符合冲管参数要求的蒸汽，根据热力学第一定律，给水工质所吸收的热量等于锅炉水冷壁、过热器(冲管时不考虑再热器)对工质的放热量，这些热量来源于燃料(煤)燃烧及其产物烟气的放热。由于锅炉的换热过程有热量损失，燃料本身所携带的热量并不是百分百转换到工质中去，其实际转换比例可以用锅炉效率来表征。其具体公式如下：
Qw＝Qout
Qw＝Gfw×(hsh-hfw)
Qout＝Mcoal×Qnet.ar×ηb
hfw＝h(pfw，tfw)
hsh＝h(psh，tsh)
整理并考虑单位转换后得煤量的计算公式如下：
公式中，Mcoal——表示消耗的煤量，单位为t；
Gfw——冲管所需补充的给水总量，单位为t；
Qnet.ar——煤的低位发热量，单位为GJ；
ηb——锅炉效率，即煤的热量最终转换为有效输出热量的比值；
Qw——省煤器15入口给水至过热器出口段工质获得热量,单位为GJ；
Qout——煤的有效输出热量,单位为GJ；
hsh——过热器4出口蒸汽焓值，单位为kJ/kg；
hfw——省煤器15入口给水焓值，单位为kJ/kg；
h(psh，tsh)——表示由过热器4出口蒸汽的压力和温度求的蒸汽焓值的函数，单位为kJ/kg；其中，Psh表示过热器4出口蒸汽的压力，单位为MPa；tsh表示过热器4出口蒸汽的温度，单位为℃；
h(pfw，tfw)表示由省煤器15入口给水压力和温度求的给水焓值的函数，其单位是kJ/kg；其中，pfw表示省煤器15入口给水的压力，单位为MPa；tfw表示省煤器15入口给水的温度，单位为℃；
1000——为GJ/t至kJ/kg的转换系数。
进一步地，煤的低位发热量Qnet.ar约为21GJ，锅炉效率ηb约为0.92，过热器4出口与省煤器15入口的工质焓差值(h(psh，tsh)-h(pfw，tfw))约为2800kJ/kg，故根据上述的Qnet.ar、ηb以及工质焓差值的估算值，可得煤的估算值为：
Mcoal≈0.15×Gfw。
(二)控制贮水箱排放阀6辅助控制过热器4内蒸汽压力的升压速率，以保证在吹管前过热器4的压力未上升至吹管所需的压力；
具体地，利用贮水箱排放阀6进行泄压，对过热器系统压力的控制，使过热器4的压力在蒸汽温度达到吹管温度前始终低于吹管压力，可以较好地控制汽水系统升压速率。
上述控制方法方法适用于过热器4内的蒸汽压力大于4兆帕的直流锅炉。
下面用具体实施例对本发明做进一步详细说明，但本发明不仅局限于以下具体实施例。
实施例1
(一)加大水冷壁2给水流量，水冷壁2给水流量控制原则为以弱化直流锅炉吹管时水冷壁汽化升压能力，使分离器出口水温始终低于分离器出口压力对应下的饱和温度，从而延缓汽水系统湿蒸汽饱和的升压速率；具体到本实施例中，水冷壁2给水流量为371.42t/h。
并且冲管所补充的给水总量Gfw为192.53t/h，根据Mcoal≈0.15×Gfw，所需的给煤量约为28.88t；
(二)开启贮水箱排放阀6进行泄压，对过热器系统压力的控制，使得过热器出口压力在蒸汽温度到达理想值前始终低于吹管压力，可以较好地控制汽水系统升压速率；具体到本实施例中，贮水箱排放阀6维持开度20％。
现场吹管实施效果如图3所示，其中，曲线B为分离器1出口压力在吹管期间本专利技术控制效果图，曲线C为过热器4出口温度在吹管期间本专利技术控制效果图，曲线E为给水流量在吹管期间本专利技术控制效果图。通过上述方法，吹管期间水冷壁给水流量为371.42t/h，吹管时过热蒸汽温度可以控制到420℃以上，总的吹管次数为81次，每次相邻吹管间隔时间为18分钟。
对比例1
该对比例采用现有技术中的方法，具体而言：
(一)现有技术控制水冷壁给水流量具体为286.55t/h；并且冲管所补充的给水总量Gfw为154.4t/h。
(二)未利用贮水箱排放阀6精确控制过热器压力。
其他控制参数与实施例1相同。
现场吹管实施效果如图4～5所示，其中，曲线B为分离器1出口压力在吹管期间现有技术控制效果图，曲线C为过热器4出口温度在吹管期间现有技术控制效果图，曲线E为给水流量在吹管期间现有技术控制效果图。采用现有技术中的方法，吹管期间水冷壁给水流量为286.55t/h，过热蒸汽温度低于360℃，总的吹管次数为106次，每次相邻吹管间隔时间为30分钟。
将实施例1和对比例1的效果进行比较可以看出，实施例1图3中的曲线B、C、E相比对比例1图4～5中的曲线B、C、E在过热器出口温度、分离器出口压力、给水流量控制的更加平稳有规律。对比例1中吹管期间过热器出口蒸汽温度很难控制在380℃以上的安全温度，在吹管作业时造成了过热器出口管道临时管道发生水击的安全风险，吹管间隔时间(曲线峰-峰值)也偏长，导致总吹管时间和次数都增加。而实施例1过热蒸汽温度在吹管期间能很好的控制在420℃以上，高于吹管需要控制的安全温度，吹管作业过程临时管道也未发生水击，吹管控制更安全，更稳定，每次吹管间隔时间(曲线峰-峰值)也偏短，总的吹管时间和次数显著减小。实施例1总的吹管时间、次数和每次相邻间隔吹管时间比对比例1均减少，即采用本发明的方法能够减少总的吹管次数和每次相邻间隔吹管时间。实施例1和对比例1比较总吹管次数能减少25次，节省大量燃料和除盐水。按吹管一次耗时0.5小时、耗燃油0.5吨/h、耗除盐水200吨/h计算，总吹管时间节约12.5小时，节约燃油量6.25吨，节约除盐水2500吨。
综上所述，采用本方法的冲管控制方式后，可以很好的控制吹管参数和吹管频次，并缩短总的吹管时间，大幅节约成本，具有很好的经济价值和现场可操作性。
以上仅是本发明的特征实施范例，对本发明保护范围不构成任何限制。凡采用同等交换或者等效替换而形成的技术方案，均落在本发明权利保护范围之内。
Claims (6)
1.一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，包括：
调节水冷壁(2)的给水流量以控制过热器(4)内蒸汽的升压速率，使蒸汽在过热器(4)内能够有充分的加热时间而被加热成过热蒸汽；
调节贮水箱排放阀(6)以控制过热器(4)内蒸汽压力的升压速率，使吹管前过热器(4)的压力未上升至吹管所需的压力。
2.根据权利要求1所述的一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，加大水冷壁(2)的给水流量以减缓过热器(4)内蒸汽的升压速率，使分离器(1)出口的水温始终低于分离器出口压力对应下的饱和温度。
3.根据权利要求1所述的一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，利用贮水箱排放阀(6)进行泄压，使过热器(4)出口的压力在蒸汽温度达到吹管温度前始终低于吹管压力。
4.根据权利要求1所述的一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，根据过热器(4)出口压力和出口蒸汽温度以及锅炉最低水动力的给水流量和给水温度计算对应的给煤量，给煤量的计算公式如下：
公式中，Mcoal——表示消耗的煤量，单位为t；
Gfw——吹管补充的给水总量，单位为t；
Qnet.ar——煤的低位发热量，单位为GJ；
ηb——锅炉效率，即煤的热量最终转换为有效输出热量的比值；
h(psh，tsh)——表示由过热器(4)出口蒸汽的压力和温度求的蒸汽焓值的函数，单位为kJ/kg；其中，Psh表示过热器(4)出口蒸汽的压力，单位为MPa；tsh表示过热器(4)出口蒸汽的温度，单位为℃；
h(pfw，tfw)表示由省煤器(15)入口给水压力和温度求的给水焓值的函数，其单位是kJ/kg；其中，pfw表示省煤器(15)入口给水的压力，单位为MPa；tfw表示省煤器入口给水的温度，单位为℃；
1000——为GJ/t至kJ/kg的转换系数。
5.根据权利要求4所述的一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，所需的给煤量的估算值为：
Mcoal≈0.15×Gfw。
6.根据权利要求1～5任一所述的一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法，其特征在于，所述方法适用于过热器(4)内的蒸汽压力大于4兆帕。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210379113.1A CN114777099B (zh) | 2022-04-12 | 2022-04-12 | 一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210379113.1A CN114777099B (zh) | 2022-04-12 | 2022-04-12 | 一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114777099A true CN114777099A (zh) | 2022-07-22 |
| CN114777099B CN114777099B (zh) | 2024-02-23 |
Family
ID=82429200
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210379113.1A Active CN114777099B (zh) | 2022-04-12 | 2022-04-12 | 一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114777099B (zh) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428902A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-31 | Babcock Hitachi Kk | 貫流ボイラの制御方法および貫流ボイラの制御装置 |
| CN102759093A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-10-31 | 贵州电力试验研究院 | 提升锅炉蒸汽温度的方法 |
| CN102759099A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-10-31 | 贵州电力试验研究院 | 直流锅炉吹管过热蒸汽温度提升方法 |
| CN103712197A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-09 | 冯伟忠 | 一种超（超）临界机组的节能型快速启动方法 |
| CN113503532A (zh) * | 2021-05-25 | 2021-10-15 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东电力试验研究院 | 防止屏式过热器超温的锅炉吹管方法 |
-
2022
- 2022-04-12 CN CN202210379113.1A patent/CN114777099B/zh active Active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428902A (ja) * | 1990-05-23 | 1992-01-31 | Babcock Hitachi Kk | 貫流ボイラの制御方法および貫流ボイラの制御装置 |
| CN102759093A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-10-31 | 贵州电力试验研究院 | 提升锅炉蒸汽温度的方法 |
| CN102759099A (zh) * | 2012-08-06 | 2012-10-31 | 贵州电力试验研究院 | 直流锅炉吹管过热蒸汽温度提升方法 |
| CN103712197A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-09 | 冯伟忠 | 一种超（超）临界机组的节能型快速启动方法 |
| CN113503532A (zh) * | 2021-05-25 | 2021-10-15 | 中国大唐集团科学技术研究院有限公司华东电力试验研究院 | 防止屏式过热器超温的锅炉吹管方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 黄锡兵等: "600 MW超临界机组锅炉启动系统特点与运行控制", 《贵州电力技术》, vol. 17, no. 5, pages 54 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114777099B (zh) | 2024-02-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107060917A (zh) | 利用机组旁路供热提高热电联产机组深度调峰系统及方法 | |
| CN105157007A (zh) | 超超临界二次再热1000mw机组锅炉蒸汽冲管方法 | |
| CN107060916A (zh) | 利用蓄热装置供热提高热电联产机组深度调峰系统及方法 | |
| CN100561044C (zh) | 双压干熄焦余热锅炉 | |
| CN207815281U (zh) | 供热机组汽机锅炉异步负荷深度调峰系统 | |
| CN209569040U (zh) | 一种干熄焦再热发电装置 | |
| CN105352361A (zh) | 用于超超临界无炉水泵直流锅炉的蒸汽吹管方法 | |
| WO2023246030A1 (zh) | 基于熔盐储热的火电机组灵活运行系统 | |
| CN112902142A (zh) | 一种回收锅炉深度调峰湿态水的多级闪蒸系统及工作方法 | |
| CN109519244A (zh) | 一种机炉耦合技术与有机朗肯循环结合的电站余热高效利用系统 | |
| CN108266718A (zh) | 垃圾焚烧炉低能级工质与燃煤锅炉耦合的高能级利用系统 | |
| CN103574589A (zh) | 1045兆瓦超超临界锅炉中屏式过热器管壁超温控制方法 | |
| CN112325267B (zh) | 一种二次再热锅炉稳压蒸汽吹管系统及方法 | |
| US5836162A (en) | Feedwater heater drain recycle system | |
| CN107327827A (zh) | 一种大型汽水两用型锅炉 | |
| CN206539379U (zh) | 利用蓄热装置供热提高热电联产机组深度调峰系统 | |
| CN102494329B (zh) | 锅炉烟气余热综合利用装置 | |
| CN114777099A (zh) | 一种多参数耦合的直流锅炉吹管蒸汽控制方法 | |
| CN111059546A (zh) | 一种高参数垃圾余热锅炉 | |
| CN217274099U (zh) | 一种循环流化床机组耦合熔盐储能的深度调峰系统 | |
| CN213421062U (zh) | 一种电站锅炉全负荷脱硝综合优化装置 | |
| CN210373669U (zh) | 一种燃煤锅炉底渣余热储存利用一体化的系统 | |
| CN210533075U (zh) | 一种新型高效水泥窑窑头联合过热余热锅炉 | |
| CN113432119A (zh) | 一种循环流化床机组耦合熔盐储能的深度调峰系统 | |
| CN109296415B (zh) | 一种联合循环冷热电联供机组供汽过热度利用系统 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: Room 205, Innovation Building, No. 201 Torch Street, Nanchang High-tech Industrial Development Zone, Nanchang City, Jiangxi Province 330000 Applicant after: Jiangxi Jiangtou Energy Technology Research Co.,Ltd. Applicant after: Jiangxi Ganneng Co.,Ltd. Address before: 330000 NO.201 torch street, Qingshanhu District, Nanchang City, Jiangxi Province Applicant before: Jiangxi Jiangtou power technology and Test Research Co.,Ltd. Applicant before: Jiangxi Ganneng Co.,Ltd. |
|
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |