CN114757028A - 一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,方法首先垂直边坡走向方向和垂直软弱夹层走向方向分别做剖面,测量两剖面的相关参数,同时获取边坡岩土力学参数;然后作辅助线,选取剖面上的单个条块由极限平衡法得到边坡稳定性系数;接着将剖面旋转一定的角度形成新的剖面,分析新的剖面中对应的条块的边坡稳定性系数;最后将两稳定性系数的差值定义为边坡稳定性差函数,绘制边坡稳定性差函数与旋转角度之间的关系曲线,找到极值点,将极值位置对应的剖面作为边坡主滑方向。本发明的方法能够定量分析含顺倾软弱夹层边坡主滑方向,能够为边坡稳定性分析与形态优化提供理论基础,同时可为露天煤矿安全高效生产提供强有力保障。
Description
技术领域
本发明涉及露天煤矿开采领域,尤其涉及一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法。
背景技术
随着我国露天煤矿产量规模的不断增大和数量的不断增加,边坡稳定性问题愈来愈突出,露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡滑坡的现象时常发生,且滑体规模大,极难防治,造成的损失极为惨重,严重限制着露天煤矿安全、高效生产。在以往边坡稳定性研究中,当软弱夹层走向方向与边坡走向方向平行时,边坡的主滑方向为垂直边坡走向;当软弱夹层走向方向与边坡走向方向不平行时,边坡主滑方向的确定方法尚未建立。
在以往边坡稳定性研究中,当软弱夹层为水平或近水平时,选取垂直于边坡面作为研究问题的剖面位置;但当软弱夹层为倾斜时,选取计算剖面位置则是改为软弱夹层。在垂直边坡切制剖面中,边坡角较大,软弱夹层倾角较缓,而在垂直软弱夹层切制剖面中边坡角较小,软弱夹层倾角较大,所以在两剖面位置中间必定存在一剖面位置,边坡稳定系数最小,此种位置则可作为露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向。
因此,需要提出一种新的针对含软弱夹层边坡稳定性主滑方向确定的方法,用于解决此种条件下边坡主滑方向的确定,为露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡稳定性分析提供理论基础。
发明内容
针对上述现有技术的不足,本发明提供一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法。
为解决上述技术问题,本发明所采取的技术方案是:一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,包括如下步骤:
步骤1:垂直于边坡走向方向切割剖面odb,垂直于软弱夹层走向方向切割剖面od'b',两剖面与水平面的交线ob和ob'相交于点o,测量∠bob'的度数;
步骤2:作剖面odb与软弱夹层交线为oc,剖面od'b'与软弱夹层交线为oc';
步骤3:测量剖面dob处的参数,包括边坡高度H,即线段db的长度;坡顶到软弱夹层的高度H1,即线段dc的长度;边坡角A的度数,即∠dob的度数作为已知量;
步骤4:测量剖面d'ob'处软弱夹层倾角D的度数,即∠c'ob'的度数作为已知量;
步骤5:获取边坡岩土力学参数;
步骤6:将bd沿着bo方向移动单位长度,与ob、oc和od分别交于点a、h和f,通过点a作线段bb'的平行线与线段ob'交于a'点,通过点a'作d'b'的平行线,与oc'和od'分别交于点h'和f';
步骤7:以剖面odb中第一个条块dfhc为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fs1;
步骤7.1:已知边坡高度H,根据Δdob三角函数关系求得线段ob的长度,记为L1;
步骤7.2:由Δcob三角函数关系得到(H-H1)/L1=tanB,通过反三角函数,得出剖面odb处软弱夹层倾角的角度B;
步骤7.3:分别过点c和d作平行于ab的辅助线,与af和af的延长线分别交于点g和点e,由Δghc和Δdef三角函数关系、L1的长度、角度B和边坡角A,求得条块dfhc中ef和gh的高度,分别记为H3和H4;
步骤7.4:计算条块左侧fg的高度H2=H1+H3-H4;
步骤7.6:由极限平衡法稳定系数表达公式计算边坡稳定性数Fs1,具体公式如下:
式中:
步骤8:将剖面odb旋转角度ωi后与面dbb'd'交于dibi,形成新的剖面odibi,与软弱夹层交线为oci;以剖面odibi中第一个条块difihici为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fsi1,过程如下:
步骤8.1:在Δbobi中,由三角函数关系和线段ob的长度L1,以及旋转角度ωi后边坡角度Ai求得Li1长度;
步骤8.2:在Δciobi中,已知obi的长度Li1,db=dibi,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后剖面odibi处的软弱夹层倾角Bi的值;
步骤8.3:在Δbobi中,已知ob的长度L1,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后条块difihici的宽度aibi,记为Li5;
步骤8.4:分别过点ci和di作平行于aibi的辅助线,与aifi和aifi的延长线分别交于点gi和点ei,由Δgihici和Δdieifi三角函数关系,Li1长度,旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi,求得条块difihici中的eifi和gihi高度,分别记为Hi3和Hi4;
式中:
其中,Li3、Li4分别为条块difihici的顶宽fidi和底宽hici的长度,L2为ob'的长度;
步骤8.6:由极限平衡法稳定系数表达公式可得边坡稳定性数Fsi1:
式中:
ξ10=tan2 A cos2ωi
ξ13=H1-H+ξ15
ξ14=L2 tan Atanω
进一步的,所述旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi的计算过程如下:
在Δbobi中,由三角函数关系、L1的长度和ωi角度,可求得obi的长度Li1:
在Δdiobi中,由三角函数关系,并结合所求得obi的长度Lii,得到旋转后边坡角度Ai:
Ai=arctan(tan Acosωi)
在Δciobi中,由三角函数关系,并结合cibi的长度Z和obi的长度Lii,得到旋转后软弱夹层倾角Bi:
步骤9:将Fs1i与Fs1之差定义为边坡稳定性差函数ΔFs;
所述边坡稳定性差函数ΔFs的具体公式如下:
式中:
λ10=H-H1+λ6。
步骤10:绘制边坡稳定性差函数ΔFs与ωi的曲线,曲线的极值处边坡的稳定系数最小,将此处位置对应的剖面为边坡主滑方向。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:本发明提供的方法考虑到顺倾软弱夹层对不同剖面位置边坡稳定性的影响,提出边坡稳定性差函数,并对公式基于Matlab进行求解和化简,弥补以往在相似工程背景边坡稳定性计算、分析和边坡形态设计时,仅考虑垂直边坡或垂直软弱夹层的边坡稳定性分析,造成计算结果没能真实反映边坡的稳定性状态,影响边坡形态设计或治理方案制定等工作。本发明提出的方法为能够为边坡稳定性分析与形态优化提供理论基础,同时可为露天煤矿安全高效生产提供强有力保障。
附图说明
图1为本发明实施例中确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法的流程图;
图2为本发明实施例中两剖面选取位置的示意图;
图3为本发明实施例中基于两剖面绘制的几何形态图;
图4为本发明实施例中图3是左视图;
图5为本发明实施例中边坡稳定性差函数ΔFs的曲线图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例,对本发明的具体实施方式作进一步详细描述。以下实施例用于说明本发明,但不用来限制本发明的范围。
本实施例以位于内蒙古内的某露天煤矿为例,该露天煤矿边坡岩体同样为软岩倾斜软弱夹层,垂直边坡的剖面中,边坡高度H=120m,边坡角A为16°,坡顶到软弱夹层的高度H1为60m;垂直软弱夹层的剖面中,软弱夹层倾角D为13°,坡顶到软弱夹层的高度H5为30m;两剖面线在水平面的夹角α为37°。边坡岩体力学参数为:容重γ=19kN/m3,软弱夹层内摩擦角软弱夹层内聚力c=9.18kpa。
如图1所示,本实施例中一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法如下所述。
步骤1:垂直于边坡走向方向切割剖面odb,垂直于软弱夹层走向方向切割剖面od'b',两剖面与水平面的交线ob和ob'相交于点o,测量∠bob'的度数;
本实施例中,两剖面选取位置如图2所示。
步骤2:作剖面odb与软弱夹层交线为oc,剖面od'b'与软弱夹层交线为oc';
步骤3:测量剖面dob处的参数,包括边坡高度H,即线段db的长度;坡顶到软弱夹层的高度H1,即线段dc的长度;边坡角A的度数,即∠dob的度数作为已知量;
步骤4:测量剖面d'ob'处软弱夹层倾角D的度数,即∠c'ob'的度数作为已知量;
本实施例中,基于两剖面绘制的几何形态图如图3所示,图3的左视图如图4所示。
步骤5:获取边坡岩土力学参数;
步骤6:将bd沿着bo方向移动单位长度,与ob、oc和od分别交于点a、h和f,通过点a作线段bb'的平行线与线段ob'交于a'点,通过点a'作d'b'的平行线,与oc'和od'分别交于点h'和f';如图3、4所示。
步骤7:以剖面odb中第一个条块dfhc为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fs1;
步骤7.1:已知边坡高度H,根据Δdob三角函数关系求得线段ob的长度,记为L1;
步骤7.2:由Δcob三角函数关系得到(H-H1)/L1=tanB,通过反三角函数,得出剖面odb处软弱夹层倾角的角度B;
步骤7.3:分别过点c和d作平行于ab的辅助线,与af和af的延长线分别交于点g和点e,由Δghc和Δdef三角函数关系、L1的长度、角度B和边坡角A,求得条块dfhc中ef和gh的高度,分别记为H3和H4;辅助线的做法如图3、4所示。
步骤7.4:计算条块左侧fg的高度H2=H1+H3-H4;
步骤7.6:由极限平衡法稳定系数表达公式计算边坡稳定性数Fs1,具体公式如下:
式中:
步骤8:将剖面odb旋转角度ωi后与面dbb'd'交于dibi,形成新的剖面odibi,与软弱夹层交线为oci,旋转后剖面位置如图3、4所示;以剖面odibi中第一个条块difihici为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fsi1,过程如下:
步骤8.1:在Δbobi中,由三角函数关系和线段ob的长度L1,以及旋转角度ωi后边坡角度Ai求得Li1长度;
步骤8.2:在Δciobi中,已知obi的长度Li1,db=dibi,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后剖面odibi处的软弱夹层倾角Bi的值;
步骤8.3:在Δbobi中,已知ob的长度L1,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后条块difihici的宽度aibi,记为Li5;
步骤8.4:分别过点ci和di作平行于aibi的辅助线,与aifi和aifi的延长线分别交于点gi和点ei,由Δgihici和Δdieifi三角函数关系,Li1长度,旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi,求得条块difihici中的eifi和gihi高度,分别记为Hi3和Hi4;
式中:
其中,Li3、Li4分别为条块difihici的顶宽fidi和底宽hici的长度,L2为ob'的长度;
步骤8.6:由极限平衡法稳定系数表达公式可得边坡稳定性数Fsi1:
式中:
ξ10=tan2 A cos2ωi
ξ13=H1-H+ξ15
ξ14=L2 tan Atanω
进一步的,所述旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi的计算过程如下:
在Δbobi中,由三角函数关系、L1的长度和ωi角度,可求得obi的长度Li1:
在Δdiobi中,由三角函数关系,并结合所求得obi的长度Lii,得到旋转后边坡角度Ai:
Ai=arctan(tan Acosωi)
在Δciobi中,由三角函数关系,并结合cibi的长度Z和obi的长度Lii,得到旋转后软弱夹层倾角Bi:
步骤9:将Fs1i与Fs1之差定义为边坡稳定性差函数ΔFs;
所述边坡稳定性差函数ΔFs的具体公式如下:
式中:
λ10=H-H1+λ6。
步骤10:绘制边坡稳定性差函数ΔFs与ωi的曲线,曲线的极值处边坡的稳定系数最小,将此处位置对应的剖面为边坡主滑方向。
本实施例中,将数据代入所求得边坡稳定性差函数ΔFs如下所示:
式中:
绘制边坡稳定性差函数ΔFs的曲线如图5所示,该曲线在点(29,0.1949)处出现极值,说明当剖面odb旋转角度ωi=29°位置时,边坡稳定系数最小,因此将此处位置剖面作为研究此边坡稳定性主滑方向,为边坡稳定性评价与设计提供基础。
Claims (6)
1.一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,其特征在于,包括如下步骤:
步骤1:垂直于边坡走向方向切割剖面odb,垂直于软弱夹层走向方向切割剖面od'b',两剖面与水平面的交线ob和ob'相交于点o,测量∠bob'的度数;
步骤2:作剖面odb与软弱夹层交线为oc,剖面od'b'与软弱夹层交线为oc';
步骤3:测量剖面dob处的参数,包括边坡高度H,即线段db的长度;坡顶到软弱夹层的高度H1,即线段dc的长度;边坡角A的度数,即∠dob的度数作为已知量;
步骤4:测量剖面d'ob'处软弱夹层倾角D的度数,即∠c'ob'的度数作为已知量;
步骤5:获取边坡岩土力学参数;
步骤6:将bd沿着bo方向移动单位长度,与ob、oc和od分别交于点a、h和f,通过点a作线段bb'的平行线与线段ob'交于a'点,通过点a'作d'b'的平行线,与oc'和od'分别交于点h'和f';
步骤7:以剖面odb中第一个条块dfhc为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fs1;
步骤8:将剖面odb旋转角度ωi后与面dbb'd'交于dibi,形成新的剖面odibi,与软弱夹层交线为oci;以剖面odibi中第一个条块difihici为研究对象,由极限平衡法稳定系数表达公式得到边坡稳定性系数Fsi1;
步骤9:将Fs1i与Fs1之差定义为边坡稳定性差函数ΔFs;
步骤10:绘制边坡稳定性差函数ΔFs与ωi的曲线,曲线的极值处边坡的稳定系数最小,将此处位置对应的剖面为边坡主滑方向。
3.根据权利要求1所述的一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,其特征在于,所述步骤7的具体过程如下:
步骤7.1:已知边坡高度H,根据Δdob三角函数关系求得线段ob的长度,记为L1;
步骤7.2:由Δcob三角函数关系得到(H-H1)/L1=tanB,通过反三角函数,得出剖面odb处软弱夹层倾角的角度B;
步骤7.3:分别过点c和d作平行于ab的辅助线,与af和af的延长线分别交于点g和点e,由Δghc和Δdef三角函数关系、L1的长度、角度B和边坡角A,求得条块dfhc中ef和gh的高度,分别记为H3和H4;
步骤7.4:计算条块左侧fg的高度H2=H1+H3-H4;
步骤7.6:由极限平衡法稳定系数表达公式计算边坡稳定性数Fs1,具体公式如下:
式中:
4.根据权利要求1所述的一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,其特征在于,所述步骤8的具体过程如下:
步骤8.1:在Δbobi中,由三角函数关系和线段ob的长度L1,以及旋转角度ωi后边坡角度Ai求得Li1长度;
步骤8.2:在Δciobi中,已知obi的长度Li1,db=dibi,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后剖面odibi处的软弱夹层倾角Bi的值;
步骤8.3:在Δbobi中,已知ob的长度L1,由三角函数关系,求得旋转角度ωi后条块difihici的宽度aibi,记为Li5;
步骤8.4:分别过点ci和di作平行于aibi的辅助线,与aifi和aifi的延长线分别交于点gi和点ei,由Δgihici和Δdieifi三角函数关系,Li1长度,旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi,求得条块difihici中的eifi和gihi高度,分别记为Hi3和Hi4;
式中:
其中,Li3、Li4分别为条块difihici的顶宽fidi和底宽hici的长度,L2为ob'的长度;
步骤8.6:由极限平衡法稳定系数表达公式可得边坡稳定性数Fsi1:
式中:
ξ10=tan2 Acos2ωi
ξ13=H1-H+ξ15
ξ14=L2 tanAtanω
5.根据权利要求6所述的一种确定露天煤矿含顺倾软弱夹层边坡主滑方向的方法,其特征在于,所述旋转ωi后边坡角Ai和软弱夹层倾角角度Bi的计算过程如下:
在Δbobi中,由三角函数关系、L1的长度和ωi角度,可求得obi的长度Li1:
在Δdiobi中,由三角函数关系,并结合所求得obi的长度Lii,得到旋转后边坡角度Ai:
Ai=arctan(tanAcosωi)
在Δciobi中,由三角函数关系,并结合cibi的长度Z和obi的长度Lii,得到旋转后软弱夹层倾角Bi:
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Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150198513A1 (en) * | 2014-01-13 | 2015-07-16 | Hubei University Of Technology | Method of critical displacement forecast based on the deformation failure mechanism of slope |
CN105178336A (zh) * | 2015-08-18 | 2015-12-23 | 辽宁工程技术大学 | 一种软弱基底排土场极限承载力的确定方法 |
CN105787176A (zh) * | 2016-02-25 | 2016-07-20 | 辽宁工程技术大学 | 一种露天煤矿含顺倾弱层边坡的三维稳定性计算方法 |
CN106677151A (zh) * | 2015-11-11 | 2017-05-17 | 尤世元 | 一种滑移面的测定方法 |
CN109583135A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-05 | 重庆大学 | 针对s型沟槽填方场地边坡稳定性的极限平衡分析方法 |
CN109914379A (zh) * | 2019-04-03 | 2019-06-21 | 昆明理工大学 | 一种基于条间法向力分布特征的边坡稳定性极限平衡计算方法 |
-
2022
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US20150198513A1 (en) * | 2014-01-13 | 2015-07-16 | Hubei University Of Technology | Method of critical displacement forecast based on the deformation failure mechanism of slope |
CN105178336A (zh) * | 2015-08-18 | 2015-12-23 | 辽宁工程技术大学 | 一种软弱基底排土场极限承载力的确定方法 |
CN106677151A (zh) * | 2015-11-11 | 2017-05-17 | 尤世元 | 一种滑移面的测定方法 |
CN105787176A (zh) * | 2016-02-25 | 2016-07-20 | 辽宁工程技术大学 | 一种露天煤矿含顺倾弱层边坡的三维稳定性计算方法 |
CN109583135A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-05 | 重庆大学 | 针对s型沟槽填方场地边坡稳定性的极限平衡分析方法 |
CN109914379A (zh) * | 2019-04-03 | 2019-06-21 | 昆明理工大学 | 一种基于条间法向力分布特征的边坡稳定性极限平衡计算方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
丁春健: "扎尼河露天煤矿西帮顺倾软岩边坡稳定性研究", 《中国优秀博硕士学位论文全文数据库(硕士)工程科技I辑》第(2023)02期, pages 19 - 31 * |
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