CN114635006A - 降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法,包括:对废钢原料的氮含量、尺寸作出限制要求,转炉前期底吹氩改为氮氩复合吹炼,并提高气体流量,冶炼中后期采用底吹纯氩气,并提高底吹气体流量;冶炼终点温度≤1630℃,氧枪切换为氩气,往转炉内吹扫氩气10‑30s;出钢过程,出钢前先在钢包底部预先加入1.0‑1.2Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石0.5‑1.0Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低钢水吸氮;出钢过程钢液[O]含量控制在(200‑400)×10‑4%;出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露增氮;本发明工艺流程简单清晰,可操作性强,易于控制。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁冶金,转炉冶炼技术领域,特别是一种降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法。
背景技术
氮对于大多数钢种是一种有害元素,氮含量高是引起的纯净度、流动性、铸坯表面质量及性能波动等一系列问题的关键因素,易造成铸坯产生开裂和引起晶间腐蚀,另外钢材氮化物的析出会导致产生时效和蓝脆现象,造成钢材的韧性、塑性、深冲、热加工和焊接等性能下降。由于氮会使钢的性能变差,所以大部分钢种对熔炼w[N]均有严格的控制要求,为降低N含量高对钢材质量影响,一般要求钢中w[N]≤80×10-4%,低氮钢中w[N]≤50×10-4%,甚至更低。一般大气中氮的分压为0.79Kg/m3,冶炼过程当钢水温度为1600℃时,氮在钢水中溶解度为[N]≈390×10-4%。高温状态下钢水吸氮是必然的。所以在转炉冶炼过程,在相对开放的环境下,钢水增氮是一个无法避免的过程,因此,如何低成本降低转炉冶炼过程钢水增氮,是长久以来,本行业内一直致力于解决的一个问题。
发明内容
本发明的目的就是针对现有技术中已经存在的上述问题,提供一种降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法,本方法通过针对性的改进冶炼操作方法及原材料使用,弥补了其它炼钢方法的不足,操作简单、安全,可以有效降低冶炼过程增氮,实现低氮冶炼,具备较高的推广价值。
本发明的一种降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法,包括下述步骤:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例≥82%,废钢比例≤18%;不允许使用回炉钢水冶炼;
(2)废钢质量:选用优质低氮废钢,废钢中w[N]≤100×10-4%;为保证废钢在冶炼中前期彻底溶清,要求冶炼中前期烟气分析CO%≥45%,为避免冶炼后期废钢熔化造成增氮,对废钢尺寸做出限制,要求废钢尺寸:长×宽×厚度尺寸≤1.5m×1.5m×0.3m;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期因熔池C-O反应剧烈,熔池具备良好的去氮能力,因此冶炼前期转炉底吹采用氮氩复合吹炼,氮气∶氩气比例1∶1,气体流量280-350NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%<40%时,至转炉出钢结束,提高转炉底吹气体流量并采用纯氩气,单管氩气流量450-500NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:因高温易造成钢液吸氮,要求冶炼终点温度≤1630℃,终点提枪时氧枪切换为氩气,往转炉本体内吹扫氩气10-30s,避免空气进入造成吸氮;
(5)出钢过程控制:控制出钢过程增氮是降低增氮的关键环节,在出钢过程,出钢前先在钢包底部预先加入1.0-1.2Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石0.5-1.0Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低出钢过程钢水裸露造成的吸氮;
(6)出钢过程钢液[O]含量控制:出钢过程仅加入锰系合金,出钢过程不加硅、铝强脱氧,出钢过程钢液[O]含量控制在(200-400)×10-4%,降低出钢过程增氮;
(7)钢包底吹氩:出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,钢包底吹氩流量600-800NL/min,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露。
本发明方法,是在精心研究了转炉冶炼全过程每个细节之后作出的,转炉冶炼是控制增氮的关键工序,首先从对炼钢用原材料角度分析,转炉炼钢主要原材料为铁水+废钢,一般铁水氮含量为25×10-4%以内,三脱预处理后可降低至10×10-4%左右,铁水条件相对稳定,而废钢种类繁多,来源复杂,如对废钢氮含量不加限制,极易造成冶炼终点氮波动大。其次,从吹炼过程分析,转炉吹炼过程动力学条件良好,冶炼中前期因剧烈的C-O反应,具备良好的去N能力,吹炼过程控制增氮的关键环节在熔池搅拌减弱期(即吹炼后期)。转炉出钢过程钢水温度高、钢液裸露面大,与空气直接接触,减少出钢过程增氮重点应从减少该期钢液与空气接触入手。基于上述分析,本发明设计了如上所述的技术方案。
本发明方法,相对现有技术,具有如下表1所述的诸多优点:
表1 本发明相对现有技术的优点
本发明相对现有技术,具有如下有益效果:
(1)本发明主要采用限制原材料氮含量、限制废钢比例及冶炼工艺操作优化,有效地降低了转炉冶炼过程增氮,具有良好的社会、经济效益。
(2)本发明通过出钢过程制作气幕,有效降低钢液与空气接触频次,减少钢液吸氮,方法新颖,成本低廉且降低出钢过程增氮效果显著。
(3)本发明工艺流程简单清晰,可操作性强,易于控制。
具体实施方式
为了更好地解释本发明的技术方案,下面结合具体实施例对本发明的技术方案进行进一步的说明,下述实施例仅仅是示例性的说明本发明的技术方案,并不以任何形式限制本发明。
实施例1
本实施例以冶炼高强钢Q960D为例,来对本发明的技术方案进行详细解释。本实施例中,要求出炉钢水的W[N]≤40×10-4%。具体实施过程如下:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例82%,废钢比例18%;不允许使用回炉钢水冶炼;
(2)废钢质量:废钢来源不做限制,废钢中w[N]为100×10-4%;废钢长×宽×厚度尺寸为1.5m×1.5m×0.3m,在冶炼中前期彻底溶清;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期因熔池C-O反应剧烈,熔池具备良好的去氮能力,因此冶炼前期转炉底吹采用氮氩复合吹炼(氮气∶氩气比例1∶1),气体流量280NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%为39%时至转炉出钢结束前,提高转炉底吹气体流量并采用纯氩气,单管氩气流量450NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:冶炼终点温度1630℃,终点提枪时氧枪切换为氩气,往转炉本体内吹扫氩气10s,避免空气进入造成吸氮;
(5)出钢过程控制:控制出钢过程增氮是降低增氮的关键环节,在出钢过程加入电石(即CaC2),加入方法出钢前在钢包底部预先加入1.0Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石0.50Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低出钢过程钢水裸露造成的吸氮;
(6)出钢过程钢液[O]含量控制,出钢过程仅加入锰系合金,出钢过程不加硅、铝强脱氧,出钢过程钢液[O]含量控制在200×10-4%,降低出钢过程增氮;
(7)钢包底吹氩:出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,钢包底吹氩流量600NL/min,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露。
取样分析,w[N]为33×10-4%,w[N]符合熔炼成分要求。
实施例2
本实施例以冶炼高强钢Q960D为例,来对本发明的技术方案进行详细解释。本实施例中,要求出炉钢水的W[N]≤40×10-4%。具体实施过程如下:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例83%,废钢比例17%;不允许使用回炉钢水冶炼;
(2)废钢质量:选用优质低氮废钢,废钢中w[N]为90×10-4%;废钢长×宽×厚度尺寸为1.4m×1.4m×0.28m,在冶炼中前期彻底溶清;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期因熔池C-O反应剧烈,熔池具备良好的去氮能力,因此冶炼前期转炉底吹采用氮氩复合吹炼(氮气:氩气比例1:1),气体流量320NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%为38%时至转炉出钢结束,提高转炉底吹气体流量并采用纯氩气,单管氩气流量470NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:冶炼终点温度1625℃,终点提枪时氧枪切换为氩气,往转炉本体内吹扫氩气20s,避免空气进入造成吸氮;
(5)出钢过程控制:控制出钢过程增氮是降低增氮的关键环节,在出钢过程加入电石(即CaC2),加入方法出钢前在钢包底部预先加入1.1Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石0.80Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低出钢过程钢水裸露造成的吸氮;
(6)出钢过程钢液[O]含量控制,出钢过程仅加入锰系合金,出钢过程不加硅、铝强脱氧,出钢过程钢液[O]含量控制在300×10-4%,降低出钢过程增氮;
(7)钢包底吹氩:出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,钢包底吹氩流量700NL/min,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露。
取样分析,w[N]为32×10-4%,w[N]符合熔炼成分要求。
实施例3
本实施例以冶炼高强钢Q960D为例,来对本发明的技术方案进行详细解释。本实施例中,要求出炉钢水的W[N]≤40×10-4%,具体实施过程如下:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例85%,废钢比例15%;不允许使用回炉钢水冶炼;
(2)废钢质量:选用优质低氮废钢,废钢中w[N]为80×10-4%;废钢长×宽×厚度尺寸为1.3m×1.3m×0.25m,在冶炼中前期彻底溶清;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期因熔池C-O反应剧烈,熔池具备良好的去氮能力,因此冶炼前期转炉底吹采用氮氩复合吹炼(氮气:氩气比例1:1),气体流量280NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%为36%时至转炉出钢结束,提高转炉底吹气体流量并采用纯氩气,单管氩气流量500NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:冶炼终点温度1630℃,终点提枪时氧枪切换为氩气,往转炉本体内吹扫氩气30s,避免空气进入造成吸氮;
(5)出钢过程控制:控制出钢过程增氮是降低增氮的关键环节,在出钢过程加入电石(即CaC2),加入方法出钢前在钢包底部预先加入1.2Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石1.0Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低出钢过程钢水裸露造成的吸氮;
(6)出钢过程钢液[O]含量控制,出钢过程仅加入锰系合金,出钢过程不加硅、铝强脱氧,出钢过程钢液[O]含量控制在400×10-4%,降低出钢过程增氮;
(7)钢包底吹氩:出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,钢包底吹氩流量800NL/min,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露。
取样分析,w[N]为28×10-4%,w[N]符合熔炼成分要求。
对比例
本对比例以冶炼高强钢Q960D钢为例,采用常规冶炼方法进行冶炼。具体实施过程如下:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例70%,废钢比例20%;回炉钢水10%冶炼;
(2)废钢质量:选用优质低氮废钢,废钢中w[N]为120×10-4%;废钢尺寸未做限制,长×宽×厚度尺寸为1.55m×1.3m×0.85m,因废钢厚度较厚,在冶炼后期才彻底溶清;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期转炉底吹采用纯氮气,气体流量280NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%<40%时至转炉出钢结束,转炉底吹气体仍采用纯氮气,单管氩气流量不变,仍为280NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:冶炼终点温度不做限制,终点温度1650℃,终点直接提枪,未采用往转炉本体内吹扫氩气,极易因负压造成空气中氮进入钢液造成吸氮;
(5)出钢过程控制:出钢过程未加入电石及其它含C材料,钢液裸露出钢;
(6)出钢过程正常脱氧合金化,出钢过程钢液[O]含量不做限制,出钢过程增氮明显;
(7)钢包底吹氩:出钢前未启动底吹氩,未排空钢包内空气,钢包底吹氩流量200-400NL/min,出钢结束未关氩气,直接开至氩站吹氩,钢液裸露易造成增氮;
采用本对比例的常规冶炼模式,冶炼结束w[N]为55×10-4%,w[N]不符合熔炼成分要求。
下表二是采用本发明方法与常规冶炼方法相比,冶炼结束钢液中N含量的对比列表。
表二 本发明方法与常规冶炼方法冶炼结束后钢液中w[N]的含量对比
从上表二可以看出,采用本发明方法,由于采用了系统性的转炉控氮作业标准,规范及简化了操作,控制转炉冶炼过程增氮效果明显,w[N]含量低且控制稳定,而常规模式w[N]控制波动性大,最高w[N]>40×10-4%。
Claims (1)
1.降低转炉过程钢水增氮的冶炼方法,其特征在于包括下述步骤:
(1)装入制度:采用铁水+废钢冶炼,其中铁水比例≥82%,废钢比例≤18%;不允许使用回炉钢水冶炼;
(2)废钢质量:选用优质低氮废钢,废钢中w[N]≤100×10-4%;要求冶炼中前期烟气分析CO%≥45%,即在冶炼中前期保证废钢彻底溶清,为避免冶炼后期废钢熔化造成增氮,对废钢尺寸做出限制,要求废钢尺寸:长×宽×厚度尺寸≤1.5m×1.5m×0.3m;
(3)转炉底吹氩要求:冶炼前期因熔池C-O反应剧烈,熔池具备良好的去氮能力,因此冶炼前期转炉底吹采用氮氩复合吹炼,氮气∶氩气比例1∶1,气体流量280-350NL/min,当冶炼过程烟气分析CO%<40%时,至转炉出钢结束前,提高转炉底吹气体流量并采用纯氩气,单管氩气流量450-500NL/min;
(4)冶炼终点温度控制及吹氩保护:因高温易造成钢液吸氮,要求冶炼终点温度≤1630℃,终点提枪时氧枪切换为氩气,往转炉本体内吹扫氩气10-30s,避免空气进入造成吸氮;
(5)出钢过程控制:控制出钢过程增氮是降低增氮的关键环节,在出钢过程,出钢前先在钢包底部预先加入1.0-1.2Kg/t电石,出钢过程在钢流冲击区抛洒电石0.5-1.0Kg/t,利用电石脱氧产生的CO形成气幕,隔绝钢液与空气接触,降低出钢过程钢水裸露造成的吸氮;
(6)出钢过程钢液[O]含量控制:出钢过程仅加入锰系合金,出钢过程不加硅、铝强脱氧,出钢过程钢液[O]含量控制在(200-400)×10-4%,降低出钢过程增氮;
(7)钢包底吹氩:出钢前20s钢包启动底吹氩,排空钢包内空气,自出钢前20s至出钢结束,钢包底吹氩流量600-800NL/min,出钢结束后立即关氩气,钢包加盖保温及防止钢液裸露。
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