CN114624535A - 电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 - Google Patents
电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114624535A CN114624535A CN202210289444.6A CN202210289444A CN114624535A CN 114624535 A CN114624535 A CN 114624535A CN 202210289444 A CN202210289444 A CN 202210289444A CN 114624535 A CN114624535 A CN 114624535A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- transformer
- iron core
- risk
- current
- direct current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000012502 risk assessment Methods 0.000 title claims description 56
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical group [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 121
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 78
- 238000004088 simulation Methods 0.000 claims abstract description 37
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 30
- 230000005284 excitation Effects 0.000 claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 23
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000013486 operation strategy Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000010948 quality risk assessment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000009545 invasion Effects 0.000 claims abstract description 5
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 claims description 42
- 239000011162 core material Substances 0.000 claims description 30
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 28
- 239000003921 oil Substances 0.000 claims description 28
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 17
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 claims description 13
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 12
- 230000007774 longterm Effects 0.000 claims description 11
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 claims description 8
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 claims description 8
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 8
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 6
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 6
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 claims description 6
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 claims description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 claims description 4
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 4
- 238000011160 research Methods 0.000 claims description 4
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 4
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000013139 quantization Methods 0.000 claims description 3
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 claims 2
- 230000002265 prevention Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 4
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 2
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 2
- 230000005856 abnormality Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000004587 chromatography analysis Methods 0.000 description 1
- 230000010485 coping Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000009897 systematic effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01K—MEASURING TEMPERATURE; MEASURING QUANTITY OF HEAT; THERMALLY-SENSITIVE ELEMENTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01K13/00—Thermometers specially adapted for specific purposes
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M13/00—Testing of machine parts
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Protection Of Transformers (AREA)
Abstract
本发明公开了电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统及方法，依据设定的直流侵入电流，根据铁心结构和材料直流偏磁特性，采用模型仿真计算得到铁心损耗、励磁电流和铁心温升变化；根据绕组和散热结构，采用磁场热场模型仿真计算得到绕组损耗、热点和结构件热点温升变化；根据偏磁下励磁电流和励磁阻抗变化，采用T型等效电路模型计算得到各侧电压电流变化，进而开展供电质量风险评估；根据支撑结构和相关材料直流偏磁特性，采用机械模型仿真计算得到变压器振动、噪声变化；在风险等级分级模块进行状态风险分级；根据状态风险分级结果确定运行策略。本发明可系统评价直流偏磁对变压器运行的影响，及时风险处置，保证变压器安全运行。
Description
技术领域
本发明专利涉及变压器设计制造技术及运行状态风险评估领域，具体涉及电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法。
背景技术
交直流混联的电网架构中，若直流输电系统处于调试状态或发生单极故障，需要将系统切换为单极-大地运行方式，此时通过接地极流入大地的电流的幅值最大将达到几千安培。该入地电流将改变土壤中电位分布情况，对接地极附近交流系统中中性点接地变压器的健康运行造成不良影响。过大的直流电流侵入变压器绕组，引发变压器直流偏磁，造成变压器噪声增加、振动加剧、油温过热等一系列损害变压器状态的不良后果。这种问题在特高压直流场景下更为突出。
根据现场运行情况可知，长时间的直流偏磁将会导致变压器各部件损伤累积，继而对变压器的运行状态及构件的承载能力产生较为严重的影响，甚至会损毁设备。目前，对直流偏磁影响的衡量方式为：一旦中性点直流电流超过所设定的门槛值，将直接设备的状态为异常，并未考虑直流偏磁影响的持续时间。
因此，研究由直流偏磁引起的设备亚健康运行状态，分析评估直流偏磁对变压器本体的影响，对提高电网安全运行水平和环境友好性具有重要意义。由于铁心硅钢片材料特性非线性，本方法采用查询产品对应材料直流偏磁特性的方法，在损耗和温升计算上，优先推荐采用仿真计算方法对热点温升分布进行详细计算。
发明内容
为了对变压器直流偏磁风险进行系统的评估，本发明提供了一种电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统及方法。
本发明通过下述技术方案来实现。电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统，包括铁心仿真模型、磁场热场仿真模型、T型等效电路模型、机械仿真模型、铁心状态风险评估模块、绕组状态风险评估模块、供电质量风险评估模块、机械强度状态风险评估模块、风险等级分级模块、运行策略模块；
所述铁心仿真模型根据铁心结构和材料直流偏磁特性计算得到铁心损耗、励磁电流和铁心温升；铁心状态风险评估模块根据铁心损耗、励磁电流、温升变化及限定值进行铁心状态风险评估；
所述磁场热场仿真模型根据绕组和散热结构计算得到绕组损耗、热点温升和结构件热点温升；绕组及结构件状态风险评估模块根据绕组损耗、热点温升和结构件热点变化及限定值进行绕组状态风险评估；
所述T型等效电路模型根据阻抗参数得到等效电路，并结合铁心励磁阻抗变化、励磁电流计算得到各侧电压电流，供电质量风险评估模块根据各侧电压电流变化及限定值进行供电质量风险评估；
所述机械仿真模型根据铁心和绕组支撑及材料直流偏磁特性计算得出变压器振动、噪声，机械强度状态风险评估模块根据变压器振动、噪声变化及限定值进行机械强度状态风险评估；
所述风险等级分级模块综合铁心状态风险评估、绕组及结构件状态风险评估、供电质量风险评估、机械强度状态风险评估结果进行状态风险分级；
所述运行策略模块根据状态风险分级结果确定运行策略。
本发明提供了一种电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，步骤如下，依据设定的直流侵入电流：
S1、根据铁心硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量，根据铁心硅钢片直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及铁心温升，根据各特征量变化及限定值进行铁心状态风险评估；
S2、根据额定电流基础上迭加变压器励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均温升和热点温升；根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，根据各特征量变化及限定值，进入绕组和结构件状态风险评估模块，判断分析有无局部过热风险；
S3、根据T型等效电路直流偏磁下励磁阻抗、励磁电流参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；
S4、根据铁心材料的直流偏磁下磁致伸缩B-λ特性曲线和磁致伸缩噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，依据设定的直流侵入电流，根据各特征量变化及限定值，进入变压器振动和噪声状态风险评估模块，判断分析有无风险；
S5、最后结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论，对状态风险评估结果按程度划分三个等级，第一级风险较低，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，但仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等方式进行调控干预，保护电力系统和主设备安全。
进一步优选，步骤S1中，依据设定的直流侵入电流，计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量的方法为：当发生直流偏磁时，铁芯磁通为:
B(t)＝Bdc(t)+B0(t)cos(ωt)
其中，Bdc-直流偏磁下磁感应强度幅值，T，B0-未加直流铁心额定工作磁感应强度幅值，T，Bdc、B0可通过具体的铁心仿真模型获得，t- 时间/s，ω-角频率/rad/s；
根据变压器铁心工作磁密B(t)值和对应的铁心硅钢片材料直流偏磁下B-H特性曲线，计算磁场强度与未加直流时的磁场强度比值kI0，再计算直流偏磁下变压器励磁电流Idc：
kI0＝Hdc/H0
Idc＝kI0*I0
其中Hdc-直流偏磁下磁场强度，A/m，H0-未加直流铁心额定工作磁场强度，A/m，Idc-直流偏磁下励磁电流，A，I0-未加直流时空载电流，A；
将硅钢片直流偏磁B-H特性曲线等效偏置成正弦交流下的B-H曲线，采用适合的数值分析方法计算空载电流谐波含量。
进一步优选，步骤S1中，计算铁心空载损耗及铁心温升：铁心空载损耗根据铁心直流偏磁下B-P特性曲线和铁心的质量计算，并对铁心建立二维或三维热场仿真计算模型，开展额定和迭加直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按铁心时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值。
进一步优选，步骤S1中，铁心状态风险评估主要是判断空载电流谐波含量和铁心内部热点温升值是否超过许用限值。
进一步优选，步骤S2的具体过程如下：励磁侧负载电流是在变压器负载电流基础上迭加变压器励磁电流，
I1dc(t)＝I1(t)+Idc
I1dc(t)-励磁侧负载电流，A，I1(t)-变压器无直流时的负载电流，A；
PL-直流偏磁下的负载损耗，W，R-变压器负载损耗等效电阻，Ω；
采用漏磁场二维或三维仿真模型或解析方法对绕组损耗及温升及热点进行计算，并对结构件的附加损耗、局部热点进行计算，开展负载和直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按绕组和油时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值，判断绕组热点升高和结构件有无局部过热风险；
直流偏磁下的绕组平均、热点和结构件温升计算采用如下方法：
ΔTdc-直流偏磁下绕组平均、热点和结构件温升；ΔT-正常运行时绕组平均、热点和结构件温升；
绕组及结构件直流偏磁量化风险评估指标是负载损耗引起的绕组平均、热点温升和结构件局部热点温升值是否超过许用限值。
进一步优选，步骤S3中，根据T型等效电路参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；由于变压器励磁电流在直流偏磁下发生明显变化，变压器T型等效电路中Zmdc对应铁心的饱和状态励磁电抗为：
Zmdc＝UN/Idc
Zmdc-直流偏磁下励磁电抗，Ω，UN-励磁电压，V；
根据电路方程求解，二次供电电压下降随着铁心饱和程度不同而有所不同，供电质量直流偏磁状态风险评估主要是二次供电电压下降是否超过系统规定的许用值。
进一步优选，步骤S4具体过程为：根据对应的具体铁心硅钢片牌号，结合铁芯磁通及发生直流偏磁时磁通密度与偏磁下磁致伸缩特性曲线，振动剧烈程度变化用振动幅值比来衡量，对振动进行量化:
Rdc＝λdc/λ0
其中，Rdc-磁致伸缩振动幅值比，λdc-材料特性曲线上额定交流工作磁密迭加直流偏磁的磁致伸缩幅值，nm/m，λ0-材料特性曲线上额定交流工作磁密的无直流偏磁时磁致伸缩幅值，nm/m；
油箱振动幅值在直流偏磁后假设在振动传递过程与未加直流时相似，可以求出油箱壁振动幅：
Δmax＝Rdc*Δ0
Δmax-油箱表面直流偏磁下振动最大幅值，um，Δ0-油箱表面未加直流时振动最大幅值，um；
直流偏磁下的噪音增加可根据材料直流偏磁磁致伸缩噪声特性曲线计算，量化计算Awvdc:
Awvdc＝A*lg(Hdc+H0)+B
其中，Awvdc-直流偏磁下变压器磁致伸缩噪声，dB(A)，A、B-系数；
变压器振动和噪声中除了铁心振动增加之外，对于大容量变压器在直流偏磁电流较大时需考虑绕组振动增加对油箱表面振动和噪声声压级的影响，共同合成变压器整体的振动和噪声增加，叠加计算方法如下：
Lp-合成声压级，dB(A)，Lpi为各绕组及铁心直流偏磁下的噪声， dB(A)；
振动、噪声直流偏磁状态风险评估主要有油箱表面振动幅值和噪声值是否超过许用值。
进一步优选，变压器应满足的下列要求对照决策是否需要降低负荷及退出运行：
(1)变压器油箱壁的最大振动位移未超过100um；
(2)铁心和绕组的平均和热点温升未超过温升限值要求；
(3)单台变压器噪声未超过90dB(A)；
(4)空载损耗增量未超过4％；
(5)变压器的油色谱应无异常；
与供电质量相关的两个技术参数：
(6)变压器空载运行时，直流偏磁下的电压电流谐波含量未超过电网供电质量要求；
(7)变压器负载运行时，直流偏磁下的电压下降未超过供电质量要求；
对变压器状态风险评估按上述条件，根据程度划分三个等级，第一级风险较低，上述(1)～(5)条件均满足，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，上述(1)～(4)条有一条或以上不满足，但数值增加<10％，并且第5条满足要求，仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，上述(1)～ (4)条有一条或以上不满足，数值增加>10％或第5条不满足要求，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等对应的运行调控措施主动干预，其中(6)～(7)条涉及供电质量，对变压器的风险状态影响较小，根据电力部门对代电质量的要求，也可采取隔直、降负载或退出运行等措施调整防控，保护电力系统和主设备安全。
本发明的有益效果：依据设定的直流侵入电流，根据硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线计算励磁电流及谐波，根据直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及温升，根据额定电流基础上迭加励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均和热点温升，根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，判断分析有无局部过热风险，根据T型等效电路参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况，最后根据铁心材料的直流偏磁磁致伸缩B-λ特性曲线和噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论，变压器的耐受能力是以多次不同结构的直流偏磁试验和综合研究成果参考给出的，最后对状态风险评估结果按程度划分等级，并指导采取对应的运行策略，保护电力系统和主设备安全。
附图说明
图1为本发明的原理示意图。
图2为某牌号硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线；
图3是某牌号硅钢片材料直流偏磁下B-H特性曲线等效偏置成正弦交流下的B-H曲线。
图4为某牌号硅钢片材料直流偏磁下B-P特性曲线。
图5为某牌号硅钢片直流偏磁下的典型磁致伸缩B-λ曲线；
图6为某牌号硅钢片直流偏磁下的磁致伸缩噪声B-Awv(A)曲线。
具体实施方式
为使本领域技术人员更好地理解本发明的技术方案，下面结合附图和实施例作进一步详细描述。
参照图1，电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统，包括铁心仿真模型、磁场热场仿真模型、T型等效电路模型、机械仿真模型、铁心状态风险评估模块、绕组及结构件状态风险评估模块、供电质量风险评估模块、机械强度状态风险评估模块、风险等级分级模块、运行策略模块；依据设定的直流侵入电流，变压器的耐受直流偏磁能力是以多次不同结构的直流偏磁试验研究成果参考给出的。
铁心仿真模型根据铁心结构和材料直流偏磁特性计算得到铁心损耗、励磁电流和铁心温升；铁心状态风险评估模块根据铁心损耗、励磁电流、温升变化及限定值进行铁心状态风险评估；
磁场热场仿真模型根据绕组和散热结构计算得到绕组损耗、热点温升和结构件热点温升；绕组及结构件状态风险评估模块根据绕组损耗温升热点和结构件热点变化及限定值进行绕组状态风险评估；
T型等效电路模型根据阻抗参数得到等效电路，并结合铁心励磁阻抗变化、励磁电流计算得到各侧电压电流，供电质量风险评估模块根据各侧电压电流变化及限定值进行供电质量风险评估；
机械仿真模型根据铁心和绕组支撑及材料直流偏磁特性计算得出变压器振动、噪声，机械强度状态风险评估模块根据变压器振动、噪声变化及限定值进行机械强度状态风险评估；
风险等级分级模块综合机械强度状态风险评估、绕组及结构件状态风险评估、铁心状态风险评估、供电质量风险评估结果进行状态风险分级；
运行策略模块根据状态风险分级结果确定运行策略。
电网中需要状态风险评估的电力变压器根据其设定的直流侵入电流，结合变压器铁心硅钢片材料直流偏磁特性，产品结构包括铁心、绕组、散热油道、油箱、电磁屏蔽设计、电、磁、热场仿真计算结果。本发明采用电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，开展11个电气、温升、机械状态指标：包括励磁电流、铁心(空载)损耗、铁心温升、负载电流及损耗、绕组平均及热点温升、结构件局部过热、各侧电压、电流值、振动和噪声值的计算分析，对长期直流偏磁运行风险、长期运行可耐受直流量进行评估。依据设定的直流侵入电流，步骤如下：
S1、根据铁心硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量，根据铁心硅钢片直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及铁心温升，根据各特征量变化及限定值进行铁心状态风险评估；
S2、根据额定电流基础上迭加变压器励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均温升和热点温升；根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，根据各特征量变化及限定值，进入绕组和结构件状态风险评估模块，判断分析有无局部过热风险；
S3、根据T型等效电路直流偏磁下励磁阻抗、励磁电流参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；
S4、根据铁心材料的直流偏磁下磁致伸缩B-λ特性曲线和磁致伸缩噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，根据各特征量变化及限定值，进入变压器振动和噪声状态风险评估模块，判断分析有无风险；
S5、最后结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论，对状态风险评估结果按程度划分三个等级，第一级风险较低，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，但仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等方式进行调控干预，保护电力系统和主设备安全。
更具体的实施例是：
S1、根据铁心硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量，根据铁心硅钢片直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及铁心温升，根据各特征量变化及限定值进行铁心状态风险评估；
S2、根据额定电流基础上迭加变压器励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均温升和热点温升；根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，根据各特征量变化及限定值，进入绕组和结构件状态风险评估模块判断分析有无局部过热风险；
S3、根据T型等效电路参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；
S4、根据铁心材料的磁致伸缩B-λ特性曲线和噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，根据各特征量变化及限定值，进入变压器振动和噪声状态风险评估模块判断分析有无风险；
S5、最后结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论，对状态风险评估结果按程度划分三个等级，第一级风险较低，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，但仍然可正常连续运行，需加强监测温升等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等方式进行调控干预，保护电力系统和主设备安全。
步骤S1中，依据设定的直流侵入电流，计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量的方法为：当发生直流偏磁时，铁芯磁通为:
B(t)＝Bdc(t)+B0(t)cos(ωt)
其中，Bdc-直流偏磁下磁感应强度幅值，T，B0-未加直流铁心额定工作磁感应强度幅值，T，Bdc、B0可通过具体的铁心仿真模型获得，t- 时间/s，ω-角频率/rad/s；
根据变压器铁心工作磁密B(t)值和对应的铁心硅钢片材料直流偏磁下B-H特性曲线，计算磁场强度与未加直流时的磁场强度比值kI0，再计算直流偏磁下变压器励磁电流Idc：
kI0＝Hdc/H0
Idc＝kI0*I0
其中Hdc-直流偏磁下磁场强度，A/m，H0-未加直流铁心额定工作磁场强度，A/m，Idc-直流偏磁下励磁电流，A，I0为未加直流时空载电流， A；图2为硅钢片直流偏磁B-H特性曲线，图3是将硅钢片直流偏磁B-H 特性曲线等效偏置成正弦交流下的B-H曲线，用于计算空载电流谐波含量，例如在直流偏磁下磁场强度Hdc＝100A/m时，偏置等效计算方法是：
(1)先检测直流偏磁下磁场强度Hdc＝100A/m，Bm＝1.7T的名义曲线；
(2)确认直流偏磁下磁场强度Hdc＝100A/m，Bm＝1.7T下的最大磁场强度Hmax＝1372A/m；
(3)检测正弦条件下1372A/m对应的Bmax＝1.906T；
(4)磁密向上偏移＝1.906-1.70＝0.206T。
步骤S1中，计算铁心空载损耗及铁心温升：铁心空载损耗根据铁心直流偏磁下B-P特性曲线(如图4)和铁心的质量计算，并对铁心建立二维或三维热场仿真计算模型，开展额定和迭加直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按铁心时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值。
步骤S1中，铁心状态风险评估主要是判断空载电流谐波含量和铁心内部热点温升值是否超过许用限值。
步骤S2的具体过程如下：励磁侧负载电流是在变压器负载电流基础上迭加变压器励磁电流，
I1dc(t)＝I1(t)+Idc
I1dc(t)-励磁侧负载电流，A，I1(t)-变压器无直流时的负载电流，A；
PL-直流偏磁下的负载损耗，W，R-变压器负载损耗等效电阻，Ω；
励磁侧负载电流I1dc变化将使一次绕组损耗和结构件附加损耗增加，将会引起绕组温升增加和结构件局部过热，需采用漏磁场二维或三维仿真模型或解析方法对绕组损耗及温升及热点进行计算，并对结构件的附加损耗、局部热点进行计算，开展负载和直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按绕组和油热时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值，判断绕组热点升高和结构件有无局部过热风险。
直流偏磁下的绕组平均、热点和结构件直流偏磁下温升计算可采用如下方法：
ΔTdc-直流偏磁下绕组平均、热点和结构件温升，K，ΔT-正常运行时绕组平均、热点和结构件温升，K；
绕组及结构件直流偏磁量化风险评估指标主要有负载损耗引起的绕组热点温升和结构件局部热点温升值是否超过许用值，许用值可参考 GB/T 1094.7-2008电力变压器第7部分：油浸式电力变压器负载导则推荐值确定。
步骤S3中，根据T型等效电路参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；由于变压器励磁电流在直流偏磁下发生明显变化，变压器T型等效电路中励磁电抗Zmdc对应铁心的饱和状态，其中励磁电抗为：
Zmdc＝UN/Idc
Zmdc-直流偏磁下励磁电抗，Ω，UN为励磁电压，V；
可根据电路方程求解，二次供电电压下降随着铁心饱和程度不同而有所不同，供电质量直流偏磁状态风险评估主要是二次供电电压下降是否超过系统规定的许用值。
步骤S4具体过程为：当变压器中性点出现直流分量时，其铁芯中将产生对应的直流磁通，使得铁芯三相磁通密度严重升高或饱和，造成磁致伸缩增加现象，进而导致变压器振动明显加剧，变压器振动强度随着直流偏磁电流幅值的增加而增大。图5为发生直流偏磁时磁通密度与磁致伸缩幅值的B-λ特性曲线，结合铁芯磁通及B-λ特性曲线可知，振动剧烈程度变化可以用振动幅值比来衡量，对其进行量化:
Rdc＝λdc/λ0
其中，Rdc-磁致伸缩振动幅值比，λdc-材料特性曲线上额定交流工作磁密迭加直流偏磁的磁致伸缩幅值，nm/m，λ0-材料特性曲线上额定交流工作磁密的无直流偏磁时磁致伸缩幅值，nm/m；
油箱振动幅在直流偏磁后假设在振动传递过程与未加直流时相似，可以求出油箱壁振动幅：
Δmax＝Rdc*Δ0
Δmax-油箱表面直流偏磁下振动最大幅值，um，Δ0-油箱表面未加直流时振动最大幅值，um；
直流偏磁下的噪音增加可根据材料B-Awv特性曲线计算，量化计算 Awvdc:
Awvdc＝A*lg(Hdc+H0)+B
其中，Awvdc-直流偏磁下变压器磁致伸缩噪声，dB(A)，A、B-系数。
变压器振动和噪声中除了铁心振动增加之外，对于大容量变压器在直流偏磁电流较大时需考虑绕组振动增加对油箱表面振动和噪声声压级的影响，共同合成变压器整体的振动和噪声增加。叠加计算方法如下：
Lp-合成声压级，dB(A)，Lpi为各绕组及铁心直流偏磁下的噪声， dB(A)；
振动、噪声直流偏磁状态风险评估主要有油箱表面振动幅值和噪声值是否超过许用值。
参数计算准确性的产品或模型验证方法，可通过高压直流工程系统调试期间直流偏磁测试报告进行验证、也可通过电力变压器历次直流偏磁试验报告验证。重要的验证对比内容是铁心结构(三相三柱、三相五柱、单相三柱、单相四柱等)相似，铁心正常交流工作磁密和迭加的直流磁密相似，对比电气量、温升值、振动噪声增加比值。
长期运行风险和耐受能力的评估依据和方法及系统应对策略，变压器在运行时遇到直流侵入情况，应参考DL/T 272-2012《220kV～750kV 油浸式电力变压器使用技术条件》中的变压器高压绕组直流偏磁4A下，应满足的下列要求对照决策是否需要降低负荷及退出运行：
(1)变压器油箱壁的最大振动位移未超过100um(峰-峰值)；
(2)铁心和绕组的平均和热点温升未超过温升限值要求；
(3)单台变压器噪声未超过90dB(A)；
(4)空载损耗增量未超过4％；
(5)变压器的油色谱应无异常。
与供电质量相关的两个技术参数：
(6)变压器空载运行时，直流偏磁下的电压电流谐波含量未超过电网供电质量要求；
(7)变压器负载运行时，直流偏磁下的电压下降未超过供电质量要求。
对变压器状态风险评估按上述条件，根据程度划分三个等级，第一级风险较低，上述(1)～(5)条件均满足，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，上述(1)～(4)条有一条或以上不满足，但数值增加<10％，并且第5条满足要求，仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，上述(1)～ (4)条有一条或以上不满足，数值增加>10％或第5条不满足要求，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等对应的运行调控措施主动干预，其中(6)～(7)条涉及供电质量，对变压器的风险状态影响较小，根据电力部门对代电质量的要求，也可采取隔直、降负载或退出运行等措施调整防控，保护电力系统和主设备安全。
加强中性点直流监测长期数据跟踪，对每年直流侵入情况进行记录，如果侵入电流>10A或状态风险等级二级以上次数较多，持续时间总长 >0.5h，建议开展油色谱检查；
如果侵入电流>10A或状态风险等级二级以上次数较多，持续时间总长>0.5h，建议加强日常变压器运行噪声振动测量，选择固定的测量敏感点，对振动噪声幅值和频谱与以前的测量值进行对比，以判断分析是否存在绕组松动等情况，以及与直流入侵是否有关联；
停电检修时加强绕组变形、阻抗、空载电流等检测结果的对比，分析如果出现异常下是否可能与直流偏磁关联。
也可根据具体的工程实际提示针对性安全可靠性要求。
表1受特高压直流工程系统调试影响的典型变压器直流偏磁状态评估
注：/指标不考核。
Claims (10)
1.电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统，其特征在于，包括铁心仿真模型、磁场热场仿真模型、T型等效电路模型、机械仿真模型、铁心状态风险评估模块、绕组及结构件状态风险评估模块、供电质量风险评估模块、机械强度状态风险评估模块、风险等级分级模块、运行策略模块；依据设定的直流侵入电流，变压器的耐受直流偏磁能力评估是以多次不同结构的直流偏磁试验和综合研究成果参考给出的；
所述铁心仿真模型根据铁心结构和材料直流偏磁特性计算得到铁心损耗、励磁电流和铁心温升；铁心状态风险评估模块根据铁心损耗、励磁电流、温升变化及限定值进行铁心状态风险评估；
所述磁场热场仿真模型根据绕组和散热结构计算得到绕组损耗、热点温升和结构件热点温升；绕组及结构件状态风险评估模块根据绕组损耗、热点温升和结构件热点变化及限定值进行绕组状态风险评估；
所述T型等效电路模型根据阻抗参数得到等效电路，并结合铁心励磁阻抗变化、励磁电流计算得到各侧电压电流，供电质量风险评估模块根据各侧电压电流变化及限定值进行供电质量风险评估；
所述机械仿真模型根据铁心和绕组支撑及材料直流偏磁特性计算得出变压器振动、噪声，机械强度状态风险评估模块根据变压器振动、噪声变化及限定值进行机械强度状态风险评估；
所述风险等级分级模块综合铁心状态风险评估、绕组及结构件状态风险评估、供电质量风险评估、机械强度状态风险评估结果进行状态风险分级；
所述运行策略模块根据状态风险分级结果确定运行策略。
2.一种电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，依据设定的直流侵入电流，步骤如下：
S1、根据铁心硅钢片直流偏磁下B-H特性曲线计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量，根据铁心硅钢片直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及铁心温升，根据各特征量变化及限定值进行铁心状态风险评估；
S2、根据额定电流基础上迭加变压器励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均温升和热点温升；根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，根据各特征量变化及限定值，进入绕组和结构件状态风险评估模块，判断分析有无局部过热风险；
S3、根据T型等效电路直流偏磁下励磁阻抗、励磁电流参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；
S4、根据铁心材料的直流偏磁下磁致伸缩B-λ特性曲线和磁致伸缩噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，根据各特征量变化及限定值，进入变压器振动和噪声状态风险评估模块，判断分析有无风险；
S5、最后结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论，对状态风险评估结果按程度划分三个等级，第一级风险较低，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，但仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等方式进行调控干预，保护电力系统和主设备安全。
3.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，依据设定的直流侵入电流，
S1、采用具体的铁心仿真模型，根据对应的铁心硅钢片牌号的直流偏磁下B-H特性曲线计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量，根据对应的铁心硅钢片直流偏磁下B-P特性曲线计算铁心空载损耗及铁心温升，根据各特征量变化及限定值，进入铁心状态风险评估模块；
S2、采用具体的与变压器产品结构对应的磁场热场仿真模型根据额定电流基础上迭加变压器励磁电流的负载电流计算绕组损耗、平均温升和热点温升；根据负载电流变化计算变压器磁场及结构件损耗及温升，判断分析有无局部过热风险；
S3、采用具体的与变压器产品结构对应的T型等效电路模型，针对励磁阻抗、励磁电流参数变化对各侧电压电流影响进行计算，进入供电质量风险评估模块，判断分析供电质量变化情况；
S4、根据对应的铁心硅钢片牌号的，在机械仿真模型中，根据直流偏磁下铁心材料的磁致伸缩B-λ特性曲线和磁致伸缩噪声B-Awv特性曲线分析计算变压器振动、噪声增加，进入机械强度状态风险评估模块，判断分析有无机械振动、强度变化导致的风险；
S5、根据变压器的耐受直流偏磁能力的多次不同结构的直流偏磁试验和综合研究成果给出的结合电气、温升、机械量变化情况给出长期运行风险分析结论；
风险等级分级模块最后对状态风险评估结果按程度划分三个等级，第一级风险较低，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，但仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行或阻隔直流入侵等对应的运行调控干预措施，保护电力系统和主设备安全。
4.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S1中，依据设定的直流侵入电流，计算变压器励磁电流及空载电流谐波含量的方法为：当发生直流偏磁时，铁芯磁通为:
B(t)＝Bdc(t)+B0(t)cos(ωt)
其中，Bdc-直流偏磁下磁感应强度幅值，T，B0-未加直流铁心额定工作磁感应强度幅值，T，Bdc、B0可通过具体的铁心仿真模型获得，t-时间/s，ω-角频率/rad/s；
根据变压器铁心工作磁密B(t)的均方根值和对应的铁心硅钢片材料直流偏磁下B-H特性曲线，计算磁场强度与未加直流时的磁场强度比值kI0，再计算直流偏磁下变压器励磁电流Idc：
kI0＝Hdc/H0
Idc＝kI0*I0
其中Hdc-直流偏磁下磁场强度，A/m，H0-未加直流铁心额定工作磁场强度，A/m，Idc-直流偏磁下励磁电流，A，I0为未加直流时空载电流，A；
将硅钢片直流偏磁B-H特性曲线等效偏置成正弦交流下的B-H曲线，采用适合的数值分析方法计算空载电流谐波含量。
5.根据权利要求4所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S1中，计算铁心空载损耗及铁心温升：铁心空载损耗根据铁心直流偏磁下B-P特性曲线和铁心的质量计算，并对铁心建立二维或三维热场仿真计算模型，开展额定和迭加直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按铁心热时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值。
6.根据权利要求5所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S1中，铁心状态风险评估主要是判断空载电流谐波含量和铁心内部热点温升值是否超过许用限值。
7.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S2的具体过程如下：励磁侧负载电流是在变压器负载电流基础上迭加变压器励磁电流，
I1dc(t)＝I1(t)+Idc
I1dc(t)-励磁侧负载电流,A，I1(t)-变压器无直流时的负载电流，A；
PL-直流偏磁下的负载损耗，W，R-变压器负载损耗等效电阻，Ω；
采用漏磁场二维或三维仿真模型或解析方法对绕组损耗及平均及热点温升进行计算，并对结构件的附加损耗、局部热点进行计算，开展负载和直流偏磁下稳态温升计算，如果给定直流偏磁的时间，可按绕组和油时间常数和散热条件求出瞬态过程中的任一时刻的热点温升值，判断绕组热点升高和结构件有无局部过热风险；
直流偏磁下的绕组平均、热点和结构件温升计算采用如下方法：
ΔTdc-直流偏磁下绕组平均、热点和结构件温升，K，ΔT-正常运行时绕组平均、热点和结构件温升，K；
绕组及结构件直流偏磁量化风险评估指标是负载损耗引起的绕组平均、热点温升和结构件局部热点温升值是否超过许用限值。
8.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S3中，根据T型等效电路参数变化对各侧电压电流进行计算，判断分析供电质量变化情况；由于变压器励磁电流在直流偏磁下发生明显变化，变压器T型等效电路中Zmdc对应铁心的饱和状态励磁电抗为：
Zmdc＝UN/Idc
Zmdc-直流偏磁下励磁电抗，Ω，UN为励磁电压，V；
根据电路方程求解，二次供电电压下降随着铁心饱和程度不同而有所不同，供电质量直流偏磁状态风险评估主要是二次供电电压下降是否超过系统规定的许用值。
9.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，步骤S4具体过程为：根据对应的具体铁心硅钢片牌号，结合铁芯磁通及发生直流偏磁时磁通密度与偏磁下磁致伸缩特性曲线，振动剧烈程度变化用振动幅值比来衡量，对振动进行量化:
Rdc＝λdc/λ0
其中，Rdc-磁致伸缩振动幅值比，λdc-材料特性曲线上额定交流工作磁密迭加直流偏磁的磁致伸缩幅值，nm/m，λ0-材料特性曲线上额定交流工作磁密的无直流偏磁时磁致伸缩幅值，nm/m；
油箱振动幅值在直流偏磁后假设在振动传递过程与未加直流时相似，可以求出油箱壁振动幅：
Δmax＝Rdc*Δ0
Δmax-油箱表面直流偏磁下振动最大幅值，um，Δ0-油箱表面未加直流时振动最大幅值，um；
直流偏磁下的噪音增加可根据材料直流偏磁磁致伸缩噪声特性曲线计算，量化计算Awvdc:
Awvdc＝A*lg(Hdc+H0)+B
其中，Awvdc-直流偏磁下变压器磁致伸缩噪声，dB(A)，A、B-系数；
变压器振动和噪声中除了铁心振动增加之外，对于大容量变压器在直流偏磁电流较大时需考虑绕组振动增加对油箱表面振动和噪声声压级的影响，共同合成变压器整体的振动和噪声增加，叠加计算方法如下：
Lp-合成声压级，dB(A)，Lpi为各绕组及铁心直流偏磁下的噪声，dB(A)；
振动、噪声直流偏磁状态风险评估主要有油箱表面振动幅值和噪声值是否超过许用值。
10.根据权利要求2所述的电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估方法，其特征在于，变压器应满足的下列要求对照决策是否需要降低负荷及退出运行：
(1)变压器油箱壁的最大振动位移未超过100um；
(2)铁心和绕组的平均和热点温升未超过温升限值要求；
(3)单台变压器噪声未超过90dB(A)；
(4)空载损耗增量未超过4％；
(5)变压器的油色谱应无异常；
与供电质量相关的两个技术参数：
(6)变压器空载运行时，直流偏磁下的电压电流谐波含量未超过电网供电质量要求；
(7)变压器负载运行时，直流偏磁下的电压下降未超过供电质量要求；
对变压器状态风险评估按上述条件，根据程度划分三个等级，第一级风险较低，上述(1)～(5)条件均满足，可以长期连续运行，第二级风险程度中等，上述(1)～(4)条有一条或以上不满足，但数值增加<10％，并且第5条满足要求，仍然可正常连续运行，需加强监测温升、振动等指标，同时变压器内部存在大于额定运行状态的局部热点，将会引起绝缘寿命损失，建议开展快速的状态评估和监测跟踪，根据具体情况决定是否降负载或退出运行，第三级风险程度较高，上述(1)～(4)条有一条或以上不满足，数值增加>10％或第5条不满足要求，不宜连续运行，需通过降负载或退出运行等对应的运行调控措施主动干预，其中(6)～(7)条涉及供电质量，对变压器的风险状态影响较小，根据电力部门对供电质量的要求，也可采取隔直、降负载或退出运行等措施调整防控，保护电力系统和主设备安全。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210289444.6A CN114624535A (zh) | 2022-03-22 | 2022-03-22 | 电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210289444.6A CN114624535A (zh) | 2022-03-22 | 2022-03-22 | 电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114624535A true CN114624535A (zh) | 2022-06-14 |
Family
ID=81904641
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210289444.6A Pending CN114624535A (zh) | 2022-03-22 | 2022-03-22 | 电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114624535A (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115186721A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-10-14 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 基于imf的变压器直流偏磁累积效应动态计算方法 |
| CN115983083A (zh) * | 2023-03-20 | 2023-04-18 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 一种电力变压器承受直流偏磁能力计算方法及系统 |
| CN116009625A (zh) * | 2023-03-23 | 2023-04-25 | 顺特电气设备有限公司 | 一种风冷干式变压器温度控制策略的制定方法及系统 |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11162769A (ja) * | 1997-12-01 | 1999-06-18 | Hitachi Ltd | 変圧器の直流偏磁評価装置及びその評価方法 |
| CN102520240A (zh) * | 2012-01-05 | 2012-06-27 | 山东电力研究院 | 大型变压器偏磁电流监测预警系统 |
| CN103926491A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-16 | 国家电网公司 | 一种计及直流偏磁影响的变压器状态评估方法 |
| CN104316810A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-01-28 | 武汉大学 | 一种直流偏磁多阶段递进式综合治理评估方法 |
| CN108241099A (zh) * | 2016-12-27 | 2018-07-03 | 大唐观音岩水电开发有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估和诊断方法 |
| CN109543246A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-03-29 | 深圳供电局有限公司 | 一种确定变压器直流偏磁温度场分布的方法和系统 |
| CN109581134A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-04-05 | 贵州电网有限责任公司 | 一种在运电力变压器抗短路能力综合评估方法 |
| CN110687381A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-01-14 | 苏州宝应隆电机制造有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估方法 |
| CN113807592A (zh) * | 2021-09-22 | 2021-12-17 | 长春工程学院 | 中性点接地变压器直流偏磁电流的预测方法、系统、设备 |
| CN114184876A (zh) * | 2022-02-16 | 2022-03-15 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 一种直流偏磁监测、评价及大地模型校正平台 |
-
2022
- 2022-03-22 CN CN202210289444.6A patent/CN114624535A/zh active Pending
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11162769A (ja) * | 1997-12-01 | 1999-06-18 | Hitachi Ltd | 変圧器の直流偏磁評価装置及びその評価方法 |
| CN102520240A (zh) * | 2012-01-05 | 2012-06-27 | 山东电力研究院 | 大型变压器偏磁电流监测预警系统 |
| CN103926491A (zh) * | 2014-04-21 | 2014-07-16 | 国家电网公司 | 一种计及直流偏磁影响的变压器状态评估方法 |
| CN104316810A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-01-28 | 武汉大学 | 一种直流偏磁多阶段递进式综合治理评估方法 |
| CN108241099A (zh) * | 2016-12-27 | 2018-07-03 | 大唐观音岩水电开发有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估和诊断方法 |
| CN109543246A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-03-29 | 深圳供电局有限公司 | 一种确定变压器直流偏磁温度场分布的方法和系统 |
| CN109581134A (zh) * | 2019-01-31 | 2019-04-05 | 贵州电网有限责任公司 | 一种在运电力变压器抗短路能力综合评估方法 |
| CN110687381A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-01-14 | 苏州宝应隆电机制造有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估方法 |
| CN113807592A (zh) * | 2021-09-22 | 2021-12-17 | 长春工程学院 | 中性点接地变压器直流偏磁电流的预测方法、系统、设备 |
| CN114184876A (zh) * | 2022-02-16 | 2022-03-15 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 一种直流偏磁监测、评价及大地模型校正平台 |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| "220kV～750kV 油浸式电力变压器使用技术条件", 中国标准, 6 April 2012 (2012-04-06), pages 1 - 16 * |
| HUANG MIN等: "Mechanism analysis of DC-bias increasing the risk of commutation failure", JOURNAL OF HUAZHONG UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY(NATURE SCIENCE EDITION), vol. 42, no. 9, 2 July 2015 (2015-07-02), pages 102 - 106 * |
| 王晓明，王飞翔: "变压器直流偏磁的仿真分析", 电子设计工程, vol. 25, no. 13, 18 July 2017 (2017-07-18), pages 163 - 169 * |
| 童涛，童超，李唐兵: "基于不等齿靴的双谐波永磁电机优化设计", 微电机, vol. 54, no. 2, 18 February 2021 (2021-02-18), pages 18 - 24 * |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN115186721A (zh) * | 2022-09-13 | 2022-10-14 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 基于imf的变压器直流偏磁累积效应动态计算方法 |
| CN115186721B (zh) * | 2022-09-13 | 2022-12-09 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 基于imf的变压器直流偏磁累积效应动态计算方法 |
| CN115983083A (zh) * | 2023-03-20 | 2023-04-18 | 国网江西省电力有限公司电力科学研究院 | 一种电力变压器承受直流偏磁能力计算方法及系统 |
| CN116009625A (zh) * | 2023-03-23 | 2023-04-25 | 顺特电气设备有限公司 | 一种风冷干式变压器温度控制策略的制定方法及系统 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN114624535A (zh) | 电力变压器负荷状态下直流偏磁风险评估系统和方法 | |
| Mariprasath et al. | A real time study on condition monitoring of distribution transformer using thermal imager | |
| Zhang et al. | Asset-management of transformers based on condition monitoring and standard diagnosis | |
| Cazacu et al. | Losses and temperature rise within power transformers subjected to distorted currents | |
| CN109813987B (zh) | 一种基于bp神经网络的变压器直流偏磁状态评估方法 | |
| Yazdani-Asrami et al. | Investigation on impact of current harmonic contents on the distribution transformer losses and remaining life | |
| Venikar et al. | A novel offline to online approach to detect transformer interturn fault | |
| CN104330660A (zh) | 基于噪声方法的电力变压器直流偏磁状态检测方法 | |
| Malik et al. | Application research based on modern-technology for transformer health index estimation | |
| Jayasinghe et al. | Power system harmonic effects on distribution transformers and new design considerations for K factor transformers | |
| Feizifar et al. | A new arc-based model and condition monitoring algorithm for on-load tap-changers | |
| Paul et al. | Propagation of voltage sag considering different winding connections: Impact on the healthiness of transformers | |
| KR20170080802A (ko) | 변압기의 과열 방지 제어 방법 | |
| Wardani et al. | Condition assessment of 500/150 kV power transformer based on condition based maintenance | |
| CN115248357B (zh) | 变压器耐受直流偏磁能力检测方法及装置 | |
| CN113391243A (zh) | 一种基于谐波电阻测量的变压器绕组材质无损辨别方法 | |
| Faiz et al. | Detection, location, and estimation of severity of interturn faults in power transformers | |
| Khan et al. | Finite element analysis of distribution transformer under harmonics condition: A review | |
| Khawaja et al. | A Novel method of Transformer overloading detection by magnetic flux leakage measurements | |
| Aburaghiega et al. | Advanced On-line Condition Monitoring of, and Inter-turn Short Circuit Detection in, Power Transformers | |
| Nițu et al. | Identification of the Phenomena Leading to the Aging of the Insulation of In-Service High Power Transformers | |
| Alyunov et al. | Technical and economic efficiency of proactive diagnostic systems for power transformers | |
| Reddy et al. | Advanced monitoring and on-line health diagnosis of single-phase transformers | |
| Pan et al. | Research on on-line monitoring of three-phase transformer winding deformation state based on short circuit reactance | |
| Amrollahi et al. | Determination losses and estimate life of distribution transformers with three computational, measurement and simulation methods, despite harmonic loads |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| CB02 | Change of applicant information | ||
| CB02 | Change of applicant information |
Address after: 330096 No. 88, Minqiang Road, private science and Technology Park, Qingshanhu District, Nanchang City, Jiangxi Province Applicant after: STATE GRID JIANGXI ELECTRIC POWER COMPANY LIMITED Research Institute Applicant after: STATE GRID CORPORATION OF CHINA Applicant after: TBEA HENGYANG TRANSFORMERS Co.,Ltd. Address before: 330096 No.88 Minqiang Road, private science and Technology Park, high tech Zone, Nanchang City, Jiangxi Province Applicant before: STATE GRID JIANGXI ELECTRIC POWER COMPANY LIMITED Research Institute Applicant before: STATE GRID CORPORATION OF CHINA Applicant before: TBEA HENGYANG TRANSFORMERS Co.,Ltd. |