CN114623179B - 基于多层s型局域振子的声子晶体夹层板 - Google Patents

基于多层s型局域振子的声子晶体夹层板 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，包括上面板、下面板以及位于上、下面板之间沿法向均布的至少2个局域振子，所述局域振子包括沿法向依次间隔设置的3个振子板以及位于相邻振子板之间且用于连接振子板形成S型结构的复合板。本发明利用S型结构的局域振子的一维周期排列，使夹层板具有较好的低频禁带特性和较宽的减振频率范围，能使夹层板的第一带隙控制在100Hz以下，有效解决低频的振动问题，且能很好地解决垂直于板的振动问题。

Description

基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板
技术领域
本发明涉及一种夹层板，尤其涉及一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板。
背景技术
夹层板因其轻质，比强度大和比刚度高，以及优异的隔声等性能优势在交通运输和建筑材料等领域有着非常广泛的应用。但是目前关于减振的夹层板较为少见的，且大多数减振夹层板存在减振频率范围较小的问题。然而振动问题一直是工程界密切关注和着力解决的热点问题，振动问题不仅会影响人员的身心健康，也会导致结构或构件的疲劳损伤，缩短使用寿命，降低精密仪器的控制和测量精度。
随着现代科技的发展，日常居所、工作场所、交通工具等的舒适性、安全性问题越来越受到人们的关注，对减振技术的要求越来越高。通常，振动控制可以从三方面入手，即振源控制、传递路径控制和接收者保护。对于典型安装有动力装置的舱室振动问题，其一般具有多个振源与多条传递路径，并且，结构振动是产生舱室振动噪声的重要因素。针对振源的振动抑制，虽然可以使振动从根本上得到抑制，但通常实施复杂、设计难度高，并且，振源减振技术需要在装备总体设计阶段就实施，对定型装备通常难以实现。相对而言，从振动传播途径进行控制，实现振动的隔离、吸收、耗散，是减振行之有效的方法，这也是工程应用中最常用的方法，尤其是对在役结构，在传递路径上采取措施更为可行。而声子晶体的振动带隙特性使得带隙范围内的振动被禁止传播或被很大程度的抑制，这为其在减振领域的应用提供了新的思路，可广泛应用于船舶、飞机、汽车以及大型发电机组等领域，解决振动问题。
如中国专利CN111028820A等公开的一种多层结构开孔式声子晶体板，可以从传递路径上在较大带隙范围内有效降低弹性波传递，在中高频起到减振的目的。但在实际工程中，如在船舶、飞机以及汽车等领域中，低频振动也普遍存在，且更加难以控制。例如中国专利CN103514873A，不仅只能解决500Hz以下的振动问题，并且对垂直于板的减振效果不佳。
因此，亟待解决上述问题。
发明内容
发明目的：本发明的目的是提供一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，该声子晶体夹层板具有较宽的减振频率范围，且能使夹层板的第一带隙控制在100Hz以下，有效解决低频的振动问题。
技术方案：为实现以上目的，本发明公开了一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，包括上面板、下面板以及位于上、下面板之间沿法向均布的至少2个局域振子，所述局域振子包括沿法向依次间隔设置的3个振子板以及位于相邻振子板之间且用于连接振子板形成S型结构的复合板。
其中，上面板、下面板和位于上、下面板之间的局域振子构成一维周期单元，该一维周期单元沿纵横方向依次均匀布置。
优选的，局域振子中位于中间的振子板比位于上、下两侧的振子板厚。
进一步，局域振子中位于上、下两侧的振子板厚度相同。
再者，复合板包括交替叠设的软质板和硬质板，其中硬质板位于相邻软质板之间。
优选的，复合板的上、下两外侧均为软质板。
进一步，软质板为高分子弹性材料板。
再者，硬质板为金属板或纤维增强板。
优选的，上面板和下面板均为金属板或纤维增强板。
进一步，振子板为金属板或纤维增强板。
有益效果：与现有技术相比，本发明具有以下显著优点：
(1)本发明利用S型结构的局域振子的一维周期排列，使夹层板具有较好的低频禁带特性和较宽的减振频率范围，能使夹层板的第一带隙控制在100Hz以下，有效解决低频的振动问题和垂直于板方向的振动问题；
(2)本发明从结构用材的角度来说，基于S型结构的局域振子的夹层板相比传统夹层板，同等厚度的情况下，用材更少，质量更轻，能以更薄更轻的板结构取得同等的减振效果；且能更好地解决垂直于板的振动问题；
(3)本发明当弹性波通过局域振子传播时，由于其S型结构以及其中软硬材料的交替叠设，会不断改变弹性波的传递路径，达到削弱弹性波的作用，且结构中的复合板为交替叠设的软质板和硬质板，硬质板作为散射体，散射体的共振特性与长波行波相互作用，从而进一步抑制弹性波的传递；
(4)本发明利用夹层板的二维周期性以及面板法向方向局域振子的一维周期性，以拓宽带隙或者产生多段带隙，可以在很大带隙范围内有效降低弹性波传递，不仅可以解决船舶、飞机以及汽车等领域中的中高频振动问题，还能解决低频的振动问题。
(5)本发明可以通过改变声子晶体板的材料组分、局域振子的周期数和尺寸从而实现隔振频率的可调性和高适应性；
(6)在船舶、飞机以及汽车等领域中使用本发明夹层板代替传统钢板不仅能减少振动，还能提高舒适性和结构设备安全性；对船舶、汽车以及大型发电机组等减振领域中有着良好的应用前景。
附图说明
图1为本发明中一维周期单元的结构示意图；
图2为本发明中一维周期单元的主视图；
图3为本发明中局域振子的结构示意图；
图4为本发明中一维周期单元二维周期排列下的结构示意图；
图5为本发明实施例1中对照例单周期性的声子晶体夹层板的结构示意图；
图6为本发明实施例1中单、双周期性的声子晶体夹层板的振动传输曲线对比图；
图7为本发明实施例2中能带结构图；
图8为本发明实施例2中振动传输曲线图；
图9为本发明实施例3中振动传输曲线图；
图10为本发明实施例4中振动传输曲线图；
图11为本发明实施例5中振动传输曲线图；
图12为本发明实施例5中振动传输曲线图的局部放大图。
具体实施方式
下面结合附图对本发明的技术方案作进一步说明。
如图1和图2所示，本发明一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，包括上面板1、下面板2以及至少2个局域振子3，且局域振子3与上面板和下面板牢固连接。上面板1和下面板2均为金属板或纤维增强板，其中上面板1和下面板2均可为铝合金、钛合金、钢板、碳纤维或玻璃钢。
如图3所示，其中局域振子3位于上面板1和下面板2之间，局域振子3沿着垂直于上、下面板方向依次排布，即沿着法向依次排布。局域振子3包括3个振子板4和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3。
局域振子3中位于中间的振子板4比位于上、下两侧的振子板4厚，局域振子中位于上、下两侧的振子板4厚度相同。当局域振子3沿法向依次叠设时，位于上方的局域振子的下侧振子板与位于下方的局域振子的上侧振子板叠设在一起形成振子板厚度叠加效果，可接近于局域振子中位于中间的振子板厚度，增强了局域振子在法向上的周期性。其中局域振子中当位于两侧的振子板厚度为位于中间的振子板厚度的一半时，局域振子叠设时周期性最强，即此时位于上方的局域振子的下侧振子板与位于下方的局域振子的上侧振子板叠设在一起形成振子板厚度叠加后厚度，等同于局域振子中位于中间的振子板厚度。振子板4为金属板或纤维增强板，振子板4可选铝合金、钛合金、钢板、碳纤维或玻璃钢。
复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为高分子弹性材料板，软质板5可为橡胶、聚胺酯弹性体或尼龙弹性体等，硬质板6为金属板或纤维增强板，硬质板6可为铅、钢、铜、碳纤维增强塑料或玻璃钢。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5；复合板与振子板4相连时，复合板的上、下两外侧的软质板与振子板相连，因振子板为金属板或纤维增强板，即振子板的材质也为硬质，因此局域振子内部的板块均为硬质材料和软质材料交替连接，本发明利用材料的软硬交替设置，可以产生低频带隙，达到控制低频振动的目的。
如图4所示，本发明中上面板1、下面板2和位于上、下面板之间的局域振子构成一维周期单元，局域振子沿面板法向周期数的多少对带隙也有重要的影响；从理论上说，周期数越多其减振特性越好，而实际中由于结构尺寸的限制、轻量化要求等等，需要利用尽可能少的周期满足预期的减振效果；因此本发明局域振子沿面板法向周期数在2-8个之间为宜，应根据工程实际进行合理的调节。该一维周期单元沿纵横方向依次均匀布置，即纵横排列形成二维周期性。本发明中利用局域振子一维周期性以及纵横排列形成的二维周期性，以拓宽带隙或者产生多段带隙，提高夹层板的减振性能，从而解决工程界特定频率的减振问题。
实施例1
在实施例1中设计一组对比试验，对比例为一块仅有局域振子一维周期性的夹层板，实施例为一块具有局域振子一维周期性以及纵横二维周期性的夹层板，两块夹层板的面积大小和材料参数相同，分别计算两者的振动传输曲线，进行对比分析。
实施例1中声子晶体夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为4的局域振子，由4*4的一维周期单元纵横排列形成二维周期性；局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1、下面板2和振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为铜。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。上面板1、下面板2厚度都为3mm，局域振子厚度为36mm，振子周期数为4个，总厚度为150mm。实施例1中双周期性夹层板面积也为193600mm2，但是由16块12100mm2的一维周期单元组成，即由4*4的一维周期单元纵横排列形成二维周期性；中间规则地均匀分布有16个局域振子，局域振子长度为100mm，宽度为24mm，厚度为36mm，局域振子3的周期数同样为4个。其他具体参数为：钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。铜性能参数设置为：杨氏模量：110GPa；泊松比：0.35；密度：8960kg/m3。
如图5所示，对比例中夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为4的局域振子，仅有局域振子一维周期性的夹层板；局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1、下面板2和振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为铜。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。上面板1和下面板2的厚度都为3mm，局域振子长度为400mm，宽度为96mm，厚度为36mm，振子周期数为4个，夹层板的总厚度为150mm，夹层板面积为440mm*440mm＝193600mm2。其他具体参数为：钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。铜性能参数设置为：杨氏模量：110GPa；泊松比：0.35；密度：8960kg/m3。
单周期的夹层板的振动传输曲线如图6中的虚线所示，由图6可以看到，在500Hz以下，单周期性夹层板的振动传输曲线的减振频带，分别是70-80Hz、100-130Hz、180-300Hz、440-500Hz，振动传递损失相对较少，最大衰减幅值达90dB左右。由于本发明提出的局域振子的结构独特，具有较好的低频禁带特性，从而使上述单周期性的声子晶体夹层板具有比现有公开的声子晶体板更宽的减振频率范围和更好的减振效果，可很好地消减垂直于板的振动，并同时解决低中高频率的振动问题。
双周期性夹层板的振动传输曲线如图6的实线所示，而双周期性夹层板的振动传输曲线的减振频带分别是0-180Hz、240-340Hz、350-430Hz、450-500Hz，振动传递损失相对较多，最大衰减幅值达170dB左右。总的来说，在500Hz以下双周期性夹层板减振频带范围提高了46％，振动传递损失峰值提高了47％。由此可知，该实施例中的双周期性夹层板，无论是减振频带范围还是减振效果，较单周期性夹层板有较大提升。
实施例2
随着工业的快速发展，工业中的振动问题也越来越严重，对车间生产和工人作业对造成了影响。在工业振源方面：一、各种生产设备有的由于气体压力突变产生的空气动力性振动；二、由于机械的摩擦、振动、撞击或高速旋转产生的机械性振动；三、由于磁场交变，脉动引起电器件振动而产生的电磁振动。工业振动噪声污染具有广泛性和持久性。一方面，工业生产工艺的多样性使得振动噪声源广泛，影响面大；另一方面，只要生产设备不停止运转，振动噪声就不会停止，工人和外界环境就会受到持久的振动噪声干扰。实施例2可以在振动噪声传播途径中来阻止弹性波的传递，能起到良好的减振效果。
实施例2中声子晶体夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为8的局域振子，由8*8的一维周期单元纵横排列形成二维周期性；局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1、下面板2和振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为铅。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。
具体参数为：钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。铅性能参数设置为：杨氏模量：40.8GPa；泊松比：0.369；密度：11600kg/m3。上面板1和下面板2厚度都为3mm，面积为774400mm2，中间规则地均匀分布有64个一维周期单元，局域振子长度为100mm，宽度为24mm，厚度为36mm，每个一维周期单元中包含的局域振子3的周期数为8个，总厚度为294mm。经有限元软件计算，得到该声子晶体板结构的能带结构，如图7所示，可以看出，在100Hz以下的频率范围内产生了一段较大的带隙。通过计算振动传输曲线也可以看出，与能带结构图对应较好，在100Hz以下的频率范围内产生了一段较大的衰减频段，最大衰减幅值达200dB左右。如图8所示。通过上述可知，该实施例的夹层板结构在100Hz以下的频率范围内有较好的减振效果。在该实施例中，此夹层板可用于工业产房的墙壁板和地板，对工业生产中的减振具有良好的应用前景。
实施例3
直升机机舱内的振动种类繁多、成因复杂。直升机舱内振动噪声主要来源包括：旋翼、尾桨和主减速器等。振动由振源引起并通过机身结构传播到舱内。而且作为航天航空的材料，必须满足质量轻，强度高的要求。主要振源的振动频段为：1、主旋翼频域是20-500Hz；2、尾桨频域是110-500Hz；3、主减速器频域是500-4000Hz。特别是100Hz以下频段的振动问题，是目前工程中比较棘手的问题。
实施例3中声子晶体夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为2的局域振子，由8*8的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1和下面板2为碳纤维板，振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为玻璃钢。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。
具体参数为：碳纤维板性能参数设置为：杨氏模量：{61.02,61.02,8}GPa；泊松比：{0.05,0.35,0.35}；密度：1485.6kg/m3。钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。玻璃钢性能参数设置为：杨氏模量：23.4GPa；泊松比：0.22；密度：2540kg/m3。上面板1、下面板2厚度都为2mm，面积为774400mm2，中间规则地均匀分布有64个一维周期单元，局域振子长度为100mm，宽度为24mm，厚度为36mm，每个一维周期单元中包含的局域振子3的周期数为3个，总厚度为112mm，实施例2中由8*8的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。通过计算振动传输曲线可以看出，该实施例3的夹层板结构在0-4000Hz的频率范围内有较好的减振效果，如图9所示。尤其是在100Hz以下也有不错的减振效果，这是相较于其他夹层板的优势所在。在该实施例3中，此夹层板不仅质量轻，强度高，而且具有良好的减振作用，可应用于直升机机舱壁板，潜艇壁板等。
实施例4
由于船舶结构复杂，各类构件纵横交错，振源十分的复杂并且种类繁多。燃油燃烧和机械运转都会产生振动，除此之外，设备运转的激励还会引起周围结构的振动。低频的振动会引起结构振动问题，高频的振动就会引起结构噪声。船舶振动噪声问题不仅会影响人员的身心健康，也会导致仪器疲劳损伤、缩短使用寿命，进而影响船舶航行的舒适性和安全性。由现行的国家标准《船舶设备和机械部件的振动试验要求》(GB/T19845-2005)可知，对于船舶上的设备和机器来说，振动频率范围是由主机(如柴油机)及推进器和桨叶激振(包括其谐振频率)决定的。这种振动频率范围通常不会超过100Hz。若隔断其振动的传播，则振动问题将得到很好的解决。
实施例4中声子晶体夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为3的局域振子，由4*4的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1和下面板2为玻璃钢，振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为玻璃钢。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。
具体参数为：玻璃钢性能参数设置为：杨氏模量：23.4GPa；泊松比：0.22；密度：2540kg/m3。钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。上面板1、下面板2厚度都为2mm，面积为193600mm2，中间规则地均匀分布有16个一维周期单元，局域振子长度为100mm，宽度为24mm，厚度为36mm，每个一维周期单元中包含的局域振子3的周期数为3个，总厚度为112mm，实施例4中由4*4的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。通过计算振动传输曲线可以看出，该实施例的夹层板结构在100Hz以下的频率范围内有较好的减振效果，如图10所示，最大衰减幅值达100dB左右。在该实施例中，此夹层板不仅质量较轻，强度高，而且具有良好的减振作用，可应用于船舶机舱壁板和浮筏隔振系统的筏架等。
实施例5
减振垫板是一种安装在设备的底部，用于减振的装置，可以消除固有的共振振幅激振现象。目前市场上常用的减振垫板通常使用寿命短，安全性差，减振范围较小。本发明可以较好地解决这些问题。
实施例5中声子晶体夹层板包括上面板1、下面板2和周期数为4的局域振子，由8*8的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。局域振子包括3个振子板和2个复合板，其中3个振子板4沿着法向依次间隔设置，复合板位于相邻振子板4之间，用于连接相邻的振子板4，且两个复合板交错设置，位于振子板两段，形成S型结构的局域振子3；上面板1、下面板2和振子板4为钢板。复合板包括交替叠设的软质板5和硬质板6，软质板5为橡胶，硬质板6均为铜。其中硬质板6位于相邻软质板5之间，复合板的上、下两外侧均为软质板5。
具体参数为：钢板性能参数设置为：杨氏模量：210.6GPa；泊松比：0.3；密度：7780kg/m3。橡胶性能参数设置为：杨氏模量：0.1175MPa；泊松比：0.469；密度：1300kg/m3。铜性能参数设置为：杨氏模量：110GPa；泊松比：0.35；密度：8960kg/m3。上面板1、下面板2厚度都为3mm，面积为774400mm2，中间规则地均匀分布有64个一维周期单元，局域振子长度为100mm，宽度为24mm，厚度为36mm，每个一维周期单元中包含的局域振子3的周期数为4个，总厚度为150mm，实施例5中由8*8的一维周期单元纵横排列形成二维周期性。由图11和图12所示，振动传输曲线可以看出，此减振垫板不仅在中高频段具有良好的减振作用，最大衰减幅值达500dB以上，而且具有100Hz以下的低频减振效果，最大衰减幅值也达100dB以上。
在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中间”、“上”、“下”、“左”、“右”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，或者是该发明产品使用时惯常摆放的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
以上详细描述了本发明的优选实施方式，但是，本发明并不限于上述实施方式中的具体细节，在本发明的技术构思范围内，可以对本发明的技术方案进行多种等同变换，这些等同变换均属于本发明的保护范围。另外需要说明的是，在上述具体实施方式中所描述的各个具体技术特征，在不矛盾的情况下，可以通过任何合适的方式进行组合。为了避免不必要的重复，本发明对各种可能的组合方式不再另行说明。

Claims (10)

1.一种基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：包括上面板(1)、下面板(2)以及位于上、下面板之间沿法向均布的至少2个局域振子(3)，所述局域振子包括沿法向依次间隔设置的3个振子板(4)以及位于相邻振子板(4)之间且用于连接振子板形成S型结构的复合板。
2.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述上面板(1)、下面板(2)和位于上、下面板之间的局域振子构成一维周期单元，该一维周期单元沿纵横方向依次均匀布置。
3.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述局域振子中位于中间的振子板(4)比位于上、下两侧的振子板(4)厚。
4.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述局域振子中位于上、下两侧的振子板(4)厚度相同。
5.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述复合板包括交替叠设的软质板(5)和硬质板(6)，其中硬质板(6)位于相邻软质板(5)之间。
6.根据权利要求5所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述复合板的上、下两外侧均为软质板(5)。
7.根据权利要求5所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述软质板(5)为高分子弹性材料板。
8.根据权利要求5所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述硬质板(6)为金属板或纤维增强板。
9.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述上面板(1)和下面板(2)均为金属板或纤维增强板。
10.根据权利要求1所述的基于多层S型局域振子的声子晶体夹层板，其特征在于：所述振子板(4)为金属板或纤维增强板。
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