CN114314838A - 甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置与方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置与方法，属污水生物处理领域。装置包括第一反应器、第二反应器和污泥处理装置。污水进入第一反应器进行半量短程硝化反应，通过污泥处理装置利用甲酸处理来控制出水亚硝态氮(NO2 ‑‑N)和氨氮(NH4 +‑N)的质量浓度比为1.0～1.32，第一反应器出水进入调节池后进入第二反应器，反应器内实现厌氧氨氧化菌和硫自养反硝化菌的协同反应，最终达到深度脱氮的效果。本发明通过充分利用甲酸对短程硝化工艺强化作用，耦合各类微生物间的协同作用，提高了脱氮效率，实现了高效节能的污水完全深度脱氮过程。
Description
技术领域
本发明属于污水生物处理领域，具体涉及一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置与方法，适用于低C/N比的工农业及生活污水深度脱氮。
背景技术
生态系统中氮素的相对稳定依赖于自然界中的氮循环过程。而人类活动会破坏原有的氮平衡状态，其中水生生态环境的氮素污染源主要来自工农业及生活污水的无节制排放。污水中的氮素若不经过针对性的处理，直接排放则容易导致水体富营养化，最终水质恶化，从而严重影响生态环境甚至对人类自身健康造成威胁。当前绝大多数污水处理厂采用的废水生物脱氮工艺依然是基于硝化-反硝化原理开发，但传统的硝化-反硝化废水生物脱氮工艺存在能耗高、脱氮效率低等瓶颈。为实现废水处理的可持续发展，可采用低碳且高效的厌氧氨氧化工艺加以解决，而厌氧氨氧化反应在代谢氨氮和亚硝态氮的同时，不可避免会将11％的氮素转为硝态氮，对出水总氮的达标造成威胁。因此厌氧氨氧化工艺下游与反硝化工艺相组合是普遍选择。硫自养反硝化因其经济性和高效性受到了广泛关注，它是以单质硫作为电子供体，硝态氮或亚硝态氮作为电子受体，可以解决厌氧氨氧化出水硝酸盐问题。基于空间节省的考虑，相关研究开始关注于厌氧氨氧化耦合硫自养反硝化于同一反应器中实现厌氧氨氧化和硫自养反硝化之间的基质互给，即厌氧氨氧化为硫自养反硝化提供硝酸盐氮，而硫自养反硝化进行短程反硝化为厌氧氨氧化提供亚硝酸盐氮。
由于厌氧氨氧化菌以氨氮和亚硝氮为基质，但常规污水中一般富含氨氮而缺乏亚硝氮，因此短程硝化工艺被视作最理想的厌氧氨氧化前置工艺。短程硝化是指将传统的硝化过程(氨氮在好氧条件下被氨氧化细菌(AOB)和亚硝酸盐氧化细菌(NOB)依次氧化成亚硝酸盐和硝酸盐)控制在氨氧化阶段，即AOB将氨氮氧化成亚硝氮。目前实现短程硝化采用的方法大多为控制溶解氧(DO)和pH等参数，但短程硝化工艺性能并不稳定，影响短程硝化的推广应用。近年来，可通过利用如羟胺等抑制剂实现短程硝化的方法吸引了广泛关注。
硫自养反硝化可以采用多种电子供体，其中单质硫作为电子供体在自养反硝化过程中不仅对厌氧氨氧化菌无毒害和抑制作用，还可作厌氧氨氧化生物膜载体。且两类菌均是以CO2为碳源的化能自养微生物，因此两类菌代谢途径的互补性和增殖速率的一致性，可以实现稳定的共存关系，两类菌可协同去除体系中的氮素，提高总氮的去除率，从而改善出水水质。
发明内容
针对现有技术的不足，本发明提供的是一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置与方法，目的是提出了甲酸作为NOB选择性抑制剂，通过向污泥处理装置中投加甲酸以快速实现稳定的半量短程硝化，从而满足厌氧氨氧化耦合硫自养反硝化完全脱氮工艺的进水要求，本发明在实现低能耗、无碳源生物脱氮的同时，提高了出水水质。
本发明所采用的具体技术方案如下：
第一方面，本发明提供了一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，包括第一反应器、第二反应器和污泥处理装置；所述第一反应器用于进行半量短程硝化反应，进水口通过进水管路与原水箱相连通，出水口通过出水管路与调节池连通，底部设有用于通过曝气管路与曝气泵相连的曝气装置；第一反应器的下部通过设有污泥抽取泵的管路与污泥处理装置相连通，污泥处理装置中设有用于混合污泥的第二搅拌器；所述污泥处理装置通过设有加药泵的加药管路与甲酸储备箱连通，还通过设有污泥回流泵的污泥回流管路与第一反应器连通；调节池通过管路与第二反应器的进液口连通，第二反应器(6)优选采用下进上出的进水方式；第二反应器用于进行厌氧氨氧化反应和硫自养反硝化反应，其出液口通过出水管与外界连通。
作为优选，所述第一反应器为SBR反应器，内部设有用于泥水混合的第一搅拌器。
作为优选，所述第一反应器的进水管路上设有第一进水泵，出水管路上设有排水泵，曝气管路上设有气体流量计。
作为优选，所述第二反应器为UASB反应器，其上设有与温控装置相连的加热装置。
进一步的，所述加热装置为包裹于第二反应器外壁的加热套。
作为优选，所述调节池通过设有第二进水泵的管路与第二反应器相连通。
作为优选，所述第二反应器上设有用于回流部分出水至进液口的内回流管路，内回流管路上设有内回流泵。
第二方面，本发明提供了一种根据第一方面任一所述装置的污水脱氮方法，具体如下：
(1)系统的启动：
(1.1)第一反应器的启动，具体如下：向第一反应器中接种短程硝化絮体污泥，控制污泥浓度为2000～4000mgVSS·L-1，第一反应器通过水浴加热使其温度维持在25±1℃；每个运行周期加入含有30～100mg/L NH4 +-N的模拟污水从原水箱通入第一反应器中；单个运行周期为2～4h，包括进水、曝气、沉淀、排水和闲置五个阶段，污泥龄为7～15d，体积交换比(即volumetric exchange ratio，VER，指的出水占总反应器的体积比例)为60％，低氧曝气搅拌1～3h，曝气过程中第一反应器内的溶解氧为0.5～2.5mg·L-1；利用加药泵控制污泥处理装置中的甲酸浓度为0～50mM，每1～3d将污泥处理装置中经甲酸处理后的污泥通过污泥回流管路回流至第一反应器中，同时，再由污泥抽取泵从第一反应器内抽取等量体积的污泥至污泥处理装置；当第一反应器出水中的NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32时，第一反应器启动成功，其出水排入调节池；
(1.2)第二反应器的启动，具体如下：向第二反应器中接种厌氧氨氧化絮体污泥，控制污泥浓度为3000～5000mgVSS·L-1；向第二反应器中装填平均粒径为0.1～20mm的单质硫形成填充床，填充床的孔隙率为20～40％；维持第二反应器的温度为30±1℃；第二反应器的运行过程中不主动排泥；
随后向第二反应器中加入含有20～50mg/L NH4 +-N和20～50mg/L NO2-N的模拟废水，以富集培养厌氧氨氧化菌和自养反硝化菌；调节第二反应器内pH为7.5～8.5，控制反应器内混合污泥浓度为4000～6000mgVSS·L-1，水力停留时间为150～200min；当第二反应器出水中的NH4 +-N浓度及NO2 --N浓度均小于5mg/L时，第二反应器启动成功；
(2)系统启动成功后的运行操作：
S3：当第一反应器和第二反应器均成功启动后，将待处理的污水(包括低氨氮的生活污水和高氨氮的工业污水)从原水箱通入第一反应器中，以进行进水、曝气、沉淀、排水和闲置五个过程，使出水中NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32；
S4：将经步骤S3处理后的第一反应器出水收集至调节池中，随后将调节池的水体通入第二反应器中，通过厌氧氨氧化菌的作用将进水中NH4 +-N与NO2 --N转化为N2，通过自养反硝化菌以单质硫作为电子供体与NO3 --N反应产生NO2 --N，以实现污水的脱氮反应；第二反应器的出水经出水管排出。
作为优选，所述步骤S3具体如下：
将待处理的污水从原水箱通入第一反应器中，进水时厌氧搅拌10～30min，以去除水中有机物；随后开启曝气泵使第一反应器中溶解氧为0.5～2.5mg·L-1，曝气搅拌以进行半量短程硝化反应，反应时间为90～150min；搅拌结束后，静置沉淀10～30min后排水，体积交换比为60％；利用加药泵控制污泥处理装置中的甲酸浓度为0～50mM，每1～3d将污泥处理装置中经甲酸处理后的污泥通过污泥回流管路回流至第一反应器中，同时，再由污泥抽取泵从第一反应器内抽取等量体积的污泥至污泥处理装置；通过定期排泥(通过排水泵进行抽取)控制第一反应器中的污泥龄为7～15d，第一反应器出水中NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32。
作为优选，所述步骤S4中第二反应器的进水流量为1.0～3.0L·h-1，运行过程中不主动排泥，第二反应器的温度为29～31℃。
本发明相对于现有技术而言，具有以下有益效果：
1)本发明利用甲酸作为NOB的选择性抑制剂，通过向污泥处理装置中投加甲酸，不仅有利于第一反应器中快速实现稳定的半量短程硝化，还满足了厌氧氨氧化耦合硫自养反硝化完全脱氮工艺的进水要求。
2)本发明以单质硫作为硫自养反硝化反应的电子供体，单质硫和硝态氮的亲和性大于亚硝态氮，只有当体系内硝态氮完全反应后，才会同体系内的亚硝态氮反应。单质硫不仅对厌氧氨氧化菌无毒害和抑制作用，还可作厌氧氨氧化生物膜载体。
3)本发明通过硫自养反硝化作用去除厌氧氨氧化反应的副产物硝态氮，整个过程为完全自养反应，不需要外加碳源，提高了系统的脱氮效率，改善了出水水质，具有经济、高效的优势。
4)本发明通过厌氧氨氧化反应会推动pH升高，而硫自养反硝化产酸，可缓冲反应体系的pH，减少投酸量，且厌氧氨氧化菌和自养反硝化菌均是以CO2为碳源的化能自养微生物，因此两类菌代谢途径的互补性和增殖速率的一致性，可以实现稳定的共存关系。
附图说明
图1是本发明的装置结构示意图；
图2为实施例1中氮素的去除效果图；
图中附图标记为：1-原水箱，2-第一反应器，3-甲酸储备箱，4-污泥处理装置，5-调节池，6-第二反应器，1.1第一进水泵，2.1曝气泵，2.2气体流量计，2.3第一搅拌器，2.4排水泵，2.5污泥抽取泵，4.1第二搅拌器，4.2加药泵，4.3污泥回流泵，6.1第二进水泵，6.2内回流泵，6.3温控装置，6.4出水管。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明做进一步阐述和说明。本发明中各个实施方式的技术特征在没有相互冲突的前提下，均可进行相应组合。
实施例1
如图1所示，为本实施例采用的一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置。该装置包括第一反应器2、第二反应器6和污泥处理装置4；第一反应器2用于进行半量短程硝化反应，进水口通过进水管路与原水箱1相连通，出水口通过出水管路与调节池5连通，底部设有用于通过曝气管路与曝气泵2.1相连的曝气装置；第一反应器2的下部通过设有污泥抽取泵2.5的管路与污泥处理装置4相连通，污泥处理装置4中设有用于混合污泥的第二搅拌器4.1；污泥处理装置4通过设有加药泵4.2的加药管路与甲酸储备箱3连通，还通过设有污泥回流泵4.3的污泥回流管路与第一反应器2连通；调节池5通过管路与位于第二反应器6下部的进液口连通；第二反应器6用于进行厌氧氨氧化反应和硫自养反硝化反应，上部设有出液口，出液口通过出水管6.4与外界连通。
在实际应用时，可以将第一反应器2设置为SBR(序批式反应器)，内部设有用于泥水混合的第一搅拌器2.3。第一反应器2的进水管路上设有第一进水泵1.1，出水管路上设有排水泵2.4，曝气管路上设有气体流量计2.2。第二反应器6可以设置为UASB反应器(上流式厌氧污泥床反应器)，其上设有与温控装置6.3相连的加热装置，加热装置可以采用包裹于第二反应器6外壁的加热套。调节池5通过设有第二进水泵6.1的管路与第二反应器6相连通。第二反应器6上设有用于回流部分出水至进液口的内回流管路，内回流管路上设有内回流泵6.2。
利用上述装置进行污水脱氮的具体方法如下：
(1)将前期培养的短程硝化絮体污泥用清水清洗后，转移至序批式反应器(即第一反应器2)中，污泥的体积约为第一反应器有效体积的1/3，污泥浓度为3500±30mg/L，控制第一反应器的温度为25℃。
将前期培养的厌氧氨氧化絮体污泥用清水清洗后，转移至上流式厌氧污泥床反应器(即第二反应器6)中，并装填平均粒径0.2mm单质硫，填充床孔隙率约为36％，污泥的体积约为第二反应器有效体积的3/4，污泥浓度为4500±30mg/L，运行过程中不主动排泥，第二反应器中的温度通过外壁包裹的加热套维持在30±1℃；
(2)开启进水泵，向序批式反应器中通入含氨氮浓度为50mg/L的模拟废水，单个运行周期为3h，包括进水(20min)、曝气(100min)、沉淀(20min)、排水(20min)和闲置(20min)五个阶段，污泥龄为10d，体积交换比为0.6。曝气过程中，控制反应器内溶解氧在2.0mg·L-1。利用加药泵投加甲酸控制污泥处理装置中甲酸浓度为30mM，每2d将污泥处理装置中经甲酸处理后的污泥通过污泥回流泵回流至序批式反应器，再由序批式反应器通过污泥抽取泵抽取相应体积的污泥至污泥处理装置，序批式反应器内pH保持在8.2±0.1，当序批式反应器出水中的NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32时，即认为该序批式反应器的启动成功，其出水排入储水池。
(3)开启进水泵，向上流式厌氧污泥床反应器中通入含氨氮浓度为25mg/L和亚硝态氮浓度为25mg/L的模拟废水，水力停留时间为192min，上流式厌氧污泥床反应器内pH保持在8.4±0.1，当上流式厌氧污泥床反应器出水NH4 +-N及NO2 --N浓度均小于5mg/L时，即认为该上流式厌氧污泥床反应器启动成功。
(4)待步骤(2)、(3)启动后的序批式反应器和上流式厌氧污泥床反应器的出水水质稳定后，将待处理的生活污水(水质参数：～50mg/L NH4 +-N，～150mg/L COD)通过第一进水泵1.1进入序批式反应器中，经历与步骤(2)相同的进水、曝气、沉淀、排水和闲置五个过程，进水时厌氧搅拌，反应时间为20min，可去除水中有机物；随后开启曝气泵继续搅拌，通过调节气体流量计控制序批式反应器内溶解氧为2.0mg·L-1，进行半量短程硝化反应，反应时间为100min；搅拌结束后，静置沉淀20min后开启排水泵，体积交换比为60％；利用加药泵投加甲酸控制污泥处理装置中甲酸浓度为30mM，每2d将经甲酸处理后的污泥通过污泥回流泵回流至序批式反应器，再由序批式反应器通过污泥抽取泵抽取相应体积的污泥至污泥处理装置；通过定期排泥控制污泥龄为10d；反应出水中NH4 +-N和NO2 --N的质量浓度比为1～1.32。
(5)将含有NH4 +-N和NO2 --N的序批式反应器出水进入调节池5，通过第二进水泵6.1将调节池中的污水泵入上流式厌氧污泥床反应器内；控制上流式厌氧污泥床反应器的进水流量为1.0L·h-1；上流式厌氧污泥床反应器内通过厌氧氨氧化菌作用将进水的NH4 +-N与NO2 --N转化为N2；而硫自养反硝化菌则通过单质硫作为电子供体与NO3 --N反应，厌氧氨氧化菌和硫自养反硝化菌实现协同作用，且总氮的去除率高达91.0％。
如图2所示，为本实施中经装置处理后从序批式反应器和上流式厌氧污泥床反应器流出的水质情况。图2(A)是甲酸抑制型半短程硝化工艺的反应器(即序批式反应器)效能，从图中可以看出，SBR的出水NH4 +-N和NO2 --N浓度比维持在～1.0，半量短程硝化性能基本维持稳定；图2(B)是硫基自养脱氮工艺的反应器(即上流式厌氧污泥床反应器)效能，从图中可以看出，UASB的出水NH4 +-N平均浓度～2.0mg/L，NO2 --N平均浓度～0.3mg/L，NO3 --N平均浓度～2.2mg/L，厌氧氨氧化性能基本维持稳定。综上所述，出水氨氮浓度小于5mg/L，总氮浓度小于15mg/L，各氮素指标满足一级A要求。
本发明利用甲酸作为选择性抑制剂应用于短程硝化工艺，短程硝化是指将传统的硝化过程(氨氮在好氧条件下被氨氧化细菌(AOB)和亚硝酸盐氧化细菌(NOB)依次氧化成亚硝酸盐和硝酸盐)控制在氨氧化阶段，即AOB将氨氮氧化成亚硝氮。通过向污泥处理装置中投加甲酸，显著抑制了生物硝化过程中亚硝氮的氧化，降低了NOB基质氧化活性，不仅有利于第一反应器中快速实现稳定的半量短程硝化，还满足了厌氧氨氧化耦合硫自养反硝化完全脱氮工艺的进水要求。
本发明通过充分利用甲酸对短程硝化工艺强化作用，耦合各类微生物间的协同作用，提高了脱氮效率，实现了高效节能的污水完全深度脱氮过程。以上所述的实施例只是本发明的一种较佳的方案，然其并非用以限制本发明。有关技术领域的普通技术人员，在不脱离本发明的精神和范围的情况下，还可以做出各种变化和变型。因此凡采取等同替换或等效变换的方式所获得的技术方案，均落在本发明的保护范围内。
Claims (10)
1.一种甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，包括第一反应器(2)、第二反应器(6)和污泥处理装置(4)；所述第一反应器(2)用于进行半量短程硝化反应，进水口通过进水管路与原水箱(1)相连通，出水口通过出水管路与调节池(5)连通，底部设有用于通过曝气管路与曝气泵(2.1)相连的曝气装置；第一反应器(2)的下部通过设有污泥抽取泵(2.5)的管路与污泥处理装置(4)相连通，污泥处理装置(4)中设有用于混合污泥的第二搅拌器(4.1)；所述污泥处理装置(4)通过设有加药泵(4.2)的加药管路与甲酸储备箱(3)连通，还通过设有污泥回流泵(4.3)的污泥回流管路与第一反应器(2)连通；调节池(5)通过管路与位于第二反应器(6)下部的进液口连通；第二反应器(6)用于进行厌氧氨氧化反应和硫自养反硝化反应，上部设有出液口，出液口通过出水管(6.4)与外界连通。
2.根据权利要求1所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，所述第一反应器(2)为SBR反应器，内部设有用于泥水混合的第一搅拌器(2.3)。
3.根据权利要求1所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，所述第一反应器(2)的进水管路上设有第一进水泵(1.1)，出水管路上设有排水泵(2.4)，曝气管路上设有气体流量计(2.2)。
4.根据权利要求1所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，所述第二反应器(6)为UASB反应器，其上设有与温控装置(6.3)相连的加热装置。
5.根据权利要求4所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，所述加热装置为包裹于第二反应器(6)外壁的加热套。
6.根据权利要求1所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养完全脱氮工艺装置，其特征在于，所述调节池(5)通过设有第二进水泵(6.1)的管路与第二反应器(6)相连通。
7.根据权利要求1所述的甲酸抑制型半短程硝化耦合硫基自养脱氮工艺装置，其特征在于，所述第二反应器(6)上设有用于回流部分出水至进液口的内回流管路，内回流管路上设有内回流泵(6.2)。
8.一种根据权利要求1～7任一所述装置的污水脱氮方法，其特征在于，具体如下：
S1：向第一反应器(2)中接种短程硝化絮体污泥，控制污泥浓度为2000～4000mgVSS·L-1，温度维持在24～26℃；每个运行周期加入含有30～100mg/L NH4 +-N的模拟污水从原水箱(1)通入第一反应器(2)中；单个运行周期为2～4h，包括进水、曝气、沉淀、排水和闲置五个阶段，污泥龄为7～15d，体积交换比为0.6，曝气搅拌1～3h，曝气过程中第一反应器(2)内的溶解氧为0.5～2.5mg·L-1；利用加药泵(4.2)控制污泥处理装置(4)中的甲酸浓度为0～50mM，每1～3d将污泥处理装置(4)中经甲酸处理后的污泥通过污泥回流管路回流至第一反应器(2)中，同时，再由污泥抽取泵(2.5)从第一反应器(2)内抽取等量体积的污泥至污泥处理装置(4)；当第一反应器(2)出水中的NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32时，第一反应器(2)启动成功，其出水排入调节池(5)；
S2：向第二反应器(6)中接种厌氧氨氧化絮体污泥，控制污泥浓度为3000～5000mgVSS·L-1；向第二反应器(6)中装填平均粒径为0.1～20mm的单质硫形成填充床，填充床的孔隙率为20～40％；维持第二反应器(6)的温度为29～31℃；第二反应器(6)的运行过程中不主动排泥；
随后向第二反应器(6)中加入含有20～50mg/L NH4 +-N和20～50mg/L NO2-N的模拟废水，以富集培养厌氧氨氧化菌和自养反硝化菌；调节第二反应器(6)内pH为7.5～8.5，控制反应器内混合污泥浓度为4000～6000mgVSS·L-1，水力停留时间为150～200min；当第二反应器(6)出水中的NH4 +-N浓度及NO2 --N浓度均小于5mg/L时，第二反应器(6)启动成功；
S3：当第一反应器(2)和第二反应器(6)均成功启动后，将待处理的污水从原水箱(1)通入第一反应器(2)中，以进行进水、曝气、沉淀、排水和闲置五个过程，使出水中NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32；
S4：将经步骤S3处理后的第一反应器(2)出水收集至调节池(5)中，随后将调节池(5)的水体通入第二反应器(6)中，通过厌氧氨氧化菌的作用将进水中NH4 +-N与NO2 --N转化为N2，通过自养反硝化菌以单质硫作为电子供体与NO3 --N反应产生NO2 --N，以实现污水的脱氮反应；第二反应器(6)的出水经出水管(6.4)排出。
9.根据权利要求8所述的污水脱氮方法，其特征在于，所述步骤S3具体如下：
将待处理的污水从原水箱(1)通入第一反应器(2)中，进水时厌氧搅拌10～30min，以去除水中有机物；随后开启曝气泵(2.1)使第一反应器(2)中溶解氧为0.5～2.5mg·L-1，曝气搅拌以进行半量短程硝化反应，反应时间为90～150min；搅拌结束后，静置沉淀10～30min后排水，体积交换比为0.6；利用加药泵(4.2)控制污泥处理装置(4)中的甲酸浓度为0～50mM，每1～3d将污泥处理装置(4)中经甲酸处理后的污泥通过污泥回流管路回流至第一反应器(2)中，同时，再由污泥抽取泵(2.5)从第一反应器(2)内抽取等量体积的污泥至污泥处理装置(4)；通过定期排泥控制第一反应器(2)中的污泥龄为7～15d，第一反应器(2)出水中NH4 +-N与NO2 --N的质量浓度比为1～1.32。
10.根据权利要求8所述的污水脱氮方法，其特征在于，所述步骤S4中第二反应器(6)的进水流量为1.0～3.0L·h-1，运行过程中不主动排泥，第二反应器(6)的温度为29～31℃。
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2022
- 2022-01-06 CN CN202210009970.2A patent/CN114314838A/zh active Pending
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