CN114193025A - 一种25%Mn钢仰焊专用高锰焊条 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。其技术方案是：所述高锰焊条是由60～66wt％的高锰合金焊芯和34～40wt％的药皮组成。所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.27～0.57wt％；Mn为22.5～30.5wt％；Si为0.15～0.33wt％；Ni为4.5～6.5wt％；P≤0.003wt％；S≤0.001wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。所述药皮的化学组分是：大理石为30～45wt％；萤石20～25wt％；金红石5～10wt％；钾冰晶石5～10wt％；稀士氧化物1～3wt％；纯碱1～2wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。本发明用于超低温高锰钢所形成的仰焊焊缝气孔率低，仰焊焊缝的焊接性能好、安全性高和工作寿命长，尤其适用于超低温高锰钢储罐的仰焊焊接。
Description
技术领域
本发明属于高锰焊条技术领域。具体涉及一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
背景技术
25％Mn钢即为超低温高锰钢，具有稳定的奥氏体组织，其延伸率、超低温 (-196℃)等综合性能优异，同时焊接性更优且综合成本低，目前已成为替代 9％Ni钢首选材料，具有较好的市场前景。所述超低温高锰钢的化学组分是：C 为0.40～0.50wt％，Si为0.10～0.20wt％，Mn为20～28wt％，N为0.01～0.08wt％，P为≤0.005wt％，S为≤0.003wt％。所述超低温高锰钢力学性能是：抗拉强度≥400MPa，屈服强度≥560MPa，延伸率≥25％；-196℃时冲击功≥54J。
用超低温高锰钢制造LNG等贮存运输容器时，仰焊位置主要采用焊条焊接，而焊条的仰焊焊缝气孔问题是在焊接过程中的主要缺陷，仰焊焊缝中由于气孔的残留，会减少焊缝金属的有效截面积，从而使得焊接接头的强度降低，特别是密集气孔会使仰焊焊缝不致密，降低仰焊焊缝的塑性和韧性，威胁结构安全。焊接气孔是焊接时的熔池中气体在凝固时未能逸出而残留下来所形成的空穴，根据其产生部位可分为内部气孔和表面气孔，超低温高锰钢的仰焊焊缝气孔主要为内部气孔。
目前，针对超低温高锰钢的焊接问题，本领域技术人员进行了如下技术开发和研究：如《一种可交直两用高锰奥氏体超低温焊条》(CN111618480A)专利技术、《一种可交直两用高锰奥氏体超低温焊条》(CN111618480B)专利技术和《一种用于超低温高锰钢的手工电弧焊焊条》(CN112894197A)专利技术，上述专利技术均提供的是超低温高锰钢用电焊条技术，但只解决的是焊缝强韧性方面，均未提出解决仰焊焊缝气孔问题的办法；而《一种仰焊专用9％Ni钢配套镍基》(CN111590240AC)专利技术，该技术虽解决了超低温9％Ni钢仰焊问题，但未解决超低温高锰钢的仰焊焊缝气孔问题，因此，超低温高锰钢的仰焊焊缝气孔问题已经成为限制该型号钢种应用的瓶颈。
发明内容
本发明旨在克服现有技术不足，目的是提供一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，该高锰焊条用于超低温高锰钢所形成的仰焊焊缝气孔率低，仰焊焊缝的焊接性能好、安全性高和工作寿命长，尤其适用于超低温高锰钢储罐的仰焊焊接。
为实现上述目的，本发明采用的技术方案是：所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由60～66wt％的高锰合金焊芯和34～40wt％的药皮组成。
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.27～0.57wt％；Mn为22.5～30.5wt％； Si为0.15～0.33wt％；Ni为4.5～6.5wt％；P≤0.003wt％；S≤0.001wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述药皮的化学组分是：大理石为30～45wt％；萤石20～25wt％；金红石 5～10wt％；钾冰晶石5～10wt％；稀士氧化物1～3wt％；纯碱1～2wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮20～30wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于65～75℃条件下烘焙20～28h，再于400～450℃条件下烘焙0.5～1.5h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
所述钾钠水玻璃：模数为2.75～3.15；浓度为35～42Be。
所述大理石的CaCO3含量≥98wt％；大理石的粒度为0.15～0.20mm。
所述萤石的CaF2含量≥98wt％；萤石的粒度为0.15～0.25mm。
所述金红石的TiO2含量≥97wt％；金红石的粒度为0.15～0.25mm。
所述钾冰晶石的K3AlF6含量≥98wt％；钾冰晶石的粒度为0.15～0.20mm。
所述稀士氧化物的RE含量≥90wt％；稀士氧化物的粒度为0.1～0.20mm。
所述纯碱的Na2CO3含量≥99wt％；纯碱的粒度为0.15～0.20mm。
所述油压式焊条涂粉机的工作压强为12～15Mpa。
由于采用上述技术方案，本发明与现有技术相比具有如下积极效果：
本发明的药皮通过添加大理石和萤石等造气矿物质，提高25％Mn钢仰焊专用高锰焊条(以下简称“焊条”)的气体吹力，一方面加强熔池保护防止空气侵入，另一方面加速熔池气体排出，解决由于仰焊位置保护不良造成的气孔问题，能明显降低仰焊焊缝气孔率。
在药皮组成方面，为避免药皮本身含结晶水等杂质所可能导致的气孔问题，严格控制所用原料的纯净度，并避免采用白云石、镁砂等含水矿物，从源头控制气孔率。
本发明采用的主要合金元素Mn的含量为20～28wt％，形成的焊缝金属与超低温高锰钢的锰含量相当，保证与母材基本相同成分体系，在形成焊接接头时，避免锰元素扩散所形成的熔合线附近微观组织与力学性能变化。
本发明中锰元素与碳元素是形成奥氏体化的主要元素，碳元素含量过低时，焊缝屈服强度不够，而碳元素含量过高时，又会在焊缝中产生粗大的碳化物影响韧性。含锰量过低时，不足以形成单一奥氏体组织；含锰量过高时，会降低拉伸强度。同时，本发明采用的锰元素价格低廉，形成高锰合金系，因而高锰合金焊芯中含C为0.27～0.57wt％、含Mn为22.5～30.5wt％，保证奥氏体组织，获得良好超低温强韧性，又降低成本。
本发明中形成奥氏体的另外一个元素是镍元素，含量过高会使得成本增加，含量过低会影响奥氏体化稳定性。因而，本发明高锰合金焊芯中Ni为4.5～6.5wt％，既保证全奥氏体组织的形成，获得良好超低温韧性，同时，也保证较低的生产成本。
本发明中杂质元素硫与磷的存在，使焊缝金属产生液化裂纹与再热裂纹，故本发明严格控制硫、磷元素的含量：P≤0.003wt％和S≤0.001wt％。通过净化钢水，将焊丝的P和S含量降到最低，保证焊缝具有较低的热裂纹敏感性。
本发明添加大理石、萤石有形成渣气联合保护的作用。大理石的主要作用为造渣和造气，分解产生的CaO是碱性氧化物能调节熔渣物理性能，分解产生的二氧化碳气体可增加吹力保护熔池。当大理石含量较低时，药皮的造气和造渣能力下降，对焊缝的保护作用降低，造成焊缝力学性能的下降和气孔率升高；如果大理石的含量过高，药皮造气量过大，电弧稳定性下降，飞溅增大，焊渣熔点升高，焊缝成型粗糙，因而，本发明中大理石的含量控制在30～45％，保证较好力学性能和合格的仰焊位置焊缝气孔率。
本发明通过添加萤石既可造气，也可造渣。其分解出F-气体使得焊缝金属中含氢量减少，去除氢气孔作用较强。因而，本发明药皮中萤石含量为20～25wt％，去除氢气孔作用较强，可以降低仰焊位置焊缝气孔率。
本发明通过添加金红石以调节熔渣熔点和粘度，本发明的药皮中金红石含量为5～10wt％，既提高了仰焊位置操作性。又提高了仰焊位置焊接性。
本发明中钾冰晶石也为碱性造渣剂，可调节渣的熔点，产生的F-气体降低焊缝气孔率，同时其分解产生的K+稳定电弧。因而，本发明中的钾冰晶石为药皮的5～10wt％，不仅能降低焊缝形成气孔的缺陷，又能改善电弧稳定性；
本发明中的稀士氧化物能改善焊缝的组织及性能，当药皮中稀士氧化物含量为1～3wt％时，焊缝金属强韧性明显提高。
本发明中纯碱的加入主要是保证焊条压涂性，同时也产生二氧化碳气体来提高电弧吹力，因而，药皮中纯碱含量为1～2wt％，焊条压涂性和电弧吹力得到提高。
本发明形成的仰焊焊缝金属为全奥氏体组织，不仅保证优良超低温韧性， -196℃时冲击功为60～95J；亦保证足够强度：屈服强度为410～485MPa，抗拉强度为660～765MPa，延伸率A为32～40％，满足超低温高锰钢焊缝的力学性能要求和超低温高韧性要求，尤其是能显著提高超低温高锰钢储罐的使用安全性及工作寿命。
本发明制备的焊条形成的仰焊焊缝金属气孔率低，经超声波衍射时差法(TOFD)检测，仰焊位置的合格率为98％以上。
因此，本发明用于超低温高锰钢所形成的仰焊焊缝气孔率低，仰焊焊缝的焊接性能好、安全性高和工作寿命长，尤其适用于超低温高锰钢储罐的仰焊焊接。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作进一步描述，并非对本其保护范围的限制。
一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由 60～66wt％的高锰合金焊芯和34～40wt％的药皮组成。
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.27～0.57wt％；Mn为22.5～30.5wt％； Si为0.15～0.33wt％；Ni为4.5～6.5wt％；P≤0.003wt％；S≤0.001wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述药皮的化学组分是：大理石为30～45wt％；萤石20～25wt％；金红石 5～10wt％；钾冰晶石5～10wt％；稀士氧化物1～3wt％；纯碱1～2wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮20～30wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于65～75℃条件下烘焙20～28h，再于400～450℃条件下烘焙0.5～1.5h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
所述油压式焊条涂粉机的工作压强为12～15Mpa。
所述钾钠水玻璃：模数为2.75～3.15；浓度为35～42Be。
本具体实施方式中：
所述大理石的CaCO3含量≥98wt％；大理石的粒度为0.15～0.20mm。
所述萤石的CaF2含量≥98wt％；萤石的粒度为0.15～0.25mm。
所述金红石的TiO2含量≥97wt％；金红石的粒度为0.15～0.25mm。
所述钾冰晶石的K3AlF6含量≥98wt％；钾冰晶石的粒度为0.15～0.20mm。
所述稀士氧化物的RE含量≥90wt％；稀士氧化物的粒度为0.1～0.20mm。
所述纯碱的Na2CO3含量≥99wt％；纯碱的粒度为0.15～0.20mm。
实施例中不再赘述。
实施例1
一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由 66wt％的高锰合金焊芯和34wt％的药皮组成。
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.31wt％；Mn为23.5wt％；Si为 0.24wt％；Ni为4.51wt％；P为0.002wt％；S为0.001wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述药皮的化学组分是：大理石为32wt％；萤石为22.9wt％；金红石为 5.4wt％；钾冰晶石为5.5wt％；稀士氧化物为1.5wt％；纯碱为1wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮20wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于65℃条件下烘焙28h，再于400℃条件下烘焙1.5h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
所述钾钠水玻璃：模数为2.75；浓度为35Be。
所述油压式焊条涂粉机的工作压强为12Mpa。
所述超低温高锰钢的化学组分是：C为0.43wt％；Si为0.15wt％；Mn为 23.6wt％；N为0.03wt％；P为0.001wt％；S为0.001wt％。超低温高锰钢的力学性能是：屈服强度为488MPa；抗拉强度为772MPa；延伸率为39％；-196℃时冲击功为110J。
对本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条仰焊后的焊缝金属为全奥氏体组织，仰焊焊缝金属力学性能经检测分析：屈服强度为413MPa；抗拉强度为665MPa；伸长率A＝35％；-196℃时冲击功为71J。满足超低温高锰钢焊缝的力学性能要求和超低温高韧性要求，尤其是能显著提高超低温高锰钢储罐的使用安全性及工作寿命。
采用本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条形成的仰焊焊缝金属气孔率较低，经超声波衍射时差法(TOFD)检测，仰焊位置的合格率为98％。
实施例2
一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由 64wt％的高锰合金焊芯和36wt％的药皮组成。
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.42wt％；Mn为27.8wt％；Si为 0.28wt％；Ni为5.52wt％；P为0.003wt％；S为0.0005wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述药皮的化学组分是：大理石为40.6wt％；萤石为23.4wt％；金红石为7.6wt％；钾冰晶石为8.2wt％；稀士氧化物为2.3wt％；纯碱为1.5wt％；余量为Fe 和不可避免的杂质。
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮25wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于70℃条件下烘焙24h，再于430℃条件下烘焙1.0h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
所述钾钠水玻璃：模数为3.05；浓度为39Be。
所述油压式焊条涂粉机的工作压强为14Mpa。
所述超低温高锰钢的化学组分是：C为0.48wt％；Si为0.18wt％；Mn为 25.6wt％；N为0.05wt％；P为0.002wt％；S为0.001wt％。超低温高锰钢的力学性能是：屈服强度为501MPa；抗拉强度为796MPa；延伸率为42％；-196℃时冲击功为126J。
对本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条仰焊后的焊缝金属为全奥氏体组织，仰焊焊缝金属力学性能经检测分析：屈服强度为459MPa；抗拉强度为684MPa；伸长率A＝36％；-196℃时冲击功为82J。满足超低温高锰钢焊缝的力学性能要求和超低温高韧性要求，尤其是能显著提高超低温高锰钢储罐的使用安全性及工作寿命。
采用本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条形成的仰焊焊缝金属气孔率较低，经超声波衍射时差法(TOFD)检测，仰焊位置的合格率为99％。
实施例3
一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由 61wt％的高锰合金焊芯和39wt％的药皮组成。
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.54wt％；Mn为30.1wt％；Si为 0.31wt％；Ni为6.15wt％；P为0.001wt％；S为0.0008wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述药皮的化学组分是：大理石为45wt％；萤石为25wt％；金红石为9.5wt％；钾冰晶石为9.6wt％；稀士氧化物为2.8wt％；纯碱为2wt％；余量为Fe和不可避免的杂质。
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮30wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于75℃条件下烘焙20h，再于450℃条件下烘焙0.5h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条。
所述钾钠水玻璃：模数为3.15；浓度为42Be。
所述油压式焊条涂粉机的工作压强为15Mpa。
所述超低温高锰钢的化学组分：C为0.49wt％；Si为0.20wt％；Mn为27.4wt％； N为0.06wt％；P为0.001wt％；S为0.001wt％。超低温高锰钢的力学性能是：屈服强度为525MPa；抗拉强度为836MPa；延伸率为45％；-196℃时冲击功为133J。
对本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条仰焊后的焊缝金属为全奥氏体组织，仰焊焊缝金属力学性能经检测分析：屈服强度为483MPa；抗拉强度为753MPa；伸长率A＝40％；-196℃时冲击功为93J。满足超低温高锰钢焊缝的力学性能要求和超低温高韧性要求，尤其是能显著提高超低温高锰钢储罐的使用安全性及工作寿命。
采用本实施例制备的适用于超低温高锰钢仰焊专用焊条形成的仰焊焊缝金属气孔率较低，经超声波衍射时差法(TOFD)检测，仰焊位置的合格率为99.6％。
本具体实施方式与现有技术相比具有如下积极效果：
本具体实施方式的药皮通过添加大理石和萤石等造气矿物质，提高25％Mn 钢仰焊专用高锰焊条(以下简称“焊条”)的气体吹力，一方面加强熔池保护防止空气侵入，另一方面加速熔池气体排出，解决由于仰焊位置保护不良造成的气孔问题，能明显降低仰焊焊缝气孔率。
在药皮组成方面，为避免药皮本身含结晶水等杂质所可能导致的气孔问题，严格控制所用原料的纯净度，并避免采用白云石、镁砂等含水矿物，从源头控制气孔率。
本具体实施方式采用的主要合金元素Mn的含量为20～28wt％，形成的焊缝金属与超低温高锰钢的锰含量相当，保证与母材基本相同成分体系，在形成焊接接头时，避免锰元素扩散所形成的熔合线附近微观组织与力学性能变化。
本具体实施方式中锰元素与碳元素是形成奥氏体化的主要元素，碳元素含量过低时，焊缝屈服强度不够，而碳元素含量过高时，又会在焊缝中产生粗大的碳化物影响韧性。含锰量过低时，不足以形成单一奥氏体组织；含锰量过高时，会降低拉伸强度。同时，本具体实施方式采用的锰元素价格低廉，形成高锰合金系，因而高锰合金焊芯中含C为0.27～0.57wt％、含Mn为22.5～30.5wt％，保证奥氏体组织，获得良好超低温强韧性，又降低成本。
本具体实施方式中形成奥氏体的另外一个元素是镍元素，含量过高会使得成本增加，含量过低会影响奥氏体化稳定性。因而，本具体实施方式高锰合金焊芯中Ni为4.5～6.5wt％，既保证全奥氏体组织的形成，获得良好超低温韧性，同时，也保证较低的生产成本。
本具体实施方式中杂质元素硫与磷的存在，使焊缝金属产生液化裂纹与再热裂纹，故本具体实施方式严格控制硫、磷元素的含量：P≤0.003wt％和 S≤0.001wt％。通过净化钢水，将焊丝的P和S含量降到最低，保证焊缝具有较低的热裂纹敏感性。
本具体实施方式添加大理石、萤石有形成渣气联合保护的作用。大理石的主要作用为造渣和造气，分解产生的CaO是碱性氧化物能调节熔渣物理性能，分解产生的二氧化碳气体可增加吹力保护熔池。当大理石含量较低时，药皮的造气和造渣能力下降，对焊缝的保护作用降低，造成焊缝力学性能的下降和气孔率升高；如果大理石的含量过高，药皮造气量过大，电弧稳定性下降，飞溅增大，焊渣熔点升高，焊缝成型粗糙，因而，本具体实施方式中大理石的含量控制在30～45％，保证较好力学性能和合格的仰焊位置焊缝气孔率。
本具体实施方式通过添加萤石既可造气，也可造渣。其分解出F-气体使得焊缝金属中含氢量减少，去除氢气孔作用较强。因而，本具体实施方式药皮中萤石含量为20～25wt％，去除氢气孔作用较强，可以降低仰焊位置焊缝气孔率。
本具体实施方式通过添加金红石以调节熔渣熔点和粘度，本具体实施方式的药皮中金红石含量为5～10wt％，既提高了仰焊位置操作性。又提高了仰焊位置焊接性。
本具体实施方式中钾冰晶石也为碱性造渣剂，可调节渣的熔点，产生的F-气体降低焊缝气孔率，同时其分解产生的K+稳定电弧。因而，本具体实施方式中的钾冰晶石为药皮的5～10wt％，不仅能降低焊缝形成气孔的缺陷，又能改善电弧稳定性；
本具体实施方式中的稀士氧化物能改善焊缝的组织及性能，当药皮中稀士氧化物含量为1～3wt％时，焊缝金属强韧性明显提高。
本具体实施方式中纯碱的加入主要是保证焊条压涂性，同时也产生二氧化碳气体来提高电弧吹力，因而，药皮中纯碱含量为1～2wt％，焊条压涂性和电弧吹力得到提高。
本具体实施方式形成的仰焊焊缝金属为全奥氏体组织，不仅保证优良超低温韧性，-196℃时冲击功为60～95J；亦保证足够强度：屈服强度为410～485MPa，抗拉强度为660～765MPa，延伸率A为32～40％，满足超低温高锰钢焊缝的力学性能要求和超低温高韧性要求，尤其是能显著提高超低温高锰钢储罐的使用安全性及工作寿命。
本具体实施方式制备的焊条形成的仰焊焊缝金属气孔率低，经超声波衍射时差法(TOFD)检测，仰焊位置的合格率为98％以上。
因此，本具体实施方式用于超低温高锰钢所形成的仰焊焊缝气孔率低，仰焊焊缝的焊接性能好、安全性高和工作寿命长，尤其适用于超低温高锰钢储罐的仰焊焊接。
Claims (8)
1.一种25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于，所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条是由60～66wt％的高锰合金焊芯和34～40wt％的药皮组成；
所述高锰合金焊芯的化学组分是：C为0.27～0.57wt％，Mn为22.5～30.5wt％，Si为0.15～0.33wt％，Ni为4.5～6.5wt％，P≤0.003wt％，S≤0.001wt％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述药皮的化学组分是：大理石为30～45wt％，萤石为20～25wt％，金红石为5～10wt％，钾冰晶石为5～10wt％，稀士氧化物为1～3wt％，纯碱为1～2wt％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条的制备方法是：
先按所述药皮的化学组分配料，混合均匀，再加入占所述药皮20～30wt％的钾钠水玻璃，混合均匀，得到药皮粉末；然后将所述药皮粉末用油压式焊条涂粉机均匀涂覆于高锰合金焊芯的表面，即得高锰焊条半成品；最后将所述高锰焊条半成品于65～75℃条件下烘焙20～28h，再于400～450℃条件下烘焙0.5～1.5h，制得25％Mn钢仰焊专用高锰焊条；
所述钾钠水玻璃：模数为2.75～3.15，浓度为35～42Be。
2.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述大理石的CaCO3含量≥98wt％；大理石的粒度为0.15～0.20mm。
3.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述萤石的CaF2含量≥98wt％；萤石的粒度为0.15～0.25mm。
4.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述金红石的TiO2含量≥97wt％；金红石的粒度为0.15～0.25mm。
5.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述钾冰晶石的K3AlF6含量≥98wt％；钾冰晶石的粒度为0.15～0.20mm。
6.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述稀士氧化物的RE含量≥90wt％；稀士氧化物的粒度为0.1～0.20mm。
7.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述纯碱的Na2CO3含量≥99wt％；纯碱的粒度为0.15～0.20mm。
8.根据权利要求1所述25％Mn钢仰焊专用高锰焊条，其特征在于所述油压式焊条涂粉机的工作压强为12～15Mpa。
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