CN114107585B - 一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法 - Google Patents

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Abstract

本发明公开了一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，包括如下步骤：1)将高炉有效容积和对应的鼓风动能划分为若干个连续的线性区间，按照分段线性梯度递增方法，计算对应的高炉鼓风动能；2)根据行业高炉适合炉腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件对应风量；4)结合风量再根据高炉正常生产时对应的参数条件，构建高炉富氧量与风口进风面积之间的量化关系。本发明所述量化方法可使高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度保持合理，保证高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的初始分布；保证高炉的稳定顺行与节能降耗。

Description

一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法
技术领域
本发明属于高炉冶炼技术领域，具体涉及一种高炉送风制度关键数据之一，高炉风口进风面积的确定方法。
背景技术
高炉属于一种竖炉型逆流式反应器。自炉顶加入的原燃料(烧结+球团+块矿+焦炭)，受到逆流而上的高温还原气体的作用(该还原气体由鼓风机鼓入的空气，经过热风炉升温经风口进入高炉，与高炉的焦炭发生燃烧反应生成煤气)。不断被加热、分解、还原、软化、熔融、滴落、渗碳并最终形成渣铁融体而分离。
高炉有多种制度：送风制度、装料制度、热制度、造渣制度、出渣出铁制度、冷却制度等。其中高炉送风制度是高炉各种制度的基础，是最重要最关键的制度。送风制度包括风量、风温、风压、炉顶压力、鼓风湿度、喷吹、进风面积、风口长度、风口布局等。其中风量、风温、风压、炉顶压力、鼓风湿度、喷吹等在高炉生产过程中可根据需要适时进行调整，其调节十分方便；而进风面积、风口长度、风口布局等只能在高炉休风状态才能调整。进风面积直接影响高炉的鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度，影响高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输、影响高炉煤气流的初始分布，因此进风面积的选择十分重要。高炉进风面积的选择应根据高炉的冷风流量的变化而调整，以保证适合的风速及鼓风动能，高炉富氧在一定程度上会使得高炉风量减少，为了保证风速及鼓风动能不变需要缩小进风面积。
因此，如何建立高炉进风面积与高炉富氧量的定量关系，具有重要的研究和应用意义。
发明内容
本发明的主要目的在于针对现有技术存在的不足，提供一种量化高炉富氧量与合适风口进风面积的方法，该方法使得高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度达到合适状态，保证高炉炉缸内的质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的合理初始分布。
为实现上述技术方案，采用的技术方案为：
一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，包括如下步骤：
1)确定高炉鼓风动能E；将高炉有效容积和鼓风动能划分为若干个连续的线性区间，每个线性区间中包含高炉有效容积的取值下限V下限和取值上限V上限以及鼓风动能的取值下限E 下限和取值上限E上限；根据实际高炉容量V实选择对应的线性区间，然后根据公式E＝E下限+[(E 上限-E下限)/(V上限-V下限)×(V实-V下限)]，式I；计算对应的高炉鼓风动能E；
2)根据行业高炉适合炉腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；其中炉腹煤气量＝炉腹煤气指数×炉缸截面积；
3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件下对应风量Q；
4)按照得出的风量Q，再根据高炉正常生产时对应的高炉热风绝对温度和热风绝对压力，由公式S＝[4.121×10-7Q3t2/(nEP2)]1/2，式III；计算风口进风面积，式中t为高炉热风绝对温度，n为风口个数，P为热风绝对压力；进而构建风口进风面积与高炉富氧量之间的定量关系。
上述方案中，步骤1)中所述线性区间包括：
1)高炉有效容积取值1000-2000(单位m3)时，对应的鼓风动能取值区间为100000-120000 (单位w)；
2)高炉有效容积取值2000-3000(单位m3)时，对应的鼓风动能取值区间为120000-140000 (单位w)；
3)高炉有效容积取值3000-4000(单位m3)时，对应的鼓风动能取值区间为140000-160000 (单位w)；
4)高炉有效容积取值4000-5000(单位m3)时，对应的鼓风动能取值区间为160000-180000 (单位w)；
根据合适鼓风动能取值并按照分段线性梯度递增的方法(式I)确定合适的高炉鼓风动能为本发明的改进点之一。
上述方案中，所述炉腹煤气指数的取值范围为64-68m3/(m2*min)。
优选的，当以提高产量为主时炉腹煤气指数取上限值68m3/(m2*min)，以提高煤气利用为主时取下限值64m3/(m2*min)。
上述方案中，所述炉缸截面积S截＝πD2/4，其中D为炉缸截面半径。
上述方案中，所述风量Q的确定公式为：Q＝(炉腹煤气量-0.0131高炉富氧量-186.666×小时煤量×煤粉含H2量)/(1.21+0.00098鼓风湿度)式II。
高炉在一定的条件下，其通过的炉腹煤气量一定，而富氧量变化会引起炉腹煤气量变化，为了保证炉腹煤气量，高炉需改变鼓风量来保持原来的炉腹煤气量。高炉风量变化会引起鼓风动能的变化，为了保持原有的鼓风动能，需要调节进风面积。
本发明根据1000m3-5000m3高炉合适的鼓风速度(标态风速，即0℃、1大气压)等，其主要特点包括：①通过等炉腹煤气量计算高炉富氧量变化引起高炉风量变化量。②根据鼓风动能不变的原则计算出进风面积。
其中鼓风动能为：每个风口单位时间单位质量的风量具有的动能；单位w；
炉腹煤气量为单位时间内通过高炉炉腹的煤气流量，单位m3/min；其中炉腹煤气成分由 CO、H2和N2组成；主要包括：O2→2CO(风口前的燃烧反应)；H2→H2；H2O→H2+(1/2)CO(水煤气反应)；N2→N2；进而形成N2+CO+H2的炉腹煤气成分。
炉腹煤气量的主要影响因素除风量外，还包括鼓风O2含量、鼓风湿度、喷吹煤粉挥发份 (主要是H2)，其中富氧影响最大；其计算过程包括：
①计算干风量：干风量＝含氧风量-高炉富氧量/60-含氧风量×鼓风湿度×22.4/18000；
②计算炉腹煤气中CO煤气量：CO量＝干风量×0.21×2+(高炉富氧量/60)×2+含氧风量×鼓风湿度×22.4/18000；
③计算炉腹煤气中N2量：N2量＝干风量×0.79+喷吹燃料挥发份中的N2量(因喷吹燃料挥发分中主要是H，因此此项在计算中一般忽略)；
④计算炉腹煤气中H2量：H2量＝含氧风量×鼓风湿度×22.4/18000+小时喷煤量/60×煤粉含 H2量×22.4×1000/2；
⑤计算炉腹煤气量：炉腹煤气量＝CO量+N2量+H2量＝1.21含氧风量+0.0131高炉富氧量 +0.00098鼓风湿度×含氧风量+186.666×小时喷煤量×煤粉含H2量；其中炉腹煤气量单位为 m3/min；相关数据单位为：含氧风量m3/min，高炉富氧量m3/h，鼓风湿度g/m3，小时喷煤量t/h，煤粉含H2量％。
由上述炉腹煤气量的计算公式可以看出：当其它条件基本不变时，可构建炉腹煤气量与富氧量之间的线性关系。
进一步地，若固定炉腹煤气量不变，则有：
含氧风量＝(炉腹煤气量-0.0131高炉富氧量-186.666×小时喷煤量×煤粉含H2量)/
(1.21+0.00098鼓风湿度)。
按照等炉腹煤气量计算一定条件下风量与富氧量的对应关系式为本发明的主要改进思路。
在一定的条件下料柱的阻力大小是受通过煤气量大小影响，炉腹煤气量越大，料柱受到的阻力越大。当高炉增加富氧增加，为保持同样的炉腹煤气量，高炉只能通过减少风量来维持原有的煤气量，使料柱受到的煤气阻力保持不变。这就是等炉腹煤气量。
为了简便，设高炉含氧风量为Y，高炉富氧量为X，则Y与X的关系式为：
Y＝(炉腹煤气量-0.0131X-186.666×小时煤量×煤粉含H2量)/(1.21+0.00098湿度) 式IV。
当高炉富氧量变化时，根据式V确定高炉含氧风量；然后根据鼓风动能的计算方程求出进风面积。
根据高炉风口个数、风量、风温、风压、进风面积、鼓风重量密度，计算鼓风动能的方法如下：
①计算标态风速：V0＝Q/60/S (1)；
其中，Q为高炉含氧风量(m3/min)、S为风口进风面积(m2)；
②将标态风速转化为实际状态下的风速:
P0×V0/T＝P×V/t，得实际风速V＝P0×t×V0/(T×P) (2)；
其中，P0为标态大气压(101.3KPa)，V0为标态风速m/s，T为绝对温度273k，P为热风绝对压力(KPa)＝P0+热风压力(表压)，V为实际风速m/s，t为高炉热风绝对温度K；
③鼓风动能
E＝MV2/2＝(Q/60/n)×1.293/2×[P0×t×V0/(T×P)]2
E＝0.01078×Q/n×[(P0×t)/(T×P)]2×V0 2 (3)；
其中，E为鼓风动能kw，n为风口个数。
由公式(1)、(2)、(3)，按照等鼓风动能的原则，计算出风量变化后进风面积的需要调整的量。
E＝4.121×10-7Q3t2/(nS2P2)；其中P＝P0+热风压力表压；t＝273+热风温度；
S＝[4.121×10-7Q3t2/(nEP2)]1/2 (III)；
以等鼓风动能不变，其它条件也不变的条件，得出进风面积与风量之间的量化关系，结合上式II和III，得出进风面积与富氧量之间的量化关系。
与现有技术相比，本发明的有益效果为：
1)本发明首次提出一种高炉合适进风面积与富氧量之间量化关系的构建方法，为高炉实际生产操作提供新思路和新依据。
2)采用本发明所述量化方法，可使高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度保持合理，保证高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的初始分布；保证高炉的稳定顺行与节能降耗。
具体实施方式
为了更好的理解本发明，下面结合具体实施例进一步阐明本发明的内容，但本发明的内容不仅仅局限于下面的实施例。
以下实施例中，所述高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，包括如下步骤：
1)根据确定高炉合适的鼓风动能(见下表)，具体炉容按照线性变化决定，高炉有效容积和鼓风动能划分为若干个连续的线性区间，具体见表1；根据实际高炉容量V实选择对应的线性区间，然后根据公式E＝E下限+[(E上限-E下限)/(V上限-V下限)×(V实-V下限)]，式I；计算对应的高炉鼓风动能E；
表1高炉有效容积对应的适合的鼓风动能取值范围
Figure BDA0003379987180000051
2)根高炉腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；内 型计算出高炉炉缸截面积；S截＝πD2/4(D为炉缸截面半径)，合适的炉腹煤气指数按照64-68m3/(m2min)，当提高产量为主时取上限，提高煤气利用为主时候取下限。根据合适炉腹煤气指数计算合适的炉腹煤气量：炉腹煤气量＝炉腹煤气指数*炉缸截面积；
3)按照等炉腹煤气量，且其它条件固定下风量与富氧量的线性关系，确定不同富氧条件下对应风量Q：Q＝(炉腹煤气量-0.0131富氧量-186.666×小时煤量×煤粉含H2量)/(1.21+0.00098湿度)
4)按照得出的风量，再根据高炉正常生产时候的风温和风压，由S＝[4.121×10- 7Q3t2/ (nEP2)]1/2计算出合适的进风面积。
实施例1
一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，针对某4117m3高炉，风口个数36，炉缸直径13.6m，高炉富氧量10000-60000m3/h，喷吹煤粉量76t/h，喷吹煤粉H2含量4％，鼓风湿度11g/m3，热风压力425KPa，风温1200℃；高炉合适进风面积的确定方法具体包括如下步骤：
1)根据具体炉容和表1确定高炉合适的鼓风动能；具体鼓风动能为 160000+[(180000-160000)/(5000-4000)]×(4117-4000)＝162340w
2)根据行业高炉适合腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；内型计算出高炉炉缸截面积；S截＝πD2/4＝π×13.62/4＝145.27m2，(D为炉缸截面半径)，合适的炉腹煤气指数按照64-68m3/(m2*min)取值，当以提高产量为主时取上限，以提高煤气利用为主时取下限；根据合适的炉腹煤气指数计算合适的炉腹煤气量；合适炉腹煤气量＝合适的炉腹煤气指数 *炉缸截面积；
本实施例选定以提高产量为主，选定合适的炉腹煤气指数为68m3/(m2*min)，计算出高炉合适的炉腹煤气量为68*m3/(m2*min)*145.27m2＝＝9878m3/min；
3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下，风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件下的风量：Q＝(炉腹煤气量-0.0131富氧量-186.666×小时喷煤量×煤粉含H2量)/ (1.21+0.00098鼓风湿度)，其中已知条件为：炉腹煤气量9878m3/min，喷吹煤粉量(小时喷煤量)76t/h，喷吹煤粉含H2量4％，鼓风湿度11g/m3；具体的风量Q＝(9878-0.0131富氧量 -186.666×76×4％)/(1.21+0.00098*11)，简化后得出合适风量与富氧量的线性关系：
Q＝7626.85-0.01073富氧量，以此得出不同富氧下高炉合适的风量，具体见表2。
表2不同富氧量对应的合适的风量
富氧量m<sup>3</sup>/h 10000 20000 30000 40000 50000
合适的风量m<sup>3</sup>/h 7519.54 7412.23 7304.93 7197.62 7090.31
4)按照得出的风量，再根据高炉正常生产时候的风温和风压，由公式S＝[4.121×10-7Q3t2/ (nEP2)]1/2计算出合适的进风面积；其中风口个数n＝36，热风压力表y压为425KPa(则 P＝425+101.3＝526.3KPa)，风温1200℃(t＝1200+273＝1473)，鼓风动能为162430w；风量Q 为第3步计算值；不同富氧量对应的高炉合适进风面积确定结果具体见表3。
表3不同富氧量对应的合适的进风面积
Figure BDA0003379987180000061
得出以上该高炉合适进风面积与富氧量的对应关系。按照以上量化关系调整进风面积，使得高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度保持合理，保证高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的初始分布；保证高炉的稳定顺行与节能降耗；高炉稳定性增加，波动减少30～50％，产量可增加2～3％。
实施例2
一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，针对某2800m3高炉，风口个数30，炉缸直径12m，高炉富氧量10000-30000m3/h，喷吹煤粉量50t/h，喷吹煤粉H2含量4％，鼓风湿度11g/m3，热风压力429KPa，风温1200℃，高炉合适进风面积的确定方法具体包括如下步骤：
1)根据具体炉容和表1确定高炉合适的鼓风动能；具体鼓风动能为 120000+[(140000-120000)/(3000-2000)]×(2800-2000)＝136000w；
2)根高炉腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；内 型计算出高炉炉缸截面积；S截＝πD2/4＝π×122/4＝113.09m2(D为炉缸截面半径)，合适的炉腹煤气指数按照64-68m3/ (m2*min)取值，当以提高产量为主时取上限，以提高煤气利用为主时取下限；根据合适的炉腹煤气指数计算合适的炉腹煤气量；合适炉腹煤气量＝合适的炉腹煤气指数*炉缸截面积；
本实施例选定以提高产量为主，选定合适的炉腹煤气指数为68m3/(m2*min)，计算出高炉合适的炉腹煤气量为68*m3/(m2*min)*113.09m2＝7690m3/min；
3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下，风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件下的风量：Q＝(炉腹煤气量-0.0131富氧量-186.666×小时煤量×煤粉含H2量)/ (1.21+0.00098鼓风湿度)，其中已知条件为：炉腹煤气量7690m3/min，喷吹煤粉量(小时喷煤量)76t/h，喷吹煤粉含H2量4％，鼓风湿度11g/m3；具体的风量Q＝(7690-0.0131富氧量 -186.666×50×4％)/(1.21+0.00098*11)，简化后得出合适风量与富氧量的线性关系：
Q＝5957-0.01073富氧量，以此得出不同富氧下高炉合适的风量，具体见表4。
表4不同富氧量对应的合适的风量
富氧量m<sup>3</sup>/h 10000 15000 20000 25000 30000
合适的风量m<sup>3</sup>/h 5886.64 5832.98 5779.33 5725.67 5672.02
4)按照得出的风量，再根据高炉正常生产时候的风温和风压，由S＝[4.121×10- 7Q3t2/ (nEP2)]1/2计算出合适的进风面积；其中风口个数n＝30，热风压力表y压为429KPa(则P＝429+101.3＝540.3KPa)，风温1200℃(t＝1200+273＝1473)，鼓风动能为136000w；风量Q 为第3步计算值；不同富氧量对应的高炉合适进风面积确定结果具体见表5。
表5不同富氧量对应的合适的进风面积
鼓风动能 136000 136000 136000 136000 136000
风口个数 30 30 30 30 30
风压p 540.3 540.3 540.3 540.3 540.3
风温 1473 1473 1473 1473 1473
富氧量m<sup>3</sup>/h 10000 15000 20000 25000 30000
合适的风量Q m<sup>3</sup>/h 5886.64 5832.98 5779.33 5725.67 5672.02
确定的进风面积S/m<sup>2</sup> 0.3913 0.3860 0.3807 0.3754 0.3701
得出以上该高炉合适进风面积与富氧量的对应关系。按照以上量化关系调整进风面积，使得高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度保持合理，保证高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的初始分布。保证高炉的稳定顺行与节能降耗；高炉稳定性增加，波动减少30～50％，产量可增加2～3％。。
实施例3
一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，针对某3200m3高炉，风口个数32，炉缸直径12.4m，高炉富氧量10000-40000m3/h，喷吹煤粉量56t/h，喷吹煤粉H2含量4％，鼓风湿度11g/m3，热风压力425KPa，风温1200℃，高炉合适进风面积确定方法具体包括如下步骤：
1)根据具体炉容和表1确定高炉合适的鼓风动能；具体鼓风动能为 140000+[(160000-140000)/(4000-3000)]×(3200-3000)＝144000w
2)根据行业高炉适合腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的合适炉腹煤气量；内型计算出高炉炉缸截面积；S截＝πD2/4＝π×12.42/4＝120.76m2(D为炉缸截面半径)，合适的炉腹煤气指数按照64-68m3/(m2*min)取值，当以提高产量为主时取上限，以提高煤气利用为主时候取下限；根据合适的炉腹煤气指数计算合适的炉腹煤气量；合适炉腹煤气量＝合适的炉腹煤气指数 *炉缸截面积；
本实施例选定以提高产量为主，选定合适炉腹煤气指数为68m3/(m2*min)，计算出高炉合适的炉腹煤气量为68*m3/(m2*min)*120.76m2＝＝8212m3/min；
3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下，风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件下的风量：Q＝(炉腹煤气量-0.0131富氧量-186.666×小时喷煤量×煤粉含H2量)/ (1.21+0.00098鼓风湿度)，其中已知条件：炉腹煤气量(8212m3/min)，喷吹煤粉量(小时喷煤量)56t/h，喷吹煤粉含H2量4％，鼓风湿度11g/m3；具体的风量Q＝(8212-0.0131富氧量-186.666×56×4％)/(1.21+0.00098*11)，简化后得出合适风量与富氧量的线性关系：
Q＝6384-0.01073富氧量，以此得出不同富氧下高炉合适的风量，具体见表6。
表6不同富氧量对应的合适的风量
富氧量m<sup>3</sup>/h 10000 15000 20000 30000 40000
合适的风量m<sup>3</sup>/h 6276.92 6223.27 6169.61 6062.30 5955.00
4)按照得出的风量，再根据高炉正常生产时候的风温和风压，由S＝[4.121×10- 7Q3t2/ (nEP2)]1/2计算出合适的进风面积；其中风口个数n＝32，热风压力表y压为415KPa(则 P＝425+101.3＝526.3KPa)，风温1200℃(t＝1200+273＝1473)，鼓风动能为144000w；风量Q 为第3步计算值；不同富氧量对应的高炉合适进风面积确定结果具体见表7。
表7不同富氧量对应的合适的进风面积
Figure BDA0003379987180000081
Figure BDA0003379987180000091
得出以上该高炉合适进风面积与富氧量的对应关系。按照以上量化关系调整进风面积，使得高炉鼓风速度、鼓风动能、回旋区深度保持合理，保证高炉炉缸质量传输、热量传输、动量传输，并形成高炉煤气流的初始分布。保证高炉的稳定顺行与节能降耗；高炉稳定性增加，波动减少30～50％，产量可增加2～3％。
上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点，其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施，并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (5)

1.一种高炉富氧量与风口进风面积的量化方法，其特征在于，包括如下步骤：
1)确定高炉鼓风动能E；将高炉有效容积和对应的鼓风动能划分为若干个连续的线性区间，根据实际高炉容量V实对应的线性区间，按照分段线性梯度递增公式，计算对应的高炉鼓风动能E；
2)根据炉腹煤气指数及炉缸截面积确定高炉的炉腹煤气量；
3)按照等炉腹煤气量且其它条件固定条件下风量与富氧量之间的线性关系，确定不同富氧条件下对应风量Q；
4)按照得出的风量Q，再根据高炉正常生产时对应的高炉热风绝对温度和热风绝对压力计算风口进风面积；构建高炉富氧量与风口进风面积S之间的量化关系；其中高炉有效容积的单位为m3，鼓风动能的单位为W；
步骤1)中所述线性区间包括：
1)高炉有效容积取值为[1000-2000]时，对应的鼓风动能取值区间为100000-120000；
2)高炉有效容积取值(2000-3000]时，对应的鼓风动能取值区间为120000-140000；
3)高炉有效容积取值(3000-4000]时，对应的鼓风动能取值区间为140000-160000；
4)高炉有效容积取值(4000-5000]时，对应的鼓风动能取值区间为160000-180000；
步骤1)中每个线性区间中包含高炉有效容积的取值下限V下限和取值上限V上限以及鼓风动能的取值下限E下限和取值上限E上限；分段线性梯度递增方法采用式I所述计算方法：
E＝E下限+[(E上限-E下限)/(V上限-V下限)×(V实-V下限)] 式I。
2.根据权利要求1所述的量化方法，其特征在于，所述炉腹煤气量＝炉腹煤气指数×炉缸截面积。
3.根据权利要求1所述的量化方法，其特征在于，所述炉腹煤气指数的取值范围为64-68m3/(m2*min)。
4.根据权利要求1所述的量化方法，其特征在于，所述风量Q按照式II进行确定；
Q＝(炉腹煤气量-0.0131高炉富氧量-186.666×小时喷煤量×煤粉含H2量)/(1.21+0.00098鼓风湿度) 式II；
式中，各参数的单位包括：炉腹煤气量，m3/min；风量Q和高炉富氧率，m3/h；小时喷煤量，t/h；煤粉含H2量，百分比含量；鼓风湿度，g/m3。
5.根据权利要求1所述的量化方法，其特征在于，所述风口进风面积S按式III进行确定；
S＝[4.121×10-7Q3t2/(nEP2)]1/2 式III；
式中，t为高炉热风绝对温度，n为风口个数，P为热风绝对压力；各参数的单位包括：进风面积S，m2；风量Q，m3/h；高炉热风绝对温度t，K；热风绝对压力P，kPa；鼓风动能E，W。
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