CN113868976A - 一种井下现今地应力大小确定方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种井下现今地应力大小确定方法，通过水压致裂法计算出各单井现今三向地应力大小，通过绘制到达时间与振铃计数、累计能量、载荷的关系图，可知到达时间与累计能量曲线上有多个明显的突变点，每个突变点代表岩石产生了一次破裂，对应岩石的一个声发射Kaiser点，将每个Kaiser点计算的三向应力值与水压致裂法确定的现今地应力大小值进行对比，选择最接近的一组作为现今地应力大小；本发明克服了传统的区域应力演化法和声发射波形分析法标定反映现今地应力大小的声发射Kaiser效应点繁琐且难以定量化识别的缺点，提高了声发射现今地应力大小标定精度，有较好的应用效果和较强的应用价值，为后期勘探开发布井提供了依据。
Description
技术领域
本发明涉及现今地应力测量技术领域，尤其涉及一种井下现今地应力大小确定方法。
背景技术
地应力是页岩气工程甜点评价和压裂改造设计的重要参数之一，应力活动会引起岩石的变形或者破裂，且它在油气勘探与开发中具有重要作用，地应力一般由构造应力、重力应力、热应力、孔隙压力等耦合构成，其状态通常采用三个法向应力来表示，即σH、σv、σh，分别为最大水平主应力、垂向主应力及最小水平主应力，地壳中不同地区、不同深度地层中地应力的大小和方向随空间和时间的变化便构成了现今地应力场，在各种控制因素的作用下，地下应力分布不均，因此明确现今地应力场分布规律是开发页岩储层的关键；
目前，国内外众多学者对现今地应力评价方法已做了较多研究，主要包括现今地应力状态测量方法及现今地应力场分布预测两个方面，其中现今地应力状态测量方法有20余种，主要用于测量现今地应力方向和大小，包括现场地应力测量、岩芯实验测试及地球物理资料分析等方法，而水压致裂法、声发射法及测井计算法是现今地应力大小确定的常用方法，水压致裂法具有可靠、直接简便的特点，声发射法能测量储层深部的地应力大小，但对于声发射测试结果中反映现今地应力大小的Kaiser点值的筛选缺乏有效方法；
近年来，随着勘探的深入，反映现今地应力大小的声发射Kaiser效应点标定方法比较单一，通常采用区域应力演化法，首先分析研究区区域应力演化的情况，经过了几期构造变形，每一期构造变形发生在何时，应力的大小大致是多少，在此基础上，与声发射实验的Kaiser效应点所对应的应力进行比对，最终进行反映现今地应力大小的声发射Kaiser效应点的标定，但此方法操作步骤繁琐，不确定因素较大；另外，目前也有研究者利用声发射波形信号的频谱、时空序列分布特征，实现对岩石声发射kaiser效应点的半定量识别，但是无法准确判断哪一个Kaiser效应点代表了现今地应力大小，所以目前没有建立能够准确标定井下现今地应力大小Kaiser效应点的识别标准，导致利用声发射实验测试的地应力大小误差较大，不同单位同一深度点测试的现今地应力大小差异较大，因此，本发明提出一种井下现今地应力大小确定方法以解决现有技术中存在的问题。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的在于提出一种井下现今地应力大小确定方法，该方法在页岩气开发的过程中水力压裂资料比较丰富，且水力压裂法确定的现今地应力大小比较准确，因此，可以选其进行标定，且不用再花费过多时间去研究和推演区域应力演化的过程，操作起来方便快捷，克服了传统的区域应力演化法和声发射波形分析法标定反映现今地应力大小的声发射Kaiser效应点繁琐且难以定量化识别的缺点，提高了声发射现今应力大小标定精度。
为了实现本发明的目的，本发明通过以下技术方案实现：一种井下现今地应力大小确定方法，包括以下步骤：
步骤一
首先筛选不同构造区关键井，并选取龙一段开发小层的水力压裂资料以确定延伸压力，再利用压裂施工曲线求取对应开发层位深度点的破裂压力，接着利用G函数压降法求取裂缝闭合压力，即为最小水平主应力值，然后利用水力压裂计算模型求取最大水平主应力值和中间主应力值；
步骤二
在步骤一中选取的开发小层深度范围内，选取全直径页岩岩心样品，利用小型钻机分别在垂直于岩芯的水平面内钻取三个方向的标准岩样试件，然后沿岩芯轴线钻取一个垂向的岩芯试件，针对每一个试件，进行声发射实验，得到试件的Kaiser点，再根据Kaiser点计算试件的应力分量值；
步骤三
将不同构造区实验样品的每个Kaiser点计算的三向应力值与水压致裂法确定的由最小水平主应力值、最大水平主应力值和中间主应力值组成的三向现今地应力大小值进行对比，选择最为接近的一组作为现今地应力大小，标定反映现今地应力大小的Kaiser效应点，并给出Kaiser效应点的序次。
进一步改进在于：所述步骤一中，筛选的关键井为同时具有岩心资料和水力压裂资料的关键井，水力压裂资料包括升排量测试数据，延伸压力通过水力压裂的升排量测试确定。
进一步改进在于：所述步骤一中，最小水平主应力值的求取步骤具体为：先利用G函数压降法，在笛卡尔直角坐标系中分别绘制以Gdp/dG、dp/dG为纵坐标，以G为横坐标的关系曲线图，利用作图法求取裂缝的闭合压力，即为最小水平主应力值。
进一步改进在于：所述步骤一中，最大水平主应力值和中间主应力值的求取步骤具体为：利用水力压裂计算模型，将破裂压力、孔隙压力及延伸压力代入求取公式，求取最大水平主应力值和中间主应力值。
进一步改进在于：所述步骤二中，三个方向的标准岩样试件分别在垂直于岩芯的水平面内0°、45°及90°三个方向钻取，声发射实验在利用三轴压缩和声发射实验仪器并加载同地层温度和围压条件的环境下进行。
进一步改进在于：所述步骤二中，在声发射实验过程中，先绘制出到达时间与振铃计数、累计能量、载荷的关系图，图中到达时间与累计能量曲线上每个明显的突变点均代表岩石产生了一次破裂，对应岩石的一个声发射Kaiser点。
进一步改进在于：所述步骤二中，在声发射实验过程中，先在实验曲线图上筛选出现今地应力大小的声发射信号值，然后根据每级Kaiser点出现的时间，在时间和载荷关系图上确定出对应的载荷，再根据试件面积计算对应的应力分量值。
本发明的有益效果为：本发明具有操作简单、可实施性较强的优点，在开发的过程中水力压裂资料比较丰富，且水力压裂法确定的现今地应力大小比较准确，因此可以选其进行标定，且不用再花费过多时间去研究和推演区域应力演化的过程，操作起来方便快捷，克服了传统的区域应力演化法标定反映现今地应力大小的声发射Kaiser效应点繁琐的缺点，该方法有较好的应用效果和较强的应用价值，提高了声发射现今应力大小标定精度，也提升了井下现今地应力大小计算的准确性，从而为后期勘探开发及布井提供了依据。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动性的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明实施例中的水压致裂法测量地应力标准曲线图；
图2是本发明实施例中的水压致裂测量力学模型图；
图3是本发明实施例中的Y1-3HF井第五段的压裂施工曲线图；
图4是本发明实施例中的G函数压降分析Y1-3HF第五段的裂缝闭合压力图；
图5是本发明实施例中的声发射岩芯取样示意图；
图6是本发明实施例中的Y4井(3842.76m)声发射实验曲线图；
图7是本发明的技术流程图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
在本发明的描述中，需要说明的是，术语“中心”、“上”、“下”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“内”、“外”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。此外，术语“第一”、“第二”、“第三”、“第四”等仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性。
在本发明的描述中，需要说明的是，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或一体地连接；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通。对于本领域的普通技术人员而言，可以具体情况理解上述术语在本发明中的具体含义。
实施例一
参见图1和7，本实施例提供了一种井下现今地应力大小确定方法，包括以下步骤：
步骤一
首先筛选不同构造区同时具有岩心资料和水力压裂资料的关键井，并选取龙一段开发小层的水力压裂资料，利用压裂施工曲线，求取开发层位深度点的破裂压力，其中水力压裂的升排量测试用于确定延伸压力，接着利用G函数压降法，在笛卡尔直角坐标系数中分别绘制以G dp/dG、dp/dG为纵坐标，以G为横坐标的关系曲线图，利用作图法求取裂缝的闭合压力，即为最小水平主应力值，然后利用水力压裂计算模型，将破裂压力、孔隙压力及延伸压力代入求取公式，求取最大水平主应力和中间主应力；
步骤二
在步骤一中选取的开发小层深度范围内，选取全直径页岩岩心样品，利用小型钻机分别在在垂直于岩芯的水平面内钻取0°、45°及90°三个方向的标准岩样，然后沿岩芯轴线钻取一个垂向的岩芯试件，针对每一个试件，利用三轴压缩和声发射实验仪器，再加载同地层温度和围压条件，进行声发射实验，得到试件的Kaiser点，再根据Kaiser点计算试件的应力分量值，在声发射实验过程中，先绘制出到达时间与振铃计数、累计能量、载荷的关系图，图中到达时间与累计能量曲线上每个明显的突变点均代表岩石产生了一次破裂，对应岩石的一个声发射Kaiser点，接着在实验曲线图上筛选出现今地应力的声发射信号值，然后根据每级Kaiser点出现的时间，在时间和载荷关系图上确定出对应的载荷，再根据试件面积计算对应的应力分量值；
步骤三
将不同构造区实验样品的每个Kaiser点计算的三向应力值与水压致裂法确定的由最小水平主应力值、最大水平主应力值和中间主应力值组成的三向现今地应力大小值进行对比，选择最为接近的一组作为现今地应力大小，标定反映现今地应力大小的Kaiser效应点，并给出Kaiser效应点的序次。
实施例二
利用水压致裂法确定现今地应力大小的具体步骤为：根据弹性力学理论，井周围岩的应力状态通过Fairhurst方程求得：
式中，σr为A点的径向应力，MPa；σθ为切向应力，MPa；τrθ为剪切应力，MPa；r为圆孔半径，m；当r＝a时，即可求得圆孔壁上的应力状态：
如图2所示，根据公式(2)可知孔壁上的M和N点及其对称点M'和N'的应力可表示为：
当σH＞σh时，根据公式(3)可知此时σN＞σM；井壁刚发生破裂时的液柱压力为临界破裂压力Pf，表示为：
Pf＝3σh-σH+σt (4)
式中，σt为岩石的抗张强度，MPa；
如果将岩石中的孔隙压力Pb考虑在内，公式式(4)变为：
Pf＝3σh-σH+σt-Pb (5)
其中最小水平主应力σh的确定公式为：
σh＝Ps+ρgh-Pb-Pm (6)
式中，ρ为压裂液的密度，g/cm3；h为压裂段井深，m；Ps为瞬时停泵压力，MPa；Pm为沿程摩阻，MPa。
当停注时，沿程摩阻Pm＝0，此时
σh＝Ps+ρgh-Pb (7)
岩石的抗拉强度σt为：
σt＝Pe-Ps (8)
式中Pe为裂缝延伸压力，MPa；
最大水平主应力的计算公式为：
σH＝σh+4σt (9)
中间应力值为：
通过补偿密度测井计算岩石平均密度，从而算出相应的垂向应力σv，若σv与σ2相当，则σv为中间应力；若σh小于σv，则比较σv与σH和σ2的关系，以确定垂向应力，从而最终确定出地应力状态。
根据压裂施工曲线可以得到破裂压力，对压裂施工曲线进行G函数分析得出闭合压力σh；再根据上述公式，求解出σH及σv，如图3和图4所示，得到各单井的三向应力值见下表1：
表1水压致裂法确定地应力大小结果数据表
实施例三
利用声发射法计算井下现今地应力大小的具体步骤为：在对岩样进行单轴压缩实验时，当抗压强度达到构造演化过程中岩样所受的应力大小时，由于岩石具有记忆性，声发射信号将产生突变，即Kaiser效应，根据突变点来分析岩样的破裂次数及裂纹扩展情况；在制作实验样品时，在垂直于岩芯的水平面内钻取0°、45°及90°三个方向的标准岩样，然后沿岩芯轴线钻取一个垂向的岩芯，分别测出各个方向样品的应力值，如图5所示。
因为声发射能量突变明显，一般选择其作为声发射分析的参数之一；由于在制备岩样时会产生初始裂隙，一般会舍去初始声发射信号点；在进行数据处理时，首先在试验曲线图上筛选出现今地应力的声发射信号值，然后根据每级Kaiser点出现的时间，在时间和载荷关系图上确定出对应的载荷，再根据试件面积计算对应的应力分量值。试件在地下所受的三向主应力计算公式为：
σv＝σ⊥+αPb (11)
式中，σ⊥为垂直方向岩芯Kaiser效应点对应的应力，MPa；α为有效应力系数；Pb为孔隙压力，MPa；σ0°、σ45°、σ90°分别为0°、45°和90°三个水平方向岩芯Kaiser效应点对应的应力值，MPa。
通过绘制出到达时间与振铃计数、累计能量、载荷的关系图，可知到达时间与累计能量曲线上有多个明显的突变点，每个突变点代表岩石产生了一次破裂，对应岩石的一个声发射Kaiser点，如图6所示；将每个Kaiser点测得的四个方向应力值代入到公式(11)至(14)中计算三向主应力值；但试样通过Kaiser点计算得到的几组地应力大小中反映现今地应力大小的点尚不明确，因此将每个Kaiser点计算的三向应力值与水压致裂法确定的现今地应力大小值进行对比，选择最为接近的一组作为现今地应力大小。
通过对研究区各单井声发射实验曲线分析可知：大多数实验曲线存在至少4-5个Kaiser效应点，这表明研究区龙一段页岩至多经历了4-5期应力演化；因为第一个Kaiser效应点在试验曲线上显示较弱，表明该期应力作用强度较弱，一般不予考虑；在进行声发射地应力值筛选时，首先识别出四个方向的样品对应的Kaiser效应点，然后计算出每个Kaiser效应点对应的地应力大小；在上述水压致裂法计算得到的现今地应力大小中深度已经进行了校正，虽然校正后的深度与声发射取芯测试井段深度有所不同，但相差不大，且应力梯度一般只有3MPa/100m，因此在将计算出的地应力大小与水压致裂计算结果进行比对时，选择三向应力数值较为接近的Kaiser效应点作为最能反映现今地应力大小的Kaiser点；结果显示第3个Kaiser效应点反映了现今地应力作用的结果，如下表2所示：
表2水压致裂法标定声发射Kaiser点结果表
因此，取第三个Kaiser效应点作为现今地应力对应的特征点进行三向应力值的计算，整个工区计算结果见表3；通过对研究区39组井下样品声发射地应力测试结果分析可知：研究区最大水平主应力值介于72.59-112.63MPa，均值为98.66MPa，最大水平主应力梯度均值为2.66MPa/100m；最小水平主应力值分布在57.38-96.38MPa，均值为85.07MPa，最小水平主应力梯度均值为2.29MPa/100m；垂向应力值分布在63.96-107.80MPa之间，均值为92.11MPa，垂向应力值梯度均值为2.48MPa/100m；通过求取各井的水平两向应力差及应力差系数，发现两向应力差值分布在4.34-23.52MPa，均值为13.59MPa，应力差异系数介于0.046-0.307，均值为0.17。
表3 YC地区龙一段现今地应力大小声发射测试结果数据表
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (7)
1.一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：包括以下步骤：
步骤一
首先筛选不同构造区关键井，并选取龙一段开发小层的水力压裂资料以确定延伸压力，再利用压裂施工曲线求取对应开发层位深度点的破裂压力，接着利用G函数压降法求取裂缝闭合压力，即为最小水平主应力值，然后利用水力压裂计算模型求取最大水平主应力值和中间主应力值；
步骤二
在步骤一中选取的开发小层深度范围内，选取全直径页岩岩心样品，利用小型钻机分别在垂直于岩芯的水平面内钻取三个方向的标准岩样试件，然后沿岩芯轴线钻取一个垂向的岩芯试件，针对每一个试件，进行声发射实验，得到试件的Kaiser点，再根据Kaiser点计算试件的应力分量值；
步骤三
将不同构造区实验样品的每个Kaiser点计算的三向应力值与水压致裂法确定的由最小水平主应力值、最大水平主应力值和中间主应力值组成的三向现今地应力大小值进行对比，选择最为接近的一组作为现今地应力大小，标定反映现今地应力大小的Kaiser效应点，并给出Kaiser效应点的序次。
2.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤一中，筛选的关键井为同时具有岩心资料和水力压裂资料的关键井，水力压裂资料包括升排量测试数据，延伸压力通过水力压裂的升排量测试确定。
3.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤一中，最小水平主应力值的求取步骤具体为：先利用G函数压降法，在笛卡尔直角坐标系中分别绘制以G dp/dG、dp/dG为纵坐标，以G为横坐标的关系曲线图，利用作图法求取裂缝的闭合压力，即为最小水平主应力值。
4.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤一中，最大水平主应力值和中间主应力值的求取步骤具体为：利用水力压裂计算模型，将破裂压力、孔隙压力及延伸压力代入求取公式，求取最大水平主应力值和中间主应力值。
5.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤二中，四个方向的标准岩样试件分别在垂直于岩芯的水平面内0°、45°及90°三个方向钻取，声发射实验在利用三轴压缩和声发射实验仪器并加载同地层温度和围压条件的环境下进行。
6.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤二中，在声发射实验过程中，先绘制出到达时间与振铃计数、累计能量、载荷的关系图，图中到达时间与累计能量曲线上每个明显的突变点均代表岩石产生了一次破裂，对应岩石的一个声发射Kaiser点。
7.根据权利要求1所述的一种井下现今地应力大小确定方法，其特征在于：所述步骤二中，在声发射实验过程中，先在实验曲线图上筛选出现今地应力大小的声发射信号值，然后根据每级Kaiser点出现的时间，在时间和载荷关系图上确定出对应的载荷，再根据试件面积计算对应的应力分量值。
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4107981A (en) * | 1976-09-22 | 1978-08-22 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method of estimating ground pressure |
| CN106018107A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-10-12 | 重庆大学 | 声发射法三维地应力测试方法 |
| CN110987674A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-10 | 神华神东煤炭集团有限责任公司 | 一种基于岩芯Kaiser效应的地应力测试方法 |
| CN113281176A (zh) * | 2021-05-11 | 2021-08-20 | 中煤科工开采研究院有限公司 | 水压致裂法测量结果的校验方法及加载装置 |
-
2021
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4107981A (en) * | 1976-09-22 | 1978-08-22 | Central Research Institute Of Electric Power Industry | Method of estimating ground pressure |
| CN106018107A (zh) * | 2016-05-20 | 2016-10-12 | 重庆大学 | 声发射法三维地应力测试方法 |
| CN110987674A (zh) * | 2019-12-23 | 2020-04-10 | 神华神东煤炭集团有限责任公司 | 一种基于岩芯Kaiser效应的地应力测试方法 |
| CN113281176A (zh) * | 2021-05-11 | 2021-08-20 | 中煤科工开采研究院有限公司 | 水压致裂法测量结果的校验方法及加载装置 |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| 夏宇 等: "川西坳陷彭州地区雷口坡组天然裂缝发育特征与形成期次", 《海相油气地质》 * |
| 康超: "岩体水力致裂估测地应力的方法研究", 《中国优秀硕士论文全文数据库》 * |
| 谢润成 等: "现今地应力场特征评价一体化研究", 《石油钻采工艺》 * |
| 陈峥嵘 等: "沁水盆地北缘煤层气井地应力模型研究", 《煤炭科学技术》 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114442191A (zh) * | 2022-01-04 | 2022-05-06 | 成都理工大学 | 基于岩芯和井眼结构恢复确定井下现今地应力方向的方法 |
| CN115096488A (zh) * | 2022-06-30 | 2022-09-23 | 燕山大学 | 一种井眼原始地应力和地层破裂压力测量装置与方法 |
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