CN113755751B - 一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢及其制造工艺 - Google Patents

一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢及其制造工艺 Download PDF

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Abstract

本发明提供了一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，属于钢铁材料及冶金技术领域，所述耐蚀钢的化学成分包括：C：0.03‑0.10％，Si：0.1‑1.0％，Mn：0.5‑1.2％，S≤0.005％，P≤0.1％，Als≤0.02％，Ni：0.2～1.5％，Mo：0.05～0.8％，余量为Fe和不可避免的杂质。该耐蚀钢具备优异的涂层延寿性能，能满足Cl‑沉积率大于0.4mdd的腐蚀环境条件下显著延长涂层寿命，适用于恶劣海洋大气环境下长期服役。本发明还提供了一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺。

Description

一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢及其制造 工艺
技术领域
本发明属于钢铁材料及冶金技术领域，特别涉及一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢及其制造工艺。
背景技术
耐候钢是一种免涂装应用于大气环境的低合金耐蚀钢，其在碳素钢的基础上为改善钢的耐蚀性能，添加适量的一种或几种合金元素。对耐候钢的研究和应用多集中在免涂装应用领域，利耐候钢在应用过程中形成的锈层达到延缓钢材腐蚀的目的。同时，免涂装的低合佥耐蚀钢多应用于相对温和的腐蚀环境，如城乡大气、工业大气等。但对于含有高沉积率Cl-的海洋大气环境，传统的耐候钢便不再适用。在南海等热带、亚热带高温、高湿、高盐环境下，完全无法满足服役性能要求。考虑到成本和耐蚀性的因素，需要一种可免涂装或涂装应用于恶劣海洋大气环境的耐蚀低合金钢。
现有涉及海洋大气环境所应用的低合金耐蚀钢，主要合佥元素为Ni、Cr、Cu、Mo、Al等元素，涉及恶劣海洋环境的钢种均采用较高的合金含量，成本高，而较低合金含量的钢种则不能长期适用与恶劣海洋环境。此外，这类恶劣海洋环境的钢种生产工艺方面，大多需要通过TMCP或通过轧后水冷保证低合金钢强度，生产工艺复杂。
发明内容
为了解决现有耐候钢不能长期服役于海洋大气环境的技术问题，本发明提供了一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，该耐蚀钢具备优异的涂层延寿性能，能满足Cl-沉积率大于0.4mdd的腐蚀环境条件下显著延长涂层寿命，适用于恶劣海洋大气环境下长期服役。
本发明还提供了一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺。
本发明通过以下技术方案实现：
本申请提供一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，以质量分数计，所述耐蚀钢的化学成分包括：
C：0.03-0.10％，Si：0.1-1.0％，Mn：0.5-1.2％，S≤0.005％，P≤0.1％，Als≤0.02％，Ni：0.2～1.5％，Mo：0.05～0.8％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述耐蚀钢的金相组织以体积分数计包括：85～95％的铁素体，4.8～14％的珠光体，0.2～1.0％的下贝氏体。
可选的，所述铁素体的晶粒尺寸为15-20μm。
基于同一发明构思，本申请还提供一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺，所述制造工艺包括：
获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的铸坯；
将所述铸坯进行轧前加热、热轧和轧后冷却，获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢；
其中，所述轧前加热的温度为1150～1200℃。
可选的，所述热轧包括粗轧和精轧。
可选的，所述粗轧中，采用6-8道次进行轧制，控制粗轧总变形量为78％，控制粗轧进口温度为1100-1130℃。
可选的，所述精扎中，采用7道次进行轧制，控制精轧总变形量为60-93％，精扎的出口温度为830-880℃。
可选的，所述精轧中，卷取温度为650-700℃。
可选的，所述所述扎前加热中，控制铸坯厚度为220mm。
可选的，所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的厚度为3.5-20mm。
本发明中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
1.本发明一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，耐蚀钢不需添加Cr、Cu元素进而改善焊接性，通过主要耐蚀性合金元素Ni，辅助少量Mo，抑制钢的膜下腐蚀，降低涂层的扩蚀宽度，通过该元素设计，不需进行微合金化和TMCP工艺，传统热轧工艺便可保证钢强度，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，并且该成分设计合金含量适中，结合涂层应用在保证低合金钢+涂层体系长效防腐的前提下，有效控制综合应用成本。
2.本发明一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺，由于对铸坯化学成分进行了改进，低合金耐蚀钢采用热轧工艺便可保证钢强度，不需进行微合金化和TMCP工艺，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，在热轧工艺中，轧前加热的温度为1150～1200℃，目的保证奥氏体在加热和保温的过程中不发生高温过热现象，获得的低合金耐蚀钢与同类低合金耐蚀钢相比，涂装后扩蚀宽度降低70％，涂装后可应用于Cl-沉积率大于0.4mdd的环境中。
上述说明仅是本发明技术方案的概述，为了能够更清楚了解本发明的技术手段，而可依照说明书的内容予以实施，并且为了让本发明的上述和其它目的、特征和优点能够更明显易懂，以下特举本发明的具体实施方式。
附图说明
为了更清楚地说明本申请中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1是本发明一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺的流程图。
图2是本发明实施例2制得的低合金耐蚀钢的微观组织图。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买得到或者可通过现有方法制备得到。
还需要说明的是，本发明中的术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
需要说明的是，在本文中，诸如“第一”和“第二”等之类的关系术语仅仅用来将一个实体或者操作与另一个实体或操作区分开来，而不一定要求或者暗示这些实体或操作之间存在任何这种实际的关系或者顺序。
本申请提供的技术方案为解决上述技术问题，总体思路如下：
现有关于耐候钢的专利，如专利CN106011658A介绍了一种耐海洋气候腐蚀钢，其合金成分设计为C≤0.06％，Si≤0.5％，Mn≤1.5％，P≤0.010％，S≤0.005％，Ni：3.0％～4.5％，Cu：0.8％～2.0％，Al：0.5％～1.0％，在此成分设计基础上通过添加0.2％～0.5％Mo或0.010％～0.030％RE或0.02％～0.3％Ca或以上两种复合的形式，进一步保证钢材耐蚀性。这一钢种可免涂装应用于高温、高湿、高盐度的海洋气候环境，但所涉及的合金元素种类多，合金含量高(尤其是Ni、Cu含量)，导致该材料合佥成本高。
专利CN103741056A介绍了一种耐南海海洋环境用耐蚀钢板及其生产工艺。其合金成分为C：0.03-0.10％，Si：0.1-1.0％，Mn：0.5-1.5％，P≤0.015％，S≤0.005％，Cu：0.1-1.0％，Cr：0.1～1.0％，Ni：0.1-1.0％，Mo：0.1-0.5％，Sn：0.01-0.3％，Ti：0.01-0.05％，Als：0.01-0.05％；这--钢种相比CN106011658A，其合金含量显著降低，降低Ni的含量，增加Cr的含量，并且可以服役于多种南海海洋环境(大气、潮差和全浸)。但这一发明，虽然合金元素含量降低，合金成本降低，但是该钢板的生产需进行TMCP，生产工艺较为复杂。
专利CN10629751A介绍了一种适用于高温滨海环境的高耐蚀低合金钢。其合金成分为C≤0.07％，Si：0.20-0.35％，Mn：1.0-1.2％，P≤0.030％，S≤0.004-0.012％，Ni：3.0％～3.5％，Cu：0.4％～1.0％，Mo：0.1-0.2％，Ti≤0.020％；这一钢种合金总含量较CN106011658A有所降低，其以Ni元素为主要合金元素，辅助以Cu、Mo，这一成分设计既可保证钢材的耐蚀性，其力学性能也可顾及。但这一钢种需要进行Ti微合金化处理，在生产过程中需进行水冷，所以在生产工艺上同样较为复杂。
专利CN106282831A介绍了一种高强度集装箱用耐大气腐蚀钢。其成分设计为C：0.03-0.10％，Si：0.3-0.6％，Mn：0.4-0.8％，P≤0.015％，S≤0.006％，Al≤0.05％，Cu：0.2-0.4％，Cr：0.4～0.9％，Ti：0.06-0.12％，Ca：0.001-0.006％，N≤0.006％；这一发明在较C-Mn钢成分基础上，通过添加少量的Cr、Cu保证耐蚀性，并通过Ti微合金化结合TMCP形成铁素体和少量贝氏体的复相组织，保证钢材的强度达到450-550MPa以上。其优点在于涉及合金元素种类少，合金总含量低，成本低。但这一钢种并不适合长期服役于热带海洋环境，并且Ti微合金化需与N元素结合，增加了工艺控制难度，使用TMCP工艺使该钢种的生产工艺更加复杂。
专利CN106929763A介绍了一种严酷海洋环境涂装用经济型耐蚀钢，合金成分设计为C≤0.1％，Si：0.20-0.35％，Mn：1.4-1.8％，P≤0.030％，S≤0.012％，Ni：1.5％～3.0％，Cu：0.2％～0.4％，Mo：0.02-0.08％，Al或Ca 0.2-0.5％，Ti≤0.010-0.020％，其中耐蚀性元素Cu、Ni、Mo及Al、Ca的总质量百分比可控制在2.0％-3.5％。这一钢种具有良好的抗膜下腐蚀性能，与涂层联合应用可显著提高涂层寿命，但高含量的Ni添加结合钢板的涂装应用使该钢种的整体成本高。
上述发明专利均涉及海洋大气环境所应用的低合金耐蚀钢，主要合金元素为Ni、Cr、Cu、Mo、Al等元素，涉及恶劣海洋环境的钢种均采用较高的合金含量，成本高，较低合金含量的钢种则不能长期适用与恶劣海洋环境。此外，上述发明生产工艺方面，大多需要通过TMCP或通过轧后水冷保证低合金钢强度，生产工艺复杂。
基于此，本发明开发一种能够长期服役于海洋大气环境、成本低且工艺简单的低合金耐蚀钢。
根据本发明一种典型的实施方式，提供一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，以质量分数计，所述耐蚀钢的化学成分包括：
C：0.03-0.10％，Si：0.1-1.0％，Mn：0.5-1.2％，S≤0.005％，P≤0.1％，Als≤0.02％，Ni：0.2～1.5％，Mo：0.05～0.8％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述耐蚀钢的金相组织以体积分数计包括：85～95％的铁素体，4.8～14％的珠光体，0.2～1.0％的下贝氏体。
本发明中，耐蚀钢不需添加Cr、Cu元素进而改善焊接性，通过主要耐蚀性合金元素Ni，辅助少量Mo，抑制钢的膜下腐蚀，降低涂层的扩蚀宽度，通过该元素设计，不需进行微合金化和TMCP工艺，传统热轧工艺便可保证钢强度，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，并且该成分设计合金含量适中，结合涂层应用在保证低合金钢+涂层体系长效防腐的前提下，有效控制综合应用成本。
对本发明中使用的235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢成分组成的限定理由进行说明，以下仅用％表示组成中的质量百分比。
碳：碳是组织控制的最主要元素，碳可以与γ-Fe有限固溶，会在一定程度上扩大奥氏体相区；同时碳和铬形成的碳化物也有利于耐蚀性的提高，但碳含量过高会使钢中渗碳体Fe3C含量增加，从而导致珠光体含量的增加，使合金耐蚀性能下降；另一方面碳含量的增多不利于材料的焊接性，为了避免碳的不利影响，碳的含量应当控制在0.03-0.10％之间。
硅：硅的作用是脱氧和保证强度，同时硅可以在表面膜中富集，提高钢的钝化性能，但硅含量过高会降低钢的焊接性能，过低不能保证最低强度，故硅的含量应控制在0.1-1.0％之内。
锰：锰与硅相同，主要作用为脱氧和保证强度，锰可以减弱合金因硫引起的脆性，改善钢的加工性能；锰是奥氏体相区扩大元素，会推迟奥氏体向铁素体的转变；同时锰属于弱碳化物形成元素，在组织转变时需要形成含锰较高的合金渗碳体，可以减慢珠光体转变时合金渗碳体的形核和长大，但锰的含量高于2％时会使晶粒显著粗化，还容易使钢的低温韧性显著降低。故锰含量应控制在0.5-1.2％之内。
硫：硫是合金冶炼中不可或缺的元素，但硫不仅对钢的强度、焊接性能不利，，且硫在酸性环境中易溶解，易形成夹杂，诱发点蚀，降低材料的耐蚀性，故硫含量越低越好，一般应控制在0.005％以下。
磷：磷是铁素体相区形成元素，可以与α-Fe有限固溶，缩小奥氏体相区；同时磷有利于提高材料在酸性土壤环境中的耐腐蚀性能，磷作为阳极去极化剂，有助于在钢表面形成均匀的锈层，从而抑制腐蚀，但磷的含量过高会恶化焊接性能，降低韧性，故磷的含量应控制在0.1％以下。
铝：铝的作用主要为脱氧，但是铝含量过高容易增加钢中的氧化铝夹杂，成为腐蚀源，故铝的含量应控制在0.02％以下。
镍：镍元素是提高低合金钢耐蚀性最重要的元素之一。一般认为，Ni在钢中的加入可使低合金钢锈层具有阳离子选择透过性，从而阻碍Cl-穿过锈层与基体接触，提高低合金钢的耐蚀性。此外，当Ni含量低于3.5％时，低合金钢的耐性随钢中Ni含量的提高而线性提高，但在涂装条件下Ni含量变化对钢耐蚀性的影响有所降低。而因此，本发明规定Ni含量为0.2-1.5％。
钼：钼作为一种耐蚀性元素可以使低合金钢在Cl-环境中的耐蚀性得到进一步提高，在不锈钢中添加钼元素可以有效的抑制点蚀的发生，在低合金钢中添加钼元素除能改善耐蚀性外，对钢的强度改善也有一定的作用。但钼对钢的相变过程具有一定影响，大量添加会导致钢的组织控制困难，强度过高。所以Mo的含量为0.05％-0.5％。
作为一种可选的实施方式，所述铁素体的晶粒尺寸为15-20μm。
本申请中，耐蚀钢具备上述金相组织结构，能够保证钢材的基本力学性能，同时使组织均匀优化耐蚀性。
本申请中，铁素体作为微观组织的主体相，体积分数为85～95％，可以保证微观组织相对均匀，低于该范围则珠光体含量较高，影响耐蚀性且改变强度，高于该范围则可能导致强度不足。
珠光体可以提高钢的强度，体积分数为4.8～14％，可以在保证钢材强度的前提下使钢的耐蚀性和韧性不受影响，低于该范围则可能导致钢材强度不足，高于该含量范围则可能导致钢材韧性和耐蚀性下降。
下贝氏体的作用为进一步提高钢的强度，使碳化物分布更为弥散，提高耐蚀性，体积分数为0.2～1.0％，进一步保证钢材强度和耐蚀性，低于该范围对钢的强度和耐性影响不大，高于该范围则可能引起钢材韧性不足。
铁素体采用上述晶粒尺寸的好处在于通过细晶强化的方式保证钢材强度的前提下提高钢的韧性，并促进钢的耐蚀性提高。
根据本发明另一种典型的实施方式，提供一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺，如图1所示，所述制造工艺包括：
S1.获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的铸坯；
S2.将所述铸坯进行轧前加热、热轧和轧后冷却，获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢；
其中，所述轧前加热的温度为1150～1200℃。
本发明中，由于对铸坯化学成分进行了改进，低合金耐蚀钢采用热轧工艺便可保证钢强度，不需进行微合金化和TMCP工艺，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，在热轧工艺中，轧前加热的温度为1150～1200℃，目的保证奥氏体在加热和保温的过程中不发生高温过热现象，加热温度低于或高于该范围带来的不利影响是低于该温度可能导致钢坯硬度过高，后续轧制负荷较大，高于该温度则可能造成奥氏体晶粒过于粗大，不利于钢材的晶粒细化，甚至可能造成钢坯的过热，影响表面质量和整体性能，获得的低合佥耐蚀钢与同类低合金耐蚀钢相比，涂装后扩蚀宽度降低70％，涂装后可应用于Cl-沉积率大于0.4mdd的环境中。
作为一种可选的实施方式，所述热轧包括粗轧和精轧。
作为一种可选的实施方式，所述粗轧中，采用6-8道次进行轧制，控制粗轧总变形量为78％，控制粗轧进口温度为1100-1130℃。
本申请中，粗轧总变形量为78％的好处是在粗轧阶段通过大变形促进奥氏体再结晶，从而细化奥氏体晶粒，低于该范围可能造成奥氏体晶粒的细化不足，高于该范围带来的不利影响是粗轧阶段奥氏体再结晶细化存在极限，进一步提高形变量并不能更进一步的细化奥氏体晶粒。控制粗轧进口温度为1100-1130℃的好处是该温度区间可有效控制奥氏体长大，以便后续晶粒尺寸控制，低于该范围带来的不利影响是轧制过程中轧机负荷大，影响生产效率，高于该范围带来的不利影响是奥氏体晶粒过于粗大，可能导致粗轧阶段奥氏体再结晶细化不完全。
作为一种可选的实施方式，所述精扎中，采用7道次进行轧制，控制精轧总变形量为60-93％，精扎的出口温度为830-880℃。
本申请中，根据最终产品的厚度确定精轧总变形量。
作为一种可选的实施方式，所述精轧中，卷取温度为650-700℃。
作为一种可选的实施方式，所述所述扎前加热中，控制铸坯厚度为220mm。
作为一种可选的实施方式，所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的厚度为3.5-20mm。
下面将结合实施例、对比例及实验数据对本申请一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢及其制造工艺进行详细说明。
实施例
一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，通过以下工艺制造：
(1)获得厚度220mm的铸坯，控制铸坯截面温差，以质量分数计，所述铸坯的化学成分包括：
C：0.03-0.10％，Si：0.1-1.0％，Mn：0.5-1.2％，S≤0.005％，P≤0.1％，Als≤0.02％，Ni：0.2～1.5％，Mo：0.05～0.8％，余量为Fe和不可避免的杂质。
(2)轧前加热：加热温度为1200℃。
(3)粗轧：采用6-8道次进行轧制，控制粗轧总变形量为78％，控制粗轧进口温度为1100-1130℃。
(4)精轧：采用7道次进行轧制，控制精轧总变形量为60-93％，精扎的出口温度为870℃。
基于上述制备方法，本发明提供6个典型的实施例，并提供4个对比例，各实施例及对比例的铸坯化学成分如表1所示，制备工艺参数如表2所示。
表1铸坯化学成分(wt％)
Figure BDA0003222557280000081
相关实验：
将实施例1-6和对比例1-4制得的钢板进行力学性能和耐腐蚀性能检测，测试结果如表2所示。
相关测试方法：
耐腐蚀性能的测试方法为：采用盐雾试验方法进行耐海洋大气腐蚀性能测试，溶液为利用蒸馏水和NaCl、NaSO4、和CaCl2人工配制的质量分数为5％NaCl+0.05％NaSO4+0.05％CaCl2溶液，环境温度35℃，腐蚀时间为2500h。试样为耐蚀钢涂层试样，涂层划线至少50mm长，2mm宽，距任一长板边的距离至少12.5mm，距任一短板边的距离至少25mm。划线应完划透油漆涂层直至试样底材。划线要和板面垂直，钢的切割深度应该尽可能的低。
表2力学性能和耐腐蚀性能检测结果表
Figure BDA0003222557280000091
表1中：
对比例1为传统钢碳素钢，化学成分控制均不满足发明要求，其耐扩蚀性能最差；
对比例2为耐候钢，化学成分控制不能满足发明要求，耐扩蚀性能较差；
对比例3耐蚀钢的镍含量略低，耐扩蚀性能略差；
对比例4耐蚀钢的钼含量略低，耐扩蚀性能略差；
由表2可知，各实施例的扩蚀宽度较对比例材料降低。
附图2的详细说明：
附图2是本发明实施例2制得的低合金耐蚀钢的微观组织图，图2中金相组织为铁素体珠光体，及少量贝氏体，铁素体晶粒尺寸不大于20μm，该组织类型保证了钢材的强度和韧性的同时，使钢材具有良好的耐蚀性。
本申请中的一个或多个技术方案，至少还具有如下技术效果或优点：
(1)本申请一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，耐蚀钢不需添加Cr、Cu元素进而改善焊接性，通过主要耐蚀性合金元素Ni，辅助少量Mo，抑制钢的膜下腐蚀，降低涂层的扩蚀宽度，通过该元素设计，不需进行微合金化和TMCP工艺，传统热轧工艺便可保证钢强度，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，并且该成分设计合金含量适中，结合涂层应用在保证低合金钢+涂层体系长效防腐的前提下，有效控制综合应用成本。
(2)本申请一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺，由于对铸坯化学成分进行了改进，低合金耐蚀钢采用热轧工艺便可保证钢强度，不需进行微合金化和TMCP工艺，简化工艺生产流程，降低成本，易于大规模工业生产，在热轧工艺中，轧前加热的温度为1150～1200℃，目的保证奥氏体在加热和保温的过程中不发生高温过热现象，加热温度低于该温度区间，轧机负荷大，影响生产效率，高于此温度区间可能引起铸坯的表面过热，造成性能下降，获得的低合金耐蚀钢与同类低合金耐蚀钢相比，涂装后扩蚀宽度降低70％，涂装后可应用于Cl-沉积率大于0.4mdd的环境中，如沿海大气环境、南海岛礁大气环境。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (1)

1.一种235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢，其特征在于，以质量分数计，所述耐蚀钢的化学成分包括：
C：0.03-0.10％，Si：0.1-1.0％，Mn：0.5-1.2％，S≤0.005％，P≤0.1％，Als≤0.02％，Ni：0.2～1.5％，Mo：0.05～0.8％，余量为Fe和不可避免的杂质；
所述耐蚀钢的金相组织以体积分数计包括：85～95％的铁素体，4.8～14％的珠光体，0.2～1.0％的下贝氏体；
所述铁素体的晶粒尺寸为15-20μm；
所述的235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的制造工艺包括：
获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的铸坯；
将所述铸坯进行轧前加热、热轧和轧后冷却，获得所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢；
其中，所述轧前加热的温度为1150～1200℃；
所述热轧包括粗轧和精轧；
所述粗轧中，采用6-8道次进行轧制，控制粗轧总变形量为78％，控制粗轧进口温度为1100-1130℃；
所述精轧中，采用7道次进行轧制，控制精轧总变形量为60-93％，精轧的出口温度为830-880℃；
所述精轧中，卷取温度为650-700℃；
所述轧前加热中，控制铸坯厚度为220mm；
所述235MPa级海洋大气环境涂装用低合金耐蚀钢的厚度为3.5-20mm；
涂装后扩蚀宽度降低70％，涂装后应用于Cl-沉积率大于0.4mdd的环境中。
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