CN113589088A - 一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 - Google Patents
一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113589088A CN113589088A CN202110995456.6A CN202110995456A CN113589088A CN 113589088 A CN113589088 A CN 113589088A CN 202110995456 A CN202110995456 A CN 202110995456A CN 113589088 A CN113589088 A CN 113589088A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- real
- flexible direct
- determining
- time
- direct current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
本发明公开了一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置。该柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,包括:建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,仿真模型包括柔性直流换流站;在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;获取仿真模型中柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据实时接地电流确定实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;根据实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,抑制作用的性质包括放大和抑制。本申请的方法实现了对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,保证了判断的准确性。
Description
技术领域
本发明实施例涉及输电技术,尤其涉及一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置。
背景技术
高压直流输电技术目前主要有两种技术路线:常规直流技术和柔性直流技术,其中,柔性直流输电正在替代传统常规直流成为现在及未来大容量远距离电能输送的最佳技术,相比常规直流,柔性直流输电不存在换相失败问题,可以实现无源逆变。
但是柔直换流器容易产生谐波,近年来在柔性直流换流站出现的谐波问题时常困扰着运维这些厂站设备的工作人员。这些轻则减少设备使用寿命,重则引发设备故障甚至出现失火等严重事故。而目前技术研究主要集中的事故后的分析和反事故措施,而无法对谐波抑制作用好坏进行准确判断。
发明内容
本发明提供一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置,以实现对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,保证判断的准确性。
第一方面,本发明实施例提供了一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,该方法包括:
建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,所述仿真模型包括柔性直流换流站;
在所述仿真模型中向所述柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;
获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;
根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,所述抑制作用的性质包括放大和抑制。
可选地,获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势,包括:
实时或定时获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站的第一换流变压器网侧中性点实时接地电流;
根据获取到的所述实时接地电流确定每第一预设时间间隔内的所述实时接地电流的峰值绝对值并按照采集时间先后形成所述峰值绝对值的序列,其中,所述采集时间为所述第一预设时间间隔的末尾时刻;
根据所述峰值绝对值的序列确定所述峰值绝对值的变化趋势。
可选地,根据所述峰值绝对值的序列确定所述峰值绝对值的变化趋势,包括:
若所述峰值绝对值的序列中任一所述峰值绝对值均小于其后采集的第n个所述峰值绝对值,则确定所述峰值绝对值的变化趋势为增加;
若所述峰值绝对值的序列中任一所述峰值绝对值均大于其后采集的第n个所述峰值绝对值,则确定所述峰值绝对值的变化趋势为减小;
其中,n≥5。
可选地,根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,包括:
若所述峰值绝对值的变化趋势为增加,则确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有放大作用;
若所述峰值绝对值的变化趋势为减小,则确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有抑制作用。
可选地,所述第一预设时间间隔为20毫秒。
可选地,所述仿真模型还包括:常规直流换流站;
建立柔性直流输电系统的仿真模型之后还包括:
在所述常规直流换流站中第二换流变压器处于空载状态下,控制所述第二换流变压器的进线断路器闭合;
计算所述柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率并确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势;
根据所述实时总谐波畸变率的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质。
可选地,计算所述柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率并确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势,包括:
自所述第二换流变压器的进线断路器闭合起,每隔第二预设时间间隔计算前一所述第二预设时间间隔内的所述总谐波畸变率,并按照计算时间先后形成所述总谐波畸变率的序列,其中,所述计算时间为所述第二预设时间间隔的末尾时刻;
根据所述总谐波畸变率的序列确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势。
可选地,根据所述总谐波畸变率的序列确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势,包括:
若所述总谐波畸变率的序列中任一所述总谐波畸变率均小于其后计算的第k个所述总谐波畸变率,则所述实时总谐波畸变率的变化趋势为增加;
若所述总谐波畸变率的序列中任一所述总谐波畸变率均大于其后计算的第k个所述总谐波畸变率,则所述实时总谐波畸变率的变化趋势为减小;
其中,k≥1。
可选地,根据所述实时总谐波畸变率的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质,包括:
若所述实时总谐波畸变率的变化趋势为增加,则确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波有放大作用;
若所述实时总谐波畸变率的变化趋势为减小,则确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波有抑制作用。
第二方面,本发明实施例还提供了一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置,该装置包括:仿真模型建立模块、直流偏磁磁通注入模块、实时接地电流获取模块和作用确定模块,仿真模型建立模块用于建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,所述仿真模型包括柔性直流换流站;直流偏磁磁通注入模块用于在所述仿真模型中向所述柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;实时接地电流获取模块用于获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;作用确定模块用于根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,所述抑制作用的性质包括放大和抑制。
本发明提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置,通过建立包括柔性直流换流站的柔性直流输电系统的仿真模型来对柔性直流输电系统进行仿真,并通过在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通后,根据柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流的峰值变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波的作用为抑制作用或是放大作用,实现通过对柔性直流输电系统的仿真来对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,保证判断的准确性;并且通过仿真的方式来对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,有利于提高判断速度。
附图说明
图1为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图;
图2为本发明实施例提供的另一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图;
图3为本发明实施例提供的又一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图;
图4为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统仿真模型的示意图;
图5为本发明实施例提供的又一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图;
图6为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置的结构示意图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明作进一步的详细说明。可以理解的是,此处所描述的具体实施例仅仅用于解释本发明,而非对本发明的限定。另外还需要说明的是,为了便于描述,附图中仅示出了与本发明相关的部分而非全部结构。
本发明实施例提供一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法。图1为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图,图2为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统仿真模型的示意图,参照图1,该柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,包括:
S101、建立柔性直流输电系统的仿真模型401。
其中,仿真模型401包括柔性直流换流站402,柔性直流换流站402包括第一换流变压器405和模块化多电平换流器SM。具体地,可以利用EMTP/ATP、PSCAD/EMTDC、ADPSS或者其他任意可以实现电力系统仿真的软件,按照待测试系统的具体参数建立柔性直流输电系统的仿真模型401。
S102、在仿真模型401中向柔性直流换流站402的第一换流变压器405中注入直流偏磁磁通。
具体地,在仿真模型401中向柔性直流换流站402的第一换流变压器405中注入直流偏磁磁通,可以模拟铁磁谐振在柔性直流输电系统中产生谐波。
S103、获取仿真模型401中柔性直流换流站402中第一换流变压器405网侧中性点的实时接地电流并根据实时接地电流确定实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势。
具体地,获取仿真模型401中柔性直流换流站402中第一换流变压器405与电网连接的一侧的中性点的实时接地电流,然后,根据实时接地电流确定峰值绝对值的变化趋势,峰值绝对值可以是预设时间间隔内的接地电流的峰值的绝对值。
S104、根据实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,抑制作用的性质包括放大和抑制。
具体地,实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势可以体现柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波的抑制作用的性质,若是柔性直流输电系统可以抑制铁磁谐振产生的谐波(即若抑制作用的性质为抑制),则实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势为减小,若是柔性直流输电系统可以放大铁磁谐振产生的谐波(即若抑制作用的性质为放大),则实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势为增大。
本实施例提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,通过建立包括柔性直流换流站的柔性直流输电系统的仿真模型来对柔性直流输电系统进行仿真,并通过在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通后,根据柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流的峰值变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波的作用为抑制作用或是放大作用,实现通过对柔性直流输电系统的仿真来对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,保证判断的准确性;并且通过仿真的方式来对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,有利于提高判断速度。
图3为本发明实施例提供的另一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图,参照图3,该柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法包括:
S201、建立柔性直流输电系统的仿真模型。
S202、在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通。
其中,步骤S201和S202分别与步骤S101和S102过程相同,此处不再赘述。
S203、实时或定时获取仿真模型中柔性直流换流站的第一换流变压器网侧中性点实时接地电流。
具体地,实时获取即为在采集实时接地电流的同时并获取实时接地电流用于进一步的数据处理。定时获取即为每相隔预设时间间隔获取一次实时接地电流用于进一步的数据处理,其中该定时获取的预设时间间隔小于步骤S204中的第一预设时间间隔,可选的,定时获取的预设时间间隔可以为第一预设时间间隔的三倍。
S204、根据获取到的实时接地电流确定每第一预设时间间隔内的实时接地电流的峰值绝对值并按照采集时间先后形成峰值绝对值的序列。
其中,采集时间为第一预设时间间隔的末尾时刻;具体地,自注入直流偏磁磁通的时刻起,根据实时接地电流确定出每一预设时间间隔内的实时接地电流的峰值绝对值,其中,第一预设时间间隔可以由用户根据对精度需求进行自行设定,示例性地,第一预设时间间隔可以为50毫秒。然后,将确定出的峰值绝对值按照采集时间先后形成序列,每个峰值绝对值的采集时间均为其对应的第一预设时间间隔的末尾时刻。
S205、根据峰值绝对值的序列确定峰值绝对值的变化趋势。
具体地,根据峰值绝对值的序列确定峰值绝对值的变化趋势,变化趋势可以为随着采集时间的增加而增大或者减小。
S206、根据实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,抑制作用的性质包括放大和抑制。
其中,步骤S206与步骤S104过程相同,此处不再赘述。
本实施例提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,可以获取柔性直流换流站的第一换流变压器网侧中性点实时接地电流,并形成实时接地电流峰值绝对值的序列,进而确定峰值绝对值的变化趋势,再根据变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,实现了对柔性直流输电系统谐波抑制作用好坏的判断,提高了判断的准确性。
图4为本发明实施例提供的又一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图,参照图4,该柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法包括:
S301、建立柔性直流输电系统的仿真模型。
S302、在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通。
S303、实时或定时获取仿真模型中柔性直流换流站的第一换流变压器网侧中性点实时接地电流。
S304、根据获取到的实时接地电流确定每第一预设时间间隔内的实时接地电流的峰值绝对值并按照采集时间先后形成峰值绝对值的序列。
其中,步骤S301、S302、S303和S304分别与步骤S201、S202、S203和S204过程相同,此处不再赘述。S305、若峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值均小于其后采集的第n个峰值绝对值,则确定峰值绝对值的变化趋势为增加,其中,n≥5。
示例性地,第一预设时间间隔为20毫秒且n为5,则若峰值绝对值的序列中的任一峰值绝对值均小于其后间隔100毫秒采集的峰值绝对值,可以确定峰值绝对值的变化趋势为增加。
可选地,步骤S305的过程还可以为:若峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值均小于其后采集的峰值绝对值,表明先采集的峰值绝对值均小于后采集的峰值绝对值,则确定峰值绝对值的变化趋势为增加。
S306、若峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值均大于其后采集的第n个峰值绝对值,则确定峰值绝对值的变化趋势为减小,其中,n≥5。
示例性地,第一预设时间间隔为20毫秒且n为5,则若峰值绝对值的序列中的任一峰值绝对值均大于其后间隔100毫秒采集的峰值绝对值,可以确定峰值绝对值的变化趋势为减小。
可选地,步骤S306的过程还可以为:若峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值均大于其后采集的第n个峰值绝对值,表明先采集的峰值绝对值均大于后采集的峰值绝对值,则确定峰值绝对值的变化趋势为减小。
S307、若峰值绝对值的变化趋势为增加,则确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有放大作用。
具体地,在柔性直流输电系统的换流变压器中注入直流偏磁磁通之后,若柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有放大作用的话,峰值绝对值会变大,所以,当峰值绝对值的变化趋势为增加时,则可以确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有放大作用。
S308、若峰值绝对值的变化趋势为减小,则确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有抑制作用。
具体地,在柔性直流输电系统的换流变压器中注入直流偏磁磁通之后,若柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有抑制作用的话,峰值绝对值会减小,所以,当峰值绝对值的变化趋势为减小时,则可以确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有抑制作用。
本实施例提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,可以利用峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值与其后采集的第n个峰值绝对值的相对关系确定峰值绝对值的变化趋势,相对于每个数据依次进行对比的方法减少了数据的处理量,实现了快速确定峰值绝对值的变化趋势,提高了柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的效率。
图5为本发明实施例提供的又一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法的流程图,结合图2和图5,可选地,仿真模型401还包括:常规直流换流站403,常规直流换流站403包括第二换流变压器404和多个常规换流器。柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法包括:
S501、建立柔性直流输电系统的仿真模型401。
S502、在仿真模型401中向柔性直流换流站402的第一换流变压器405中注入直流偏磁磁通。
S503、获取仿真模型401中柔性直流换流站402中第一换流变压器405网侧中性点的实时接地电流并根据实时接地电流确定实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势。
S504、根据实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,抑制作用的性质包括放大和抑制。
其中,步骤S501、S502、S503和S504分别与步骤S101、S102、S103和S104过程相同,此处不再赘述。
另一方面,可选地,步骤S501之后还包括:
S505、在常规直流换流站403中第二换流变压器404处于空载状态下,控制第二换流变压器404的进线断路器闭合。
具体地,常规直流换流站403是相对于柔性直流换流站402来说的需要吸收无功功率的传统直流换流站。在仿真模型401中,模拟与柔性直流换流站402相近的常规直流换流站403的换流变压器空充,即在常规直流换流站403的第二换流变压器404处于空载的情况下,控制常规直流换流站403的第二换流变压器404的进线断路器闭合,使第二换流变压器404带电作业。
S506、计算柔性直流换流站402中极母线电流IdCH的实时总谐波畸变率并确定实时总谐波畸变率的变化趋势。
具体地,实时获取柔性直流换流站402中极母线电流IdCH的谐波成分,然后根据极母线电流IdCH的谐波成分计算极母线电流IdCH的实时总谐波畸变率,计算公式如下:其中,THD为极母线电流IdCH的实时总谐波畸变率,n为谐波阶数,H为预设最大谐波阶数,H的值可以由用户根据实际需求以及国标自行设定,Gn为n次谐波分量的有效值,G1为基波分量的有效值。再根据计算结果判断实时总谐波畸变率的变化趋势。
示例性地,自第二换流变压器404的进线断路器闭合起,每隔第二预设时间间隔计算前一第二预设时间间隔内极母线电流IdCH的总谐波畸变率,并按照计算时间先后形成总谐波畸变率的序列,其中,计算时间为第二时间间隔的末尾时刻,第二时间间隔可以为1秒。然后再根据总谐波畸变率的序列确定实时总谐波畸变率的变化趋势,若总谐波畸变率的序列中任一总谐波畸变率均小于其后计算的第k个总谐波畸变率,则实时总谐波畸变率的变化趋势为增加;若总谐波畸变率的序列中任一总谐波畸变率均大于其后计算的第k个总谐波畸变率,则实时总谐波畸变率的变化趋势为减小,其中,k≥1。
S507、根据实时总谐波畸变率的变化趋势确定柔性直流输电系统对第二换流变压器404产生的谐波抑制作用的性质。
具体地,若实时总谐波畸变率的变化趋势为增加,则确定柔性直流输电系统对第二换流变压器404产生的谐波有放大作用;若实时总谐波畸变率的变化趋势为减小,则确定柔性直流输电系统对第二换流变压器404产生的谐波有抑制作用。
本实施例提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,可以根据柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率确定实时总谐波畸变率的变化趋势,然后根据实时总谐波畸变率的变化趋势柔性直流输电系统对第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质,即能够模拟实际电网中真实出现的场景,还能够模拟不同频段的谐波,实现了柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波和换流变压器变空充产生的谐波的抑制作用的确定,提高了确定方法的全面性。
本发明实施例还提供了一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置。图6为本发明实施例提供的一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置的结构示意图,参照图6,该柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置600,包括:仿真模型建立模块601、直流偏磁磁通注入模块602、实时接地电流获取模块603和作用确定模块604,仿真模型建立模块601用于建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,仿真模型包括柔性直流换流站;直流偏磁磁通注入模块602用于在仿真模型中向柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;实时接地电流获取模块603用于获取仿真模型中柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据实时接地电流确定实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;作用确定模块604用于根据实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,抑制作用的性质包括放大和抑制。
本发明提供的柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置,利用峰值绝对值的序列中任一峰值绝对值与其后采集的第n个峰值绝对值的相对关系确定峰值绝对值的变化趋势,相对于每个数据依次进行对比的方法减少了数据的处理量,还可以根据柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率确定实时总谐波畸变率的变化趋势,然后根据实时总谐波畸变率的变化趋势柔性直流输电系统对第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质,即能够模拟实际电网中真实出现的场景,还能够模拟不同频段的谐波,实现了柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波和换流变压器变空充产生的谐波的抑制作用好坏的判断,保证了确定方法的准确性和判断速度。
注意,上述仅为本发明的较佳实施例及所运用技术原理。本领域技术人员会理解,本发明不限于这里所述的特定实施例,对本领域技术人员来说能够进行各种明显的变化、重新调整、结合和替代而不会脱离本发明的保护范围。因此,虽然通过以上实施例对本发明进行了较为详细的说明,但是本发明不仅仅限于以上实施例,在不脱离本发明构思的情况下,还可以包括更多其他等效实施例,而本发明的范围由所附的权利要求范围决定。
Claims (10)
1.一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,包括:
建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,所述仿真模型包括柔性直流换流站;
在所述仿真模型中向所述柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;
获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;
根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,所述抑制作用的性质包括放大和抑制。
2.根据权利要求1所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势,包括:
实时或定时获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站的第一换流变压器网侧中性点实时接地电流;
根据获取到的所述实时接地电流确定每第一预设时间间隔内的所述实时接地电流的峰值绝对值并按照采集时间先后形成所述峰值绝对值的序列,其中,所述采集时间为所述第一预设时间间隔的末尾时刻;
根据所述峰值绝对值的序列确定所述峰值绝对值的变化趋势。
3.根据权利要求2所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,根据所述峰值绝对值的序列确定所述峰值绝对值的变化趋势,包括:
若所述峰值绝对值的序列中任一所述峰值绝对值均小于其后采集的第n个所述峰值绝对值,则确定所述峰值绝对值的变化趋势为增加;
若所述峰值绝对值的序列中任一所述峰值绝对值均大于其后采集的第n个所述峰值绝对值,则确定所述峰值绝对值的变化趋势为减小;
其中,n≥5。
4.根据权利要求3所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,包括:
若所述峰值绝对值的变化趋势为增加,则确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有放大作用;
若所述峰值绝对值的变化趋势为减小,则确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生的谐波有抑制作用。
5.根据权利要求2所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,所述第一预设时间间隔为20毫秒。
6.根据权利要求1所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,所述仿真模型还包括:常规直流换流站;
建立柔性直流输电系统的仿真模型之后还包括:
在所述常规直流换流站中第二换流变压器处于空载状态下,控制所述第二换流变压器的进线断路器闭合;
计算所述柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率并确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势;
根据所述实时总谐波畸变率的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质。
7.根据权利要求6所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,计算所述柔性直流换流站中极母线电流的实时总谐波畸变率并确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势,包括:
自所述第二换流变压器的进线断路器闭合起,每隔第二预设时间间隔计算前一所述第二预设时间间隔内的所述总谐波畸变率,并按照计算时间先后形成所述总谐波畸变率的序列,其中,所述计算时间为所述第二预设时间间隔的末尾时刻;
根据所述总谐波畸变率的序列确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势。
8.根据权利要求7所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,根据所述总谐波畸变率的序列确定所述实时总谐波畸变率的变化趋势,包括:
若所述总谐波畸变率的序列中任一所述总谐波畸变率均小于其后计算的第k个所述总谐波畸变率,则所述实时总谐波畸变率的变化趋势为增加;
若所述总谐波畸变率的序列中任一所述总谐波畸变率均大于其后计算的第k个所述总谐波畸变率,则所述实时总谐波畸变率的变化趋势为减小;
其中,k≥1。
9.根据权利要求8所述柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法,其特征在于,根据所述实时总谐波畸变率的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波抑制作用的性质,包括:
若所述实时总谐波畸变率的变化趋势为增加,则确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波有放大作用;
若所述实时总谐波畸变率的变化趋势为减小,则确定所述柔性直流输电系统对所述第二换流变压器产生的谐波有抑制作用。
10.一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定装置,其特征在于,包括:
仿真模型建立模块,用于建立柔性直流输电系统的仿真模型,其中,所述仿真模型包括柔性直流换流站;
直流偏磁磁通注入模块,用于在所述仿真模型中向所述柔性直流换流站的第一换流变压器中注入直流偏磁磁通;
实时接地电流获取模块,用于获取所述仿真模型中所述柔性直流换流站中第一换流变压器网侧中性点的实时接地电流并根据所述实时接地电流确定所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势;
作用确定模块,用于根据所述实时接地电流的峰值绝对值的变化趋势确定所述柔性直流输电系统对铁磁谐振产生谐波的抑制作用的性质,所述抑制作用的性质包括放大和抑制。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110995456.6A CN113589088B (zh) | 2021-08-27 | 2021-08-27 | 一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110995456.6A CN113589088B (zh) | 2021-08-27 | 2021-08-27 | 一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113589088A true CN113589088A (zh) | 2021-11-02 |
CN113589088B CN113589088B (zh) | 2023-05-30 |
Family
ID=78239986
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110995456.6A Active CN113589088B (zh) | 2021-08-27 | 2021-08-27 | 一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113589088B (zh) |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06153399A (ja) * | 1992-11-10 | 1994-05-31 | Meidensha Corp | 高調波抑制装置の試験方法 |
JPH11194843A (ja) * | 1998-01-07 | 1999-07-21 | Meidensha Corp | 高調波抑制装置の性能試験設備 |
CN103439605A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 国家电网公司 | 变压器直流偏磁能力的检测方法 |
CN104360179A (zh) * | 2014-06-26 | 2015-02-18 | 国家电网公司 | 一种用于模拟换流变压器直流偏磁的测试系统 |
CN104865467A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-26 | 国家电网公司 | 应用于主动配电网的谐波源定位和谐波责任划分方法 |
CN110165694A (zh) * | 2019-04-25 | 2019-08-23 | 南京师范大学 | 基于谐波检测的抑制高压直流输电连续换相失败控制方法 |
CN110687381A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-01-14 | 苏州宝应隆电机制造有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估方法 |
CN111446880A (zh) * | 2020-05-14 | 2020-07-24 | 西南交通大学 | 一种抑制五相逆变器共模电压的有限集模型预测控制方法 |
-
2021
- 2021-08-27 CN CN202110995456.6A patent/CN113589088B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06153399A (ja) * | 1992-11-10 | 1994-05-31 | Meidensha Corp | 高調波抑制装置の試験方法 |
JPH11194843A (ja) * | 1998-01-07 | 1999-07-21 | Meidensha Corp | 高調波抑制装置の性能試験設備 |
CN103439605A (zh) * | 2013-08-28 | 2013-12-11 | 国家电网公司 | 变压器直流偏磁能力的检测方法 |
CN104360179A (zh) * | 2014-06-26 | 2015-02-18 | 国家电网公司 | 一种用于模拟换流变压器直流偏磁的测试系统 |
CN104865467A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-26 | 国家电网公司 | 应用于主动配电网的谐波源定位和谐波责任划分方法 |
CN110165694A (zh) * | 2019-04-25 | 2019-08-23 | 南京师范大学 | 基于谐波检测的抑制高压直流输电连续换相失败控制方法 |
CN110687381A (zh) * | 2019-10-24 | 2020-01-14 | 苏州宝应隆电机制造有限公司 | 一种变压器直流偏磁状态评估方法 |
CN111446880A (zh) * | 2020-05-14 | 2020-07-24 | 西南交通大学 | 一种抑制五相逆变器共模电压的有限集模型预测控制方法 |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
GAO RUIXUE, ET AL.: "Specific sub-harmonic injection suppresses capacitor voltage fluctuation of modular multilevel converter", 《 2019 4TH INTERNATIONAL CONFERENCE ON POWER AND RENEWABLE ENERGY (ICPRE)》 * |
李盼盼: "直流偏磁对 HVDC 系统运行特性影响及偏磁电流差异化研究", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技Ⅱ辑》 * |
梅军等: "三相四线制系统中基于等功率法的谐波检测", 《电力自动化设备》 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113589088B (zh) | 2023-05-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN102255292B (zh) | 一种基于参数识别的高压输电线路距离保护方法 | |
CN101545943A (zh) | 利用小波能量相对熵的配电网缆-线混合线路故障选线方法 | |
US11062078B1 (en) | Insulation coordination method and system for a series compensation apparatus, storage medium and electronic device | |
CN103530453A (zh) | 雷击输电线路引起特高压直流系统发生闭锁的分析方法 | |
CN107329044A (zh) | 一种基于电弧暂态分量的配电网单相接地故障选线方法 | |
CN109001592A (zh) | 一种基于暂态量的谐振接地系统单相接地故障选线方法 | |
CN103810323A (zh) | 一种评估变电站通信设备接地体电位升的方法 | |
CN102904254A (zh) | 电气化铁路注入电力系统谐波的仿真方法 | |
CN105262069A (zh) | 基于故障直流分量的高压直流线路纵联保护方法 | |
CN110932232B (zh) | 一种串联变压器纵向零序阻抗匝间保护方法及装置 | |
CN109870615B (zh) | 适用于工矿企业的谐波责任评定方法 | |
CN113589088A (zh) | 一种柔性直流输电系统谐波抑制作用确定方法和装置 | |
Wu et al. | Analysis and countermeasure of delay of line differential protection caused by CT transient saturation in faults in wind farms | |
CN105244876A (zh) | 高压直流输电系统故障录波的仿真回放方法 | |
CN110460104B (zh) | 一种光伏逆变器等效正、负序故障阻抗推导方法 | |
CN113162002A (zh) | 一种计及宽频测量环节的直流行波保护方法及系统 | |
CN105005207A (zh) | 一种基于atp-emtp的黑启动过电压自动校验方法 | |
CN112255493A (zh) | 一种多判据综合投票配电网故障选线方法 | |
CN112769124A (zh) | 一种基于潮流转移和追踪的电力系统快速运行风险评估方法 | |
CN110703134A (zh) | 一种基于故障序分量的小电流接地选线选相方法 | |
CN111175670A (zh) | 一种配电自动化测试系统接地故障反演实现方法 | |
CN202749185U (zh) | 一种直流衰减变频消磁装置 | |
Cao et al. | Analysis for DC transmission line harmonics originated from AC transformer inrush current and improved method for DC harmonic protection | |
Fang et al. | Study on lightning overvoltage and commutation failure in UHV AC/DC hybrid system | |
CN108647427B (zh) | 一种基于rtds主变压器空载冲击的仿真方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |