CN113549839B - 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法 - Google Patents

一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113549839B
CN113549839B CN202110689504.9A CN202110689504A CN113549839B CN 113549839 B CN113549839 B CN 113549839B CN 202110689504 A CN202110689504 A CN 202110689504A CN 113549839 B CN113549839 B CN 113549839B
Authority
CN
China
Prior art keywords
strength steel
rolling
percent
surface quality
steel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110689504.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113549839A (zh
Inventor
李研
滕华湘
韩赟
蒋光锐
王海全
巫雪松
王保勇
李翔宇
王道金
郑艳坤
张学斌
郑海燕
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shougang Group Co Ltd
Original Assignee
Shougang Group Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shougang Group Co Ltd filed Critical Shougang Group Co Ltd
Priority to CN202110689504.9A priority Critical patent/CN113549839B/zh
Publication of CN113549839A publication Critical patent/CN113549839A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113549839B publication Critical patent/CN113549839B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/02—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/10—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals
    • C25D5/12—Electroplating with more than one layer of the same or of different metals at least one layer being of nickel or chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D7/00—Electroplating characterised by the article coated
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/221—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by cold-rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B2001/225—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length by hot-rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

本发明公开了一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法，所述生产方法包括：对于Mn：1.5％～2.5％，且B＜0.002％的高强钢，采用蒸气预氧化‑还原工艺，且预氧化露点控制在‑10℃～0℃；对于B＞0.002％的高强钢，采用蒸气预氧化‑还原工艺，且预氧化露点控制在‑35℃～‑30℃；对于Mn＞2.5％，且B＜0.002％的高强钢，以及P＞0.05％，且B＜0.002％的高强钢，采用光整‑电镀镍工艺，控制光整延伸率为0.9％～1.2％，镀镍层厚度控制在0.04um～0.08um。本发明解决了不同成分的高强钢在生产中出现的炉棍结瘤问题，制备得到的具有良好表面质量的高强钢，表面质量达到05级以上。

Description

一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法
技术领域
本发明涉及钢材制备技术领域，特别涉及一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法。
背景技术
近年来，随着汽车安全性能要求的不断提高，汽车车身高强钢应用比例逐步升高，高强钢除了需要满足安全性需求外，表面质量的提高也面临越来越高的要求。高强钢也逐步应用于可视为置的零件，如车门、门槛等为置采用了400MPa级别的高强钢。车门内板已有采用590MPa级别的高强钢，内板加强件出现采用980MPa-1470MPa的高强钢。
高强钢专用镀锌产线炉棍表面存在涂层，以提高其耐高温性能。高强钢往往含量Mn，P，B等合金元素，在预氧化炉气氛下极易在带钢表面形成氧化富集，并与炉棍涂层反应生成炉棍结瘤，随着生产的进行。炉棍结瘤不断长大，从而对带钢表面质量造成影响。
传统控制炉棍结瘤的方法，往往只能通过使带钢与炉棍表面形成速度差，对炉棍表面进行打磨；或在排产过程中，采用高强钢与低强度钢混排等方式，对生产效率造成一定影响，并且炉棍结瘤控制效果不佳。而高强专用线亟需一种既能保证高强钢连续生产，又能有效避免炉棍结瘤的方法。如何保证不同成分的高强钢在生产过程中不结瘤从而提高高强钢的表面质量，成为亟待解决的技术问题。
发明内容
本发明目的是提供一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法，生产过程中未见炉棍结瘤问题，生产得到的高强钢带钢表面质量良好。
为了实现上述目的，本发明提供一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，所述具有良好表面质量的高强钢包括第一高强钢和第二高强钢，所述第一高强钢的化学成分质量分数为Mn：1.5％-2.5％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述第二高强钢的化学成分质量分数为B＞0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述生产方法包括：
将所述第一高强钢或第二高强钢的钢水进行冶炼、连铸，获得板坯，
将所述板坯进行热轧，获得热轧板；
将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板；
将所述冷轧板进行水蒸气预氧化，获得预氧化钢板，将所述预氧化钢板进行冷却还原和镀锌，获得所述第一高强钢或第二高强钢，其中，
所述预氧化的温度为550℃～750℃，预氧化的时间为3s～10s；所述第一高强钢的预氧化的露点控制在-10℃～0℃；所述第二高强钢的预氧化的露点控制在-35℃～-30℃。
进一步地，所述将所述板坯进行热轧，获得热轧板，包括：
将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述卷取温度为520℃～580℃。
更进一步地，所述精轧轧制速度10m/s～15m/s。
进一步地，所述冷轧时将冷轧压下率控制在60％～85％。
进一步地，所述冷却还原中还原气氛以体积分数计包括2％～7％氢气，93％～98％氮气。
本发明实施例还提供了一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，所述具有良好表面质量的高强钢包括第三高强钢和第四高强钢，所述第三高强钢的化学成分质量分数为Mn＞2.5％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述第四高强钢的化学成分质量分数为P＞0.05％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述生产方法包括：
将所述第三高强钢或第四高强钢的钢水进行冶炼、连铸，获得板坯；
将所述板坯进行热轧，获得热轧板；
将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板；
将所述冷轧板表面电镀镍层，镀锌后，获得所述第三高强钢或第四高强钢；所述第三高强钢和所述第四高强钢的镀镍层厚度均控制在0.04um～0.08um。
进一步地，所述将所述板坯进行热轧，获得热轧板，包括：
将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述卷取温度为520℃～580℃。
进一步地，所述冷轧时将冷轧压下率控制在60％～85％。
本发明还提供了采用所述方法获得的具有良好表面质量的高强钢。
本发明实施例中的一个或多个技术方案，至少具有如下技术效果或优点：
本发明提供的一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，(1)对于化学成分质量分数为Mn：1.5％-2.5％，且B＜0.002％的高强钢；以及化学成分质量分数为B＞0.002％的第二高强钢，通过预氧化的露点控制，实现了Mn含量较低及含B元素高强钢选择性氧化优化控制，实现了合金元素的内氧化，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤。(2)对于化学成分质量分数为Mn＞2.5％，且B＜0.002％的高强钢，以及化学成分质量分数为P＞0.05％，且B＜0.002％的高强钢，通过纳米镀层技术，隔绝了基体与炉区气氛，实现了高Mn含量高强钢表面选择性氧化的抑制；避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤，生产得到的高强钢带钢表面质量良好。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作一简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其它的附图。
图1为本发明实施例1制得的具有良好表面质量的高强钢的表面质量图；
图2为现有技术中炉辊结瘤造成带钢表面亮点；
图3为现有技术中酸洗后基板表面由于炉辊结瘤造成的硌伤；
图4为本发明实施例提供的一种具有良好表面质量的高强钢生产方法的流程图。
具体实施方式
下文将结合具体实施方式和实施例，具体阐述本发明，本发明的优点和各种效果将由此更加清楚地呈现。本领域技术人员应理解，这些具体实施方式和实施例是用于说明本发明，而非限制本发明。
在整个说明书中，除非另有特别说明，本文使用的术语应理解为如本领域中通常所使用的含义。因此，除非另有定义，本文使用的所有技术和科学术语具有与本发明所属领域技术人员的一般理解相同的含义。若存在矛盾，本说明书优先。
除非另有特别说明，本发明中用到的各种原材料、试剂、仪器和设备等，均可通过市场购买获得或者可通过现有方法获得。本发明中用到的“第一”、“第二”、“第三”、“第四”等词，不表示顺序关系，可以理解为名词。
本发明实施例提供的技术方案为了提供一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，总体思路如下：
本申请人在实践中发现不同成分的的高强钢在生产中都会炉棍结瘤问题，从而导致生产得到的高强钢带钢表面质量较差。其中，图2为炉辊结瘤造成带钢表面亮点，图3为酸洗后基板表面由于炉辊结瘤造成的硌伤。
然而现有的方法中均不能解决不同成分的高强钢在生产中出现的炉棍结瘤问题。
本发明通过实验发现，针对不同高强钢的成分特点，进行不同的控制，具体地：
(1)对于Mn：1.5％～2.5％，且B＜0.002％的第一高强钢，用蒸气预氧化-还原工艺，且预氧化露点控制在-10℃～0℃。通过预氧化仓露点控制，实现了Mn含量较低的高强钢选择性氧化，实现了合金元素的内氧化，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤；本申请人通过实验发现，Mn元素能形成内氧化膜，若露点小于-10℃不能形成内氧化膜，从而不能防止结瘤；若露点大于0℃，导致内氧化膜太厚，由于后期还需要还原，从而导致漏掉镀层。第一高强钢的其他化学组分在现有技术的正常范围内即可，作为可选地，C：0.05～0.15％，Al：0.01～0.8％，P≤0.05％，S≤0.05％；
(2)对于B＞0.002％的第二高强钢，采用蒸气预氧化-还原工艺，且预氧化露点控制在-35℃～-30℃。本申请人通过实验发现，B元素是合金元素，B元素氧化需要的氧势比较低，因而控制低露点，通过预氧化露点控制，实现了含B元素高强钢选择性氧化，实现了合金元素的内氧化，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤；若露点太高，反而容易过度氧化，使得表面质量变差。第二高强钢的其他化学组分在现有技术的正常范围内即可，作为可选地，C：0.05～0.15％，Al：0.01～0.8％，P≤0.05％，S≤0.05％；
(3)对于Mn＞2.5％，且B＜0.002％的第三高强钢，镀镍层厚度控制在0.04um～0.08um。第三高强钢的其他化学组分在现有技术的正常范围内即可，作为可选地，C：0.05～0.15％，Al：0.01～0.8％，P≤0.05％，S≤0.05％；
(4)对于P＞0.05％，且B＜0.002％的第四高强钢，镀镍层厚度控制在0.04um～0.08um。。第四高强钢的其他化学组分在现有技术的正常范围内即可，作为可选地，C：0.05～0.15％，Al：0.01～0.8％，S≤0.05％；
对于上述(3)(4)的高强钢的原理为：通过纳米镀层技术，隔绝了基体与炉区气氛，实现了高Mn含量或者高P含量的高强钢表面选择性氧化的抑制。所述镀镍层厚度若低于0.04um不能防止结瘤的产生，所述镀镍层厚度若高于0.08um成本太高。
具体地，如图4所示，生产方法如下：
S1、将第一高强钢、或第二高强钢、或第三高强钢、或第四高强钢的钢水进行冶炼、连铸，获得板坯，
S2、将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述精轧轧制速度10m/s～15m/s；所述卷取温度为520℃～580℃。
所述终轧温度控制在850℃～930℃是为了达到较好的表面质量，若终轧温度大于930℃，必须保证较高的板坯出炉温度，不仅增加能耗，而且导致热轧组织晶粒粗大；若终轧温度低于850℃，热轧板变形抗力提高，将增大热轧机的轧制负荷。所述卷取温度控制在520℃～580℃是为了达到较好的表面质量，若卷取温度大于580℃容易出现塌卷及表面质量问题；若卷取温度低于520℃，会增大卷取机的负荷。
S3、将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板；所述冷轧压下率控制在60％～85％。将冷轧总压下率控制在60％～85％是为了保证较好的力学性能以及减小冷轧难度：若冷轧压下率小于60％会造成退火过程再结晶不充分，出现较多未再结晶组织，导致成品带钢组织和力学性能均匀性差。若冷轧压下率大于85％时，冷轧难度增大，并且容易造成边裂缺陷。
S4、对于第一高强钢和第二高强钢
将所述冷轧板进行水蒸气预氧化，获得预氧化钢板，所述第一高强钢的预氧化露点控制在-10℃～0℃；所述第二高强钢的预氧化露点控制在-35℃～-30℃；所述预氧化温度为550℃～750℃，预氧化时间3s～10s。
将所述预氧化钢板依次在加热段、均热段及缓冷段下进行冷却还原，后镀锌，获得第一高强钢和第二高强钢。所述冷却还原中，还原气氛为H2含量为2％～7％，其他为氮气，氧含量控制在15PPM以内。
对于第三高强钢和第四高强钢：
在所述冷轧板表面电镀镍层，后镀锌，获得具有良好表面质量的高强钢；所述第三高强钢和所述第四高强钢的镀镍层厚度均控制在0.04um～0.08um。
本申请人发现对于第三高强钢和第四高强钢，采用预氧化还原的方法不能很好地防止结瘤的产生，将镀镍层厚度控制在0.04um～0.08um能很好的防止炉辊结瘤，且若所述镀镍层厚度低于0.04um不能防止结瘤的产生，若所述镀镍层厚度高于0.08um成本太高。
通过上述内容可以看出，本发明提供的一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，(1)对于化学成分质量分数为Mn：1.5％-2.5％，且B＜0.002％的高强钢；以及化学成分质量分数为B＞0.002％的第二高强钢，通过预氧化的露点控制，实现了Mn含量较低及含B元素高强钢选择性氧化优化控制，实现了合金元素的内氧化，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤。(2)对于化学成分质量分数为Mn＞2.5％，且B＜0.002％的高强钢，以及化学成分质量分数为P＞0.05％，且B＜0.002％的高强钢，通过纳米镀层技术，隔绝了基体与炉区气氛，实现了高Mn含量高强钢表面选择性氧化的抑制；避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤。
下面将结合实施例、对比例及实验数据对本申请的一种具有良好表面质量的高强钢生产方法进行详细说明。
S1、各实施例以及各对比例分别采用如表1所示的化学成分冶炼获得钢水，所述钢水进行冶炼、连铸，获得板坯。
表1各实施例和对比例的化学成分质量分数
组别 C％ Mn％ P％ S％ Al％ B％ 备注
实施例1 0.10 2.4 0.02 0.02 0.4 0.0003 第一高强钢
实施例2 0.05 2.0 0.02 0.02 0.4 0.0003 第一高强钢
实施例3 0.15 1.5 0.02 0.02 0.4 0.0003 第一高强钢
对比例1 0.1 2.4 0.02 0.02 0.4 0.0003 第一高强钢
对比例2 0.1 2.4 0.02 0.02 0.4 0.0003 第一高强钢
实施例4 0.1 2.2 0.02 0.02 0.4 0.004 第二高强钢
实施例5 0.1 2.2 0.02 0.02 0.4 0.004 第二高强钢
实施例6 0.1 2.2 0.02 0.02 0.4 0.004 第二高强钢
对比例3 0.1 2.2 0.02 0.02 0.4 0.004 第二高强钢
对比例4 0.1 2.2 0.02 0.02 0.4 0.004 第二高强钢
实施例7 0.1 2.6 0.02 0.02 0.4 0.007 第三高强钢
实施例8 0.1 2.6 0.02 0.02 0.4 0.007 第三高强钢
实施例9 0.1 2.6 0.02 0.02 0.4 0.007 第三高强钢
对比例5 0.1 2.6 0.02 0.02 0.4 0.007 第三高强钢
实施例10 0.1 2.0 0.06 0.02 0.4 0.005 第四高强钢
实施例11 0.1 2.0 0.06 0.02 0.4 0.005 第四高强钢
实施例12 0.1 2.0 0.06 0.02 0.4 0.005 第四高强钢
对比例6 0.1 2.0 0.06 0.02 0.4 0.005 第四高强钢
S2：将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述卷取温度为520℃～580℃。
S3、将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板，将冷轧压下率控制在60％～85％；
S4、将实施例1-6以及对比例3-4的所述冷轧板采用水蒸气进行预氧化，还原，镀锌；各组别的预氧化温度、预氧化时间、露点如表2所示。
表2-实施例及对比例关键工艺参数
组别 预氧化温度(℃) 预氧化时间(s) 露点(℃)
实施例1 650 4 -5
实施例2 650 4 -10
实施例3 650 4 0
对比例1 650 4 -20
对比例2 750 4 5
实施例4 650 4 -35
实施例5 650 4 -32
实施例6 650 4 -30
对比例3 650 4 -40
对比例4 650 4 -20
将实施例7-12以及对比例5-6的冷轧板表面电镀镍层，镀锌后，获得高强钢；镀镍层厚度如表3所示。
表3-实施例及对比例的镀镍层厚度
组别 镀镍层厚度(um)
实施例7 0.04
实施例8 0.06
实施例9 0.08
对比例5 0.02
实施例10 0.04
实施例11 0.06
实施例12 0.08
对比例6 0.02
实施例1-12以及对比例1-9获得的高强钢的性能参数如表4所示。
表4-各组别高强钢的性能参数
Figure BDA0003125668310000071
Figure BDA0003125668310000081
所述表4中的表面质量判定标准为：很轻、轻、中等、重、很重，具体判定标准如表5。
表5
程度 程度编号 视觉感官S 触摸手感
很轻 01级 侧观隐约可见(打磨才能发现) 打磨才能发现
轻 02级 侧观清晰可见 无手感
中等 03级 正观隐约可见 轻微手感
重 04级 正观清晰可见 明显手感
很重 05级 正观明显可见 强烈手感
由表4的数据可知：
1、对于实施1-3以及对比例1-2的第一高强钢：
对比例1中，露点为-20℃，由于不在本发明的-10℃～0℃的范围内，有炉辊结瘤情况，表面质量在02级。
对比例2中，露点为-20℃，由于不在本发明的-10℃～0℃的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在04级，出现漏掉镀层的情况。
实施例1-3中，露点在-10℃～0℃的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在05级，没有出现漏掉镀层的情况。
图2为现有技术中炉辊结瘤造成带钢表面亮点；图3为现有技术中酸洗后基板表面由于炉辊结瘤造成的硌伤。
图1为本发明实施例1制得的具有良好表面质量的高强钢的表面质量图；由图1可知，本发明的方法制备得到的高强钢表面质量良好，无炉辊结瘤造成带钢表面亮点。
2、对于实施4-6以及对比例3-4的第二高强钢：
对比例3中，露点为-40℃，由于不在本发明的-35℃～-30℃的范围内，有炉辊结瘤情况，表面质量在02级。
对比例4中，露点为-20℃，由于不在本发明的-35℃～-30℃的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在01级，出现漏掉镀层的情况。
实施例4-6中，露点在-35℃～-30℃的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在05级，没有出现漏掉镀层的情况。
3、对于实施7-9以及对比例5的第三高强钢：
对比例5中，镀镍层厚度为0.02um，由于不在本发明的0.04um～0.08um的范围内，有炉辊结瘤情况，表面质量在01级。
实施例7-9中，镀镍层厚度在0.04um～0.08um的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在05级，没有出现漏掉镀层的情况。
3、对于实施10-12以及对比例6的第四高强钢：
对比例6中，镀镍层厚度为0.02um，由于不在本发明的0.04um～0.08um的范围内，有炉辊结瘤情况，表面质量在01级。
实施例10-12中，镀镍层厚度在0.04um～0.08um的范围内，无炉辊结瘤情况，表面质量在05级，没有出现漏掉镀层的情况。
综上所知，本发明提供的一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，(1)对于化学成分质量分数为Mn：1.5％-2.5％，且B＜0.002％的高强钢；以及化学成分质量分数为B＞0.002％的高强钢，通过预氧化的露点控制，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤，表面质量达到05级以上。(2)对于化学成分质量分数为Mn＞2.5％，且B＜0.002％的高强钢，以及化学成分质量分数为P＞0.05％，且B＜0.002％的高强钢，镀镍层厚度均控制在0.04um～0.08um，避免了合金元素氧化物富集后与炉棍表面涂层反应生成结瘤，表面质量达到05级以上。
最后，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
尽管已描述了本发明的优选实施例，但本领域内的技术人员一旦得知了基本创造性概念，则可对这些实施例作出另外的变更和修改。所以，所附权利要求意欲解释为包括优选实施例以及落入本发明范围的所有变更和修改。
显然，本领域的技术人员可以对本发明进行各种改动和变型而不脱离本发明的精神和范围。这样，倘若本发明的这些修改和变型属于本发明权利要求及其等同技术的范围之内，则本发明也意图包含这些改动和变型在内。

Claims (3)

1.一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，其特征在于，所述具有良好表面质量的高强钢包括第一高强钢和第二高强钢，所述第一高强钢的化学成分质量分数为Mn：1.5％～2.5％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述第二高强钢的化学成分质量分数为B＞0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述生产方法包括：将所述第一高强钢或第二高强钢的钢水进行冶炼、连铸，获得板坯；
将所述板坯进行热轧，获得热轧板；
将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板；
将所述冷轧板进行水蒸气预氧化，获得预氧化钢板；将所述预氧化钢板进行冷却还原和镀锌，获得所述第一高强钢或第二高强钢，其中，所述预氧化的温度为550℃～
750℃，预氧化的时间为3s～10s；所述第一高强钢的预氧化的露点控制在-10℃～0℃；所述第二高强钢的预氧化的露点控制在-35℃～-30℃；
所述将所述板坯进行热轧，获得热轧板，包括：
将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述卷取温度为520℃～580℃；
所述精轧轧制速度10m/s～15m/s；
所述冷轧时将冷轧压下率控制在60％～85％；
所述冷却还原中还原气氛以体积分数计包括2％～7％氢气，93％～98％氮气。
2.一种具有良好表面质量的高强钢生产方法，其特征在于，所述具有良好表面质量的高强钢包括第三高强钢和第四高强钢，所述第三高强钢的化学成分质量分数为Mn＞2.5％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述第四高强钢的化学成分质量分数为P＞0.05％，且B＜0.002％，其余为Fe及不可避免的杂质；所述生产方法包括：
将所述第三高强钢或第四高强钢的钢水进行冶炼、连铸，获得板坯；
将所述板坯进行热轧，获得热轧板；
将所述热轧板进行酸洗、冷轧，获得冷轧板；
将所述冷轧板表面电镀镍层，镀锌后，获得所述第三高强钢或第四高强钢；所述第三高强钢和所述第四高强钢的镀镍层厚度均控制在0.04um～0.08um；
所述将所述板坯进行热轧，获得热轧板，包括：
将所述板坯加热至1200℃～1250℃，均热60min～100min，后进行粗轧、精轧和卷取，空冷至室温获得热轧板；所述精轧入口温度为1050℃～1080℃，所述精轧的终轧温度为850℃～930℃，所述卷取温度为520℃～580℃；
所述冷轧时将冷轧压下率控制在60％～85％。
3.一种采用权利要求1-2任一所述方法获得的具有良好表面质量的高强钢。
CN202110689504.9A 2021-06-22 2021-06-22 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法 Active CN113549839B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110689504.9A CN113549839B (zh) 2021-06-22 2021-06-22 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110689504.9A CN113549839B (zh) 2021-06-22 2021-06-22 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113549839A CN113549839A (zh) 2021-10-26
CN113549839B true CN113549839B (zh) 2022-06-21

Family

ID=78102260

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110689504.9A Active CN113549839B (zh) 2021-06-22 2021-06-22 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN113549839B (zh)

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9034480B2 (en) * 2010-11-26 2015-05-19 Jfe Steel Corporation Hot-dip Al—Zn coated steel sheet
CN105112914A (zh) * 2015-08-31 2015-12-02 中国钢研科技集团有限公司 连续热镀锌装置和连续热镀锌方法
CN107747078A (zh) * 2017-11-01 2018-03-02 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 一种制备热镀锌高强钢过程中镀层的方法
CN110026433B (zh) * 2019-03-20 2021-07-23 首钢集团有限公司 一种提高含p高强if钢连退板表面质量的方法
CN111020124A (zh) * 2019-12-13 2020-04-17 首钢集团有限公司 一种锌基镀层涂覆的热冲压用钢及其制备方法
CN112195416B (zh) * 2020-09-30 2022-01-18 首钢集团有限公司 一种含铝高强钢及其制备方法、应用

Also Published As

Publication number Publication date
CN113549839A (zh) 2021-10-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN108866428B (zh) 一种屈服强度550MPa级热镀铝锌钢板及其制造方法
JP2003221623A (ja) 高強度冷延鋼板および高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
CN112553537A (zh) 屈服强度240MPa级冷轧热镀锌钢板及其制造方法
CN111926247A (zh) 一种800MPa级冷轧热镀锌复相钢及其制备方法
CN111945061A (zh) 一种1180MPa冷轧热镀锌双相钢及其制备方法
CN110629000A (zh) 屈服强度280MPa级冷轧热镀锌钢板及其制造方法
CN113215484B (zh) 一种相变诱发塑性钢及其制备方法和应用
CN112195416B (zh) 一种含铝高强钢及其制备方法、应用
CN113166886B (zh) 耐鳞爆优秀的搪瓷用冷轧钢板及其制造方法
CN113549839B (zh) 一种具有良好表面质量的高强钢及其生产方法
CN112941418B (zh) 一种冷轧搪瓷用高强钢及其制备方法
CN111549285B (zh) 一种具有优良耐蚀性的超低碳镀锡板及其制备方法
JP2002012943A (ja) プレス成形用薄鋼板およびその製造方法
CN112553523B (zh) 一种钢木复合地板用自润滑热镀锌钢板及其制造方法
CN113025882A (zh) 一种热基镀锌铁素体贝氏体高强钢板及其制备方法
CN113604637A (zh) 一种抗拉强度500MPa级热镀锌板的生产方法及用途
CN113604728A (zh) 一种高表面质量热镀锌高强钢及其制造方法
CN111996456A (zh) 一种具有优异弯曲性的厚规格热浸镀锌钢及其生产方法
CN102414334B (zh) 成形性、形状冻结性、表面外观优良的冷轧钢板及其制造方法
CN114250408B (zh) 屈服强度280MPa级热镀铝锌压花钢板及其制造方法
CN114214562B (zh) 一种软质镀锡板、制备方法及容器
KR102484992B1 (ko) 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법
CN117327881A (zh) 一种汽车外板用厚锌层高表面热镀锌特深冲板的生产方法
CN116732428A (zh) 一种1180MPa级别热镀锌复相钢及其制备方法
CN115478233A (zh) 一种锌基热成型钢及其制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant