CN113528933B - 一种热连轧复相高强钢及其生产方法 - Google Patents

一种热连轧复相高强钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明涉及高强钢制造领域，公开了一种热连轧复相高强钢，其化学成分按重量百分比为：C：0.16～0.25％，Si：0.08～0.18％，Mn：0.6～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.01～0.06％，Ti：0.005～0.03％，N≤0.007％，其余为Fe及杂质。本发明还公开了一种热连轧复相高强钢的生产方法。本发明热连轧复相高强钢及其生产方法，通过合理成分工艺设计，得到成形性能优异的多相组织高强钢，满足工程机械、商用车等下游用户的应用要求。

Description

一种热连轧复相高强钢及其生产方法
技术领域
本发明涉及高强钢制造领域，具体涉及一种热连轧复相高强钢及其生产方法。
背景技术
超高强钢使用环境恶劣，对于钢板成形性、强韧性、耐磨性以及板形质量等提出了严苛要求。
在超高强钢产品与技术开发方面，国内主流钢铁企业如宝钢、鞍钢、涟钢、南钢、舞钢等主要采用离线淬火+回火工艺生产，质量稳定，性能优异，得到了下游行业认可。根据产品级别的不同，组织类型主要为回火马氏体、回火屈氏体和回火索氏体类的单相组织，因此强度极高，屈强比通常在0.95以上，但塑韧性和成形性通常难以保证，限制其应用领域的拓展。
中国专利(公开日：2013年03月06日、公开号：CN102953004A)公开了一种高强度复相钢板，其微观组织包括贝氏体和马氏体，且其化学元素质量百分含量为：C：0.175～0.215％，Si：0.15～0.55％，Mn：1.60～2.00％，Al：0.015～0.040％，Ti:0.005～0.020％，Nb:0.01-0.03％，N：≤0.006％，余量为铁和其他不可避免杂质。相应地，本发明还公开了该高强度复相钢板的制造方法，其中控制冷却步骤采取水冷→空冷→水冷分段式进行，其中第一段水冷速度≥100℃/s，第二段空冷温度控制在680～720℃，空冷时间为4～6s，第三段水冷速度≥75℃/s，终冷温度控制为≤250℃。
中国专利(公开日：2013年10月30日、公开号：CN103380217A)公开了一种具有至少1100MPa的抗拉强度并且结合了良好的延展性能和良好的变形能力的热轧钢板产品。对此，该钢板产品由复相钢制成，该复相钢除了包含有铁和不可避免的杂质以外，还包含有(以重量％示出的)C：0.13-0.2％、Mn：1.8-2.5％、Si：0.70-1.3％、Al：0.01至0.1％、P：不高于0.1％、S：不高于0.01％、Cr：0.25-0.70％、可选择Mo：对此Cr含量和Mo含量总计为0.25-0.7％、Ti：0.08-0.2％和B：0.0005-0.005％，并且具有由最高10体积％的残余奥氏体、10-60体积％的马氏体、最高30体积％的铁素体和至少10体积％的贝氏体构成的组织。本发明还涉及一种制造这种钢板产品的方法。
中国专利(公开日：2013年04月17日、公开号：CN103045941A)公开了一种高强韧性复相钢及其热处理方法，实现利用形变诱导铁素体区变形来细化晶粒，利用Q&P工艺实现对硬相马氏体和软相残余奥氏体的调控，增加钢的强度的同时又保证其具有良好的韧性；采用的技术方案为：一种高强韧性复相钢，包含的组分及重量百分比含量为：C：0.10％-0.25％，Si：0.5％-1.0％，Mn：1.2％-1.8％，Ti：0.01％-0.05％，B：0.001％-0.003％，S：≤0.01％，P：≤0.01％，其余为Fe；其热处理方法为：第一步，将钢加热到奥氏体化温度，并保温3-30min；第二步，将钢快速冷却到临界温度，在此温度范围内进行形变诱导相变；第三步，将钢淬入50-370℃的淬火介质中，并保温5-600s；第四步，将钢淬入室温水中；相对于Q&P钢，本发明获得的钢综合性能好，成本低。
中国专利(公开日：2014年03月26日、公开号：CN103667948A)公开了一种高强复相钢及其制备方法，所述复相钢的按重量百分比包括：C：0.06～0.10％，Si：0.61～1.1％，Mn：0.80～1.80％，P：0.03～0.049％，S：≤0.005％，Al：0.02～0.05％，Ti：0.02～0.04％，Cr：0.2～1.2％，O：≤0.003％，N：≤0.005％，其余为铁和不可避免杂质。本发明的复相钢包括超细化的多边形铁素体组织，贝氏体组织和马氏体组织，并以多边形铁素体为主，弥散分布一定量的贝氏体组织和马氏体。本发明制备的复相钢实现了相变强化，细晶强化，并提高了焊接性能，使材料具有良好的塑性和韧性。
中国专利(公开日：2017年06月27日、公开号：CN106893832A)公开了一种无碳化物贝/马复相钢的BQ&P热处理工艺，以C-Mn-Si为主要合金元素，添加Al、Mo、Cr、Ni、Cu、Co、W、Ti、Nb和V等元素，其余为Fe。将无碳化物贝/马复相钢经冶炼、铸造、锻造或者轧制后，进行BQ处理和P处理，获得的无碳化物贝/马复相钢抗拉强度800-2500MPa，屈服强度600-2000MPa，延伸率10-40％，冲击值AKV20-300J/cm2，性能优于常规的低合金高强钢。同时可以避免传统的Q&P工艺淬火冷速过大，淬火温度过低，造成的钢件淬裂等问题。
中国专利(公开日：2016年09月21日、公开号：CN105950984A)公开了一种抗拉强度650MPa级热轧复相钢及其生产方法。所述复相钢由以下重量百分比的化学成分构成：C0.06％～0.10％，Si≤0.3％，Mn 0.90％～1.3％，P≤0.025％，S≤0.008％，Als 0.020％～0.070％，Nb 0.01％～0.03％，余量为Fe及不可避免的杂质。所述复相钢的生产方法，包括如下步骤：1)转炉冶炼，2)吹氩、铝线终脱氧与化学成分调整，3)连铸成坯并对铸坯加热，4)进行分段轧制，5)采用五段式控制冷却工艺。该方法所生产的复相钢的钢板组织含贝氏体、马氏体以及一定数量铁素体，可获得更好的成形性能。
中国专利(公开日：2017年10月03日、公开号：CN107227432A)公开了一种高强韧性纳米级复相钢及其制备方法，包括下列组分：C:0.88-1.02％，Si:1.7-3.2％，Mn:2.1-3.6％，Cr:1.8-3.0％，Co：1.5-2.6％，P：≤0.01％，S：≤0.01％，其余为Fe。制备方法：将钢迅速加热到奥氏体化温度900-1100℃，等温10-60min后取出，使钢件充分奥氏体化；然后使奥氏体化的钢件在650～1100℃时快速冷却至450～650℃，空冷35-60s，再继续快速冷却至贝氏体转变温度；然后从上述贝氏体转变温度Bf+20℃开始慢速降温，直到降到温度Ms-20℃为止；最后淬火到室温，获得高强韧性纳米贝氏体钢。
可见，现有高强钢存在合金成本高、工艺控制复杂、成形性能差等技术难题，因此有必要进行成分工艺设计，降低生产难度，提高生产精度和产品质量。
发明内容
本发明的目的就是针对上述技术的不足，提供一种热连轧复相高强钢及其生产方法，通过合理成分工艺设计，得到成形性能优异的多相组织高强钢，满足工程机械、商用车等下游用户的应用要求。
为实现上述目的，本发明所设计的热连轧复相高强钢，其化学成分按重量百分比为：C：0.16～0.25％，Si：0.08～0.18％，Mn：0.6～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.01～0.06％，Ti：0.005～0.03％，N≤0.007％，其余为Fe及杂质。
一种所述热连轧复相高强钢的生产方法，包括如下步骤：
A)采用高炉铁水、铁水脱硫、转炉冶炼、LF+RH精炼、连铸常规工艺，厚度范围2～15mm；
B)加热：二加和均热末段温度1200～1250℃，二加+均热时间≥50min，总在炉时间控制在≥130min，保证合金元素完全固溶及充分奥氏体化，保证板坯温度均匀；
C)粗轧：粗轧出口温度1030℃～1090℃，中间坯厚度30mm～50mm；
D)精轧：精轧开轧温度930℃～1030℃，轧制速度3m/s～8m/s，精轧终轧温度820℃～870℃，较高的精轧入口温度有利于降低F1-F4机架轧制负荷，也有利于精轧阶段的轧制负荷分配，精轧阶段总压下率不宜过大，既可以降低精轧负荷，也有利于精轧阶段塑性变形的均匀性，促使轧后钢板内应力更加均匀，得到更好的轧后板形；
E)冷却和卷取：出FT7后立即冷却，冷速10～30℃/s，冷却至700℃～750℃，空冷2～6s以得到一定量的F，冷却速度10～20℃/s冷却至400℃～500℃后，得到一定量的B，冷却速度40～100℃/s，冷却至100～150℃范围卷取，实现在线淬火以获得一定量的M，最终得到三相组织，卷取温度太高可能降低强度、硬度，温度太低无法保证钢卷自回火工艺的温度，可能在用户使用过程中出现开裂等应用问题；
F)平整工序：根据来料板形来调整平整力，平整力400～750吨范围内，平整速度在15～30m/min，该平整速度内有利于板形质量的极大改善，太低的平整速度影响作业效率和产能，太高的平整速度恶化平整效果，平整后板形质量不佳。
优选的，所述步骤D)中，根据钢带状况，采用渐变性中浪轧制，穿带完成后，中浪达到40～100I范围，建张后中浪逐步变化到5～40I范围，近抛钢时中浪逐步变化到40～100I中浪。
本发明中成分范围及工艺要点设置原因如下：
1)C是提高材料强度最廉价的元素，随着含碳量增加，硬度、强度提高，但塑韧性和焊接性能降低，综合考虑，C重量百分含量为0.16～0.25％即可；
2)Si对淬透性作用较弱，远不如Cr和Mn，Si能降低碳在铁素体中的扩散速度，但Si过高易产生淬火裂纹，也会恶化表面质量，综合考虑，Si重量百分含量为0.08～0.18％为宜；
3)Mn显著降低钢的Ar1温度、奥氏体的分解速度和马氏体转变温度，锰还可显著降低钢的临界淬火速度，与Fe无限固溶能提高硬度和强度，但Mn含量若太高，会增加钢的回火脆性，导致严重的中心偏析，综合考虑，Mn重量百分含量为0.6～1.1％为宜。
4)Als在钢中可脱氧，也能起到细化晶粒的作用，综合考虑，Als在0.01～0.06％；
5)Ti在钢的凝固过程中能与N结合生成稳定的TiN，可强烈阻碍奥氏体晶界迁移，从而细化奥氏体晶粒，Ti与C结合生成TiC，可起到沉淀强化作用，添加微量Ti可提高强韧性，综合考虑，Ti重量百分含量为0.005～0.03％为宜；
6)P、S是钢中有害的杂质元素，钢中P易在钢中形成偏析，降低钢的韧性和焊接性能，S易形成塑性硫化物，使钢板产生分层，恶化钢板性能，故P、S含量越低越好，综合考虑，将钢的P、S含量为P≤0.015％，S≤0.005％。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：
1、成分简单，不含Nb等贵重元素和B元素；
2、性能稳定且优异，抗拉强度≥1000MPa，延伸率≥15％；
3、冷弯性能优良，横向冷弯d＝3a，弯曲180°合格，适用于多种应用环境。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步的详细说明。
一种热连轧复相高强钢，其化学成分按重量百分比为：C：0.16～0.25％，Si：0.08～0.18％，Mn：0.6～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.01～0.06％，Ti：0.005～0.03％，N≤0.007％，其余为Fe及杂质。
上述热连轧复相高强钢的生产方法，包括如下步骤：
A)采用高炉铁水、铁水脱硫、转炉冶炼、LF+RH精炼、连铸常规工艺，厚度范围2～15mm；
B)加热：二加和均热末段温度1200～1250℃，二加+均热时间≥50min，总在炉时间控制在≥130min；
C)粗轧：粗轧出口温度1030℃～1090℃，中间坯厚度30mm～50mm；
D)精轧：精轧开轧温度930℃～1030℃，轧制速度3m/s～8m/s，精轧终轧温度820℃～870℃，根据钢带状况，采用渐变性中浪轧制，穿带完成后，中浪达到40～100I范围，建张后中浪逐步变化到5～40I范围，近抛钢时中浪逐步变化到40～100I中浪。；
E)冷却和卷取：出FT7后立即冷却，冷速10～30℃/s，冷却至700℃～750℃，空冷2～6s以得到一定量的F，冷却速度10～20℃/s冷却至400℃～500℃后，得到一定量的B，冷却速度40～100℃/s，冷却至100～150℃范围卷取，实现在线淬火以获得一定量的M，最终得到三相组织；
F)平整工序：根据来料板形来调整平整力，平整力400～750吨范围内，平整速度在15～30m/min。
按照化学成分的重量百分比设置实施例1～10以及对比例1～2(传统高强钢具体各化学成分及其重量百分比)，具体成分取值如下表1：
表1本发明各实施例和对比例的成分取值列表
Figure GDA0003245001230000071
将上述各实施例和对比例按照如下表2和表3的工艺参数进行生产：
表2本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表-一
Figure GDA0003245001230000081
表3本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表-二
Figure GDA0003245001230000082
Figure GDA0003245001230000091
根据GB/T228和GB/T231国家标准，测试实施例1～10生产的热连轧复相高强钢以及对比例1～2的性能，如表4所示：
表4本发明各实施例和对比例的性能参数列表
实施例 屈服强度/MPa 抗拉强度/MPa A/％ 冷弯性能
实施例1 850 1013 16 D＝3a，180°合格
实施例2 847 1042 17 D＝3a，180°合格
实施例3 820 1130 15 D＝3a，180°合格
实施例4 820 1043 16 D＝3a，180°合格
实施例5 818 1066 15 D＝3a，180°合格
实施例6 91 1029 15 D＝3a，180°合格
实施例7 835 1034 16 D＝3a，180°合格
实施例8 726 1050 16 D＝3a，180°合格
实施例9 730 1050 18 D＝3a，180°合格
实施例10 792 1027 15 D＝3a，180°合格
对比例1 835 956 16 D＝4a，180°合格
对比例2 880 935 15.5 D＝4a，180°合格
可见，实施例1～10在上述工艺下，在化学成分更低(无贵重合金Nb微Ti)的情况下，强度更高，冷弯性能更优，而对比例中合金含量更高，强度偏低，且冷弯性能仅能满足D＝4a，180°合格，说明实施例在合金含量更低的前提下，力学性能更加优异。
本发明热连轧复相高强钢及其生产方法，成分简单，不含Nb等贵重元素和B元素；性能稳定且优异，抗拉强度≥1000MPa，延伸率≥15％；冷弯性能优良，横向冷弯d＝3a，弯曲180°合格，适用于多种应用环境。

Claims (2)

1.一种热连轧复相高强钢的生产方法，其特征在于：热连轧复相高强钢的化学成分按重量百分比为：C：0.16～0.25％，Si：0.08～0.18％，Mn：0.6～1.1％，P≤0.015％，S≤0.005％，Als：0.01～0.06％，Ti：0.005～0.03％，N≤0.007％，其余为Fe及杂质，生产包括如下步骤：
A)采用高炉铁水、铁水脱硫、转炉冶炼、LF+RH精炼、连铸常规工艺，厚度范围2～15mm；
B)加热：二加和均热末段温度1200～1250℃，二加+均热时间≥50min，总在炉时间控制在≥130min；
C)粗轧：粗轧出口温度1030℃～1090℃，中间坯厚度30mm～50mm；
D)精轧：精轧开轧温度930℃～1030℃，轧制速度3m/s～8m/s，精轧终轧温度820℃～870℃；
E)冷却和卷取：出FT7后立即冷却，冷速10～30℃/s，冷却至700℃～750℃，空冷2～6s以得到一定量的F，冷却速度10～20℃/s冷却至400℃～500℃后，得到一定量的B，冷却速度40～100℃/s，冷却至100～150℃范围卷取，实现在线淬火以获得一定量的M，最终得到三相组织；
F)平整工序：根据来料板形来调整平整力，平整力400～750吨范围内，平整速度在15～30m/min。
2.如权利要求1所述热连轧复相高强钢的生产方法，其特征在于：所述步骤D)中，根据钢带状况，采用渐变性中浪轧制，穿带完成后，中浪达到40～100I范围，建张后中浪逐步变化到5～40I范围，近抛钢时中浪逐步变化到40～100I中浪。
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JPH0617125A (ja) * 1992-07-01 1994-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd ラインパイプ用熱延鋼板の製造方法
JPH06100932A (ja) * 1992-09-21 1994-04-12 Nippon Steel Corp 冷間加工性に優れた極厚高張力鋼の製造方法
JP5928374B2 (ja) * 2013-03-14 2016-06-01 Ｊｆｅスチール株式会社 非調質低降伏比高張力厚鋼板およびその製造方法
CN104928579B (zh) * 2015-06-26 2017-06-09 河北钢铁股份有限公司承德分公司 抗拉强度1500MPa级马氏体热轧宽带钢及其生产方法
CN105803334B (zh) * 2016-05-06 2017-11-24 武汉钢铁有限公司 抗拉强度700MPa级热轧复相钢及其生产方法
JP6315044B2 (ja) * 2016-08-31 2018-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
CN109023036B (zh) * 2017-06-12 2020-03-31 鞍钢股份有限公司 一种超高强热轧复相钢板及生产方法
JP7160184B2 (ja) * 2019-03-29 2022-10-25 日本製鉄株式会社 鋼板及びその製造方法
CN110684925A (zh) * 2019-10-10 2020-01-14 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种高强耐磨耐腐蚀热轧钢带及其生产方法
CN111270161B (zh) * 2020-03-25 2021-06-15 武汉钢铁有限公司 一种抗拉强度≥1000MPa的高延伸率热轧组织调控钢及生产方法

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