CN113500292A - 一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，属于焊接技术领域。本方法包括步骤：a、制备母材，按化学成分C≤0.12，Si≤0.65，Mn≤2.00,P≤0.020,S≤0.015,Cr≤0.40制备低强度双相钢，按化学成分0.075≤C≤0.15，0.40≤Si≤0.70，1.45≤Mn≤1.90,P≤0.018,S≤0.006,0.30≤Cr≤0.58,0.020≤V≤0.075制备高强度双相钢，b、下料；c、焊前准备，清理待焊试板的焊接部；d、采用单光束激光焊接。本方法不需要通过外部装置就可获得高质量焊接接头的方法，获得的焊接接头在具有优异的力学性能的同时还具有优异的冲压成形性能。
Description
技术领域
本发明涉及一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，属于焊接技术领域。
背景技术
激光拼焊板TWB是将不同(相同)厚度、不同(同种)材质的板材，通过激光焊接而成的钢板。其目的是减轻车辆的自重、降低生产成本、降低油耗、减少排放、提高安全性能。拼焊板开始应用在汽车工业中，主要是为了解决钢板宽幅不够的问题，通过拼焊技术从而满足汽车工业对板宽的需求，故以将相同厚度的钢板进行拼焊为主。随着汽车工业轻量化减重的发展，拼焊板向差厚板方向发展，即可将不同厚度的钢板实现拼焊，真正实现了汽车板拼焊的目的，特别是差厚度高强钢的激光拼焊，具有较大的发展潜力。
公开号CN 110480154 A公布了一种激光拼焊板的焊接方法，包括以下步骤：A、冲裁落料：先将第一钢板坯和第二钢板坯冲裁为第一钢板和第二钢板；再将第二钢板的一条纵向侧边的两端各冲裁一个工艺缺口；B、拼板：将第一钢板与第二钢板相拼接得拼焊边，并使第一钢板与第二钢板的两端的工艺缺口围合成两个拼焊缺口；C、激光焊接：先使激光在拼焊缺口的第一钢板的缺口侧边的一端沿拼焊方向行进0.5毫米，激光起弧开始，然后沿着第一钢板和第二钢板的拼焊边进行焊接形成焊缝，最后激光行进至另一个拼焊缺口并距第一钢板的缺口侧边的另一端0.5毫米时收弧终止焊接即可。该发明主要通过在基板上面加工缺口解决引弧端及收弧端的焊接缺陷问题。
公开号CN 111958109 A公布了一种镀锌双相钢板的串列双光束高速激光焊接方法、系统及介质，包括以下步骤：获取具有Zn镀层的双相DP钢板和非镀层的双相DP钢板，并对表面进行净化处理；将两块经过表面净化处理的DP钢板搭接置于工作台上；把双光束激光焊接工作头置于待焊试板上方；激光焊接工作头前方设有保护气侧吹装置，调节吹气口方向指向焊接熔池，并与激光入射方向成45°夹角；根据钢板厚度组合调整激光焊接工艺参数，完成Zn镀层DP钢板与非镀层DP钢板搭接接头的激光焊接。本发明只需调整合适的双光束激光焊接参数，利用前束激光与试板的相互作用减少焊接过程中Zn蒸汽的影响，前后双光束相互配合实现高速焊接，消除焊接缺陷，提高接头强度。该发明使用的双光束焊接工艺。
公开号CN 108890134 A公布了一种不等厚板双光束激光拼焊方法，通过设计一套拼焊板加热控温装置，所述装置由导热材料、高频线圈、超高强双相钢拼焊板、焊缝、冷却板和冷却液管组成，通过控制焊缝配分温度、保温时间以及淬火温度，实现碳原子重新分布，细化马氏体晶粒的同时提高焊缝塑性变形能力，焊接得到的焊缝晶粒尺寸平均值1.5μm-4.0μm，超高强钢双相钢拼焊板杯突值为7.3～9.9mm，拼焊板杯突值提高43％。
综上所述，激光拼焊板的生产大都使用双光束激光焊接工艺，或者采用加工缺口解决焊接缺陷问题，又或者通过某种装置改善接头组织进而改善拼焊板性能。使得现有技术不能实现并不能实现双相钢单光束激光焊接成型。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是现有方法不能实现采用单光束激光焊接来保证焊头优异的力学性能和冲压成形性能。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，包括如下步骤：
a、制备母材，按化学成分C≤0.12，Si≤0.65，Mn≤2.00,P≤0.020,S≤0.015,Cr≤0.40制备低强度双相钢，按化学成分0.075≤C≤0.15，0.40≤Si≤0.70，1.45≤Mn≤1.90,P≤0.018,S≤0.006,0.30≤Cr≤0.58,0.020≤V≤0.075制备高强度双相钢，
b、下料，分别裁剪低强度双相钢和高强度双相钢制备焊接试板；
c、焊前准备，清理待焊试板的焊接部，使得两件试板水平间隙为0.1-0.2mm；
d、焊接，采用单光束激光焊接成型。
其中，上述方法中步骤a中的低强度双相钢过时效温度为240-350℃。
其中，上述方法中步骤a中的低强度双相钢厚度为1.4-1.6mm，抗拉强度为600-640MPa，屈服强度为350-380MPa。
其中，上述方法中步骤a中的高强度双相钢在退火工序采用三段式分级加热工艺，采用5-8℃/s加热至130-170℃、1.5-3.5℃/s加热至700-730℃和0.3-0.6℃/s加热至810-840℃。
其中，上述方法中步骤a中的高强度双相钢厚度为1.8-2.0mm，抗拉强度为790-850MPa，屈服强度为410-490MPa。
其中，上述方法中步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板的厚度差异≤0.6mm，Cr含量差异≤0.25％，C含量差异≤0.04％，Mn含量差异≤0.20％，抗拉强度差异≤210MPa。
其中，上述方法中步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板待焊面平直度≤0.50mm，直线度≤0.15mm。
其中，上述方法中步骤c中使用丙酮清理待焊试板待焊位置3-5mm范围内以及待焊面。
其中，上述方法中步骤d中激光功率3.5-6.5kW，焊接速度5.0-8.5m/min，离焦量0.3-0.8mm，激光向高强度双相钢侧偏移0.2-0.5mm。
其中，上述方法中步骤d中所用焊丝成分百分配比为：C≤0.09，Si≤0.11，Mn≤0.40,P≤0.03,S≤0.02,Cr≤0.05,Ni≤0.06，Cu≤0.08，V≤0.02。
本发明的有益效果是：本方法提供一种化学成分、厚度及强度均有差异的含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，不开缺口并采用单光束激光焊工艺，不需要通过外部装置就可获得高质量焊接接头的方法，获得的焊接接头在具有优异的力学性能的同时还具有优异的冲压成形性能。激光拼焊板，焊接接头具有优异的力学性能及成形性能，拉伸试验过程中断裂位置在低强度母材侧，激光拼焊板屈服强度为360～400Mpa，抗拉强度为570～610Mpa，延伸率为22～26％，杯突值为9.5-10.5mm，冲压成形过程中无开裂现象。
附图说明
图1为本发明的实施例1的焊缝中心显微组织图；
图2为本发明的实施例1的热影响区显微组织图；
图3为本发明的实施例2的焊缝中心显微组织图；
图4为本发明的实施例2的热影响区显微组织图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进一步说明。
如图1至图4所示，本发明的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，包括如下步骤：
a、制备母材，按化学成分C≤0.12，Si≤0.65，Mn≤2.00,P≤0.020,S≤0.015,Cr≤0.40制备低强度双相钢，按化学成分0.075≤C≤0.15，0.40≤Si≤0.70，1.45≤Mn≤1.90,P≤0.018,S≤0.006,0.30≤Cr≤0.58,0.020≤V≤0.075制备高强度双相钢，
b、下料，分别裁剪低强度双相钢和高强度双相钢制备焊接试板；
c、焊前准备，清理焊接试板的焊接部，使得两件焊接试板水平间隙为0.1-0.2mm；
d、焊接，采用单光束激光焊接成型。本领域技术人员能够理解的是，本方法控制母材的化学成分可使得焊接后的焊点结构牢固，具体是按化学成分C≤0.12，Si≤0.65，Mn≤2.00,P≤0.020,S≤0.015,Cr≤0.40制备低强度双相钢，按化学成分0.075≤C≤0.15，0.40≤Si≤0.70，1.45≤Mn≤1.90,P≤0.018,S≤0.006,0.30≤Cr≤0.58,0.020≤V≤0.075制备高强度双相钢，使得低强度双相钢和高强度双相钢为焊接母材。步骤b中按照既定尺寸裁剪母材制备焊接试板，也即是对步骤a制得的低强度双相钢和高强度双相钢进行裁剪，特别的是要保证待焊面平直度和直线度。步骤c中主要是保证焊缝的成形。步骤d创造性的使用单光束激光焊接成形来保证焊接质量。
优选的，上述方法中步骤a中的低强度双相钢过时效温度为240-350℃。本领域技术人员能够理解的是，在该温度范围内能够使马氏体发生低温回火，获得轮廓清晰的马氏体，且不在马氏体内部析出碳化物颗粒，碳化物颗粒的存在会降低马氏体体积分数，进而导致强度降低。该范围的过时效温度还能够提高位错的钉扎作用，宏观表现为明显的屈服平台，高的屈服强度。
优选的，上述方法中步骤a中的低强度双相钢厚度为1.4-1.6mm，抗拉强度为600-640MPa，屈服强度为350-380MPa。本领域技术人员能够理解的是，本方法为了保证焊接质量，故进一步限定低强度双相钢厚度为1.4-1.6mm，抗拉强度为600-640MPa，屈服强度为350-380MPa。
优选的，上述方法中步骤a中的高强度双相钢在退火工序采用三段式分级加热工艺，采用5-8℃/s加热至130-170℃、1.5-3.5℃/s加热至700-730℃和0.3-0.6℃/s加热至810-840℃。本领域技术人员能够理解的是，加热速率逐渐降低，能够分离再结晶及奥氏体化过程，最大限度的实现组织均匀化，也能够充分发挥V元素细化晶粒及沉淀强化的作用。
优选的，上述方法中步骤a中的高强度双相钢厚度为1.8-2.0mm，抗拉强度为790-850MPa，屈服强度为410-490MPa。本领域技术人员能够理解的是，本方法为了保证焊接质量，故进一步限定高强度双相钢厚度为1.8-2.0mm，抗拉强度为790-850MPa，屈服强度为410-490MPa。
优选的，上述方法中步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板的厚度差异≤0.6mm，Cr含量差异≤0.25％，C含量差异≤0.04％，Mn含量差异≤0.20％，抗拉强度差异≤210MPa。本领域技术人员能够理解的是，本方法优选低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板两者厚度差异≤0.6mm，Cr含量差异≤0.25％，C含量差异≤0.04％，Mn含量差异≤0.20％，确保两侧母材及焊缝的成分差异小，以保证化学成分的圆滑过渡。抗拉强度差异≤210MPa，降低焊接接头因强度差异导致的应力分布差异。
优选的，上述方法中步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板待焊面平直度≤0.50mm，直线度≤0.15mm。本领域技术人员能够理解的是，按照既定尺寸裁剪焊接试板，特别的是要保证待焊面平直度≤0.50mm，直线度≤0.15mm，保证焊接温度场的均匀性与稳定性，进而保证激光拼焊板的焊接质量。
优选的，上述方法中步骤c中使用丙酮清理待焊试板待焊位置3-5mm范围内以及待焊面。本领域技术人员能够理解的是，使用丙酮清理待焊试板。特别的是清理待焊位置3-5mm范围内以及待焊面上面的油污、胶质类影响焊接质量的物质，冷却后采用吸盘装置将待焊试板置于焊接工作台上，并将单光束激光焊接工作头置于待焊试板上方，特别的是两件试板水平间隙为0.1-0.2mm。
优选的，上述方法中步骤d中激光功率3.5-6.5kW，焊接速度5.0-8.5m/min，离焦量0.3-0.8mm，激光向高强度双相钢侧偏移0.2-0.5mm。本领域技术人员能够理解的是，本方法优选单光束激光焊工艺中的激光功率3.5-6.5kW，焊接速度5.0-8.5m/min，离焦量0.3-0.8mm，激光向高强度双相钢侧偏移0.2-0.5mm。
优选的，上述方法中步骤d中所用焊丝成分百分配比为：C≤0.09，Si≤0.11，Mn≤0.40,P≤0.03,S≤0.02,Cr≤0.05,Ni≤0.06，Cu≤0.08，V≤0.02。本领域技术人员能够理解的是，采用的焊丝成分百分配比为：C≤0.09，Si≤0.11，Mn≤0.40,P≤0.03,S≤0.02,Cr≤0.05,Ni≤0.06，Cu≤0.08，V≤0.02。特别的是焊丝中添加Ni、V等合金元素，能够在焊缝中协同析出，提高焊接接头的强韧性。
实施例1：
本实施例DP590钢板的化学成分为：C 0.095％，Si 0.52％，Mn 1.64％，P0.013％，S 0.008％，Cr 0.35％，过时效温度为260℃，厚度为1.4mm，屈服强度365MPa，抗拉强度615MPa。DP780钢板的化学成分为：C 0.12％，Si 0.43％，Mn 1.74％，P 0.015％，S0.004％，Cr 0.45％，V 0.065，三段式分级加热速率分别为5℃/s加热至160℃、1.5℃/s加热至705℃和0.4℃/s加热至815摄氏度，厚度为1.9mm，屈服强度470MPa，抗拉强度810MPa。母材C含量差异0.025％，Mn含量差异0.10％，Cr含量差异0.10％，抗拉强度差异195MPa，厚度差异0.5mm。两块DP钢板的直线度0.12mm，平直度0.4mm。
采用丙酮清洗两块DP钢板至钢板表面无杂质，冷却风干，将风干后的两块DP钢板置于焊接工作台，两块DP钢板水平间隙为0.1mm，把单光束激光焊接工作头置于待焊钢板上方，激光功率4.3kW，焊接速度6.5m/min，离焦量0.7mm，激光偏移量0.3mm，激光向DP780钢板侧移动，采用的焊丝成分百分配比为：C 0.06，Si 0.09，Mn 0.36,P 0.02,S 0.01,Cr 0.43,Ni 0.04，Cu 0.06，V 0.01。焊缝中心显微组织见图1，热影响区显微组织见图2，焊接接头屈服强度376MPa，抗拉强度589MPa，延伸率为23％，杯突值为9.8mm，冲压成形不发生开裂。
实施例2：
本实施例DP590钢板的化学成分为：C 0.098％，Si 0.60％，Mn 1.53％，P0.008％，S 0.009％，Cr 0.32％，过时效温度为320℃，厚度为1.6mm，屈服强度370MPa，抗拉强度625MPa。DP780钢板的化学成分为：C 0.11％，Si 0.61％，Mn 1.64％，P 0.017％，S0.003％，Cr 0.39％，V 0.072，三段式分级加热速率分别为8℃/s加热至165℃、3℃/s加热至720℃和0.6℃/s加热至830℃，厚度为1.9mm，屈服强度485MPa，抗拉强度820MPa。母材C含量差异0.012％，Mn含量差异0.11％，Cr含量差异0.07％，抗拉强度差异195MPa，厚度差异0.3mm。两块DP钢板的直线度0.14mm，平直度0.3mm。
采用丙酮清洗两块DP钢板至钢板表面无杂质，冷却风干，将风干后的两块DP钢板置于焊接工作台，两块DP钢板背面垂直方向上的间隙为0.2mm，把单光束激光焊接工作头置于待焊钢板上方，激光功率5.2kW，焊接速度7.8m/min，离焦量0.6mm，激光偏移量0.5mm，激光向DP780钢板侧移动，采用的焊丝成分百分配比为：C 0.05，Si 0.07，Mn 0.32,P 0.01,S0.009,Cr 0.30,Ni 0.05，Cu 0.07，V 0.02。焊缝中心显微组织见图3，热影响区显微组织见图4，焊接接头屈服强度395MPa，抗拉强度602MPa，延伸率为25％，杯突值为10.3mm，冲压成形不发生开裂。
对比例
本实施例DP590钢板的化学成分为：C 0.10％，Si 0.70％，Mn 1.63％，P 0.008％，S 0.017％，Cr 0.30％，过时效温度为330℃，厚度为1.6mm，屈服强度380MPa，抗拉强度610MPa。DP780钢板的化学成分为：C 0.14％，Si 0.65％，Mn 1.85％，P 0.012％，S0.003％，Cr 0.57％，V 0.062，三段式分级加热速率分别为6℃/s加热至180℃、4℃/s加热至750℃和0.7℃/s加热至870℃，厚度为1.9mm，屈服强度475MPa，抗拉强度830MPa。母材C含量差异0.04％，Mn含量差异0.22％，Cr含量差异0.27％，抗拉强度差异220MPa，厚度差异0.3mm。两块DP钢板的直线度0.13mm，平直度0.25mm。
采用丙酮清洗两块DP钢板至钢板表面无杂质，冷却风干，将风干后的两块DP钢板置于焊接工作台，两块DP钢板背面垂直方向上的间隙为0.1mm，把单光束激光焊接工作头置于待焊钢板上方，激光功率6.2kW，焊接速度8.3m/min，离焦量0.9mm，激光偏移量0.5mm，激光向DP780钢板侧移动，采用的焊丝成分百分配比为：C 0.10，Si 0.07，Mn 0.43,P 0.02,S0.01,Cr 0.06,Ni 0.07，Cu 0.07，V 0.03。焊接接头屈服强度345MPa，抗拉强度556MPa，延伸率为17％，杯突值为7.6mm，冲压成形发生开裂。
Claims (10)
1.一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于包括如下步骤：
a、制备母材，按化学成分C≤0.12，Si≤0.65，Mn≤2.00,P≤0.020,S≤0.015,Cr≤0.40制备低强度双相钢，按化学成分0.075≤C≤0.15，0.40≤Si≤0.70，1.45≤Mn≤1.90,P≤0.018,S≤0.006,0.30≤Cr≤0.58,0.020≤V≤0.075制备高强度双相钢，
b、下料，分别裁剪低强度双相钢和高强度双相钢制备焊接试板；
c、焊前准备，清理焊接试板的焊接部，使得两焊接试板水平间隙为0.1-0.2mm；
d、焊接，采用单光束激光焊接成型。
2.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤a中的低强度双相钢过时效温度为240-350℃。
3.根据权利要求1或2所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤a中的低强度双相钢厚度为1.4-1.6mm，抗拉强度为600-640MPa，屈服强度为350-380MPa。
4.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤a中的高强度双相钢在退火工序采用三段式分级加热工艺，采用5-8℃/s加热至130-170℃、1.5-3.5℃/s加热至700-730℃和0.3-0.6℃/s加热至810-840℃。
5.根据权利要求1或4所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤a中的高强度双相钢厚度为1.8-2.0mm，抗拉强度为790-850MPa，屈服强度为410-490MPa。
6.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板的厚度差异≤0.6mm，Cr含量差异≤0.25％，C含量差异≤0.04％，Mn含量差异≤0.20％，抗拉强度差异≤210MPa。
7.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤b中低强度双相钢和高强度双相钢制得的焊接试板待焊面平直度≤0.50mm，直线度≤0.15mm。
8.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤c中使用丙酮清理待焊试板待焊位置3-5mm范围内以及待焊面。
9.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤d中激光功率3.5-6.5kW，焊接速度5.0-8.5m/min，离焦量0.3-0.8mm，激光向高强度双相钢侧偏移0.2-0.5mm。
10.根据权利要求1所述的一种含钒双相钢激光拼焊板的生产方法，其特征在于：步骤d中所用焊丝成分百分配比为：C≤0.09，Si≤0.11，Mn≤0.40,P≤0.03,S≤0.02,Cr≤0.05,Ni≤0.06，Cu≤0.08，V≤0.02。
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Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105925912A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-07 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法 |
| CN107931835A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-04-20 | 中南大学 | 一种高速激光填丝焊接高强双相钢薄板的工艺 |
| CN109865941A (zh) * | 2017-12-01 | 2019-06-11 | 现代自动车株式会社 | 制造拼焊板的方法 |
| CN111187893A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 增强780dp高扩孔冷轧双相钢均一性的方法 |
| CN111215751A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-06-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法 |
| JP2020131271A (ja) * | 2019-02-25 | 2020-08-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 異種金属接合体の製造方法及び異種金属接合体 |
| CN112548395A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-03-26 | 无锡朗贤轻量化科技股份有限公司 | 一种激光填丝焊接用焊丝及制备方法和拼焊板制造工艺 |
| CN113118629A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 差强度激光拼焊板的制备方法 |
| CN113118630A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 差厚度激光拼焊板的制备方法 |
-
2021
- 2021-07-28 CN CN202110855903.8A patent/CN113500292A/zh active Pending
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105925912A (zh) * | 2016-07-11 | 2016-09-07 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 抗拉强度780MPa级含钒冷轧双相钢及其制备方法 |
| CN107931835A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-04-20 | 中南大学 | 一种高速激光填丝焊接高强双相钢薄板的工艺 |
| CN109865941A (zh) * | 2017-12-01 | 2019-06-11 | 现代自动车株式会社 | 制造拼焊板的方法 |
| JP2020131271A (ja) * | 2019-02-25 | 2020-08-31 | 株式会社神戸製鋼所 | 異種金属接合体の製造方法及び異種金属接合体 |
| CN111215751A (zh) * | 2019-03-29 | 2020-06-02 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种带铝或者铝合金镀层的钢制差强焊接部件及其制造方法 |
| CN111187893A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-22 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 增强780dp高扩孔冷轧双相钢均一性的方法 |
| CN112548395A (zh) * | 2020-11-27 | 2021-03-26 | 无锡朗贤轻量化科技股份有限公司 | 一种激光填丝焊接用焊丝及制备方法和拼焊板制造工艺 |
| CN113118629A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 差强度激光拼焊板的制备方法 |
| CN113118630A (zh) * | 2021-04-21 | 2021-07-16 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 差厚度激光拼焊板的制备方法 |
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