CN113494247B - 选取套管的方法和装置 - Google Patents
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Abstract
本申请公开了一种选取套管的方法和装置，属于石油开发技术领域。方法包括：获取多个套管的轴向应力和屈服强度，基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度，基于每个套管的当量屈服强度、外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值，基于每个套管的外挤毁压力值、当量屈服强度、轴向应力、内半径大小、外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，在多个套管中，基于每个套管的外挤毁压力值和抗内压力值，选取目标套管。通过本申请实施例提供的方法选取的套管不仅考虑到套管外挤毁压力值的大小，还考虑到了套管实际中所受到的轴向应力，因此，结合轴向应力选取的套管现场适应性较强。
Description
技术领域
本申请涉及石油开发技术领域，特别涉及一种选取套管的方法和装置。
背景技术
在油田生产开发中，通常将套管柱引入到油气井井下进行生产作业。而在采取注水方式开发油田过程中，由于泥岩本身性质的不稳定，当注水进入泥岩层后，改变了岩石的应力状态，使得岩石产生变形和位移，给套管施加了外挤毁压力，使套管被挤毁，或者由于套管内部固井冲洗液等液体的压力使套管被损坏。为避免套管被挤毁损坏以保证油田正常生产，需要对套管进行合理选取。
相关技术中，技术人员通常根据外挤毁压力值的大小，来选取油田生产开发中所使用的套管。
上述方法中，仅仅是考虑套管外挤毁压力值的大小等单一因素，而实际中，套管在遭受到外挤毁压力还受到了轴向压力作用，即轴向应力。因此，通过上述方法选取的套管适应性较差。
发明内容
本申请实施例提供了一种选取套管的方法和装置，可以解决相关技术中选取的套管适应性较差的问题。所述技术方案如下：
一方面，提供了一种选取套管的方法，所述方法包括：
获取多个套管的轴向应力和屈服强度；
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度；
基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值；
基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值；
在所述多个套管中，基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，选取目标套管。
在一种可能实现方式中，所述基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度，包括：
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度。
在一种可能实现方式中，所述基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值，包括：
基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值以及公式(2)，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值。
在一种可能实现方式中，所述基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，包括：
基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径。
在一种可能实现方式中，所述在所述多个套管中，基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，选取目标套管，包括：
基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值；
在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值；
在所述多个套管中，选取所述最大的安全系数值对应的目标套管。
一方面，提供了一种选取套管的装置，所述装置包括：
获取模块，用于获取多个套管的轴向应力和屈服强度；
第一确定模块，用于基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度；
第二确定模块，用于基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值；
第三确定模块，用于基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值；
选取模块，用于在所述多个套管中，基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，选取目标套管。
在一种可能实现方式中，所述第一确定模块，用于：
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度。
在一种可能实现方式中，所述第二确定模块，用于：
基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值以及公式(2)，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值。
在一种可能实现方式中，所述第三确定模块，用于：基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径。
在一种可能实现方式中，所述选取模块，用于：
基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值；
在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值；
在所述多个套管中，选取所述最大的安全系数值对应的目标套管。
本申请实施例提供的技术方案带来的有益效果至少包括：
通过获取到的多个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度，基于每个套管的当量屈服强度、外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值，基于每个套管的外挤毁压力值、当量屈服强度、轴向应力、内半径大小、外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，在多个套管中，基于每个套管的外挤毁压力值和抗内压力值，选取目标套管。由于轴向应力的存在，会改变套管的屈服强度进而使得套管外挤毁压力值的大小发生改变，并且，在轴向应力和外挤毁压力的共同作用下，套管的抗内压力值也发生了变化，通过本申请实施例提供的方法选取的套管不仅考虑到套管外挤毁压力值的大小，还考虑到了套管实际中所受到的轴向应力，因此，结合轴向应力选取的套管现场适应性较强。
附图说明
为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本申请实施例提供的一种选取套管的方法流程图；
图2是本申请实施例提供的一种选取套管的装置结构示意图。
具体实施方式
为使本申请的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本申请实施方式作进一步地详细描述。
本申请实施例提供了一种选取套管的方法，该方法可以由终端实现。其中，该终端可以是手机、平板电脑、笔记本等移动终端，也可以是台式计算机等固定终端。
本申请实施例提供的方法，可以应用在石油开发技术领域，具体的用于选取套管。在采取注水方式开发油田过程中，由于泥岩被水化，给套管施加了外挤毁压力，使套管被挤毁。此时，需要选取出适用于预防被泥岩水化而挤毁的套管。当技术人员想要选取合适的套管时，可以通过计算得到每个套管的外挤毁压力值和抗内压力值，然后根据预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系，确定每个套管的安全系数值，在这多个安全系数值中，选取最大的安全系数值，则该安全系数值对应的套管，即为最终要选取的套管。
图1是本发明实施例提供的一种选取套管的方法流程图，参见图1，该实施例包括：
101、获取多个套管的轴向应力和屈服强度。
其中，套管的轴向应力是指由于套管内部固井冲洗液等液体的压力作用后，在套管轴线方向上产生的应力。套管的屈服强度是指金属材质的套管发生屈服现象时的屈服极限，即金属材质的套管在抵抗微量变形的应力。
在实施中，技术人员可以通过应力测量仪和拉力试验机分别去检测并获取到每个套管的轴向应力和屈服强度。
102、基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度。
其中，套管的当量屈服强度是考虑到套管的轴向应力来确定的屈服强度，即由于套管的轴向力的存在，改变了套管的屈服强度。
在实施中，基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度。
103、基于该每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值。
其中，套管的外挤毁压力是指采取注水方式开发油田过程中，由于泥岩本身性质的不稳定，当注水进入泥岩层后，改变了岩石的应力状态，使得岩石产生变形和位移，给套管施加了会岩石被挤毁的压力。由于轴向应力的存在，会改变套管的屈服强度进而使得套管外挤毁压力值的大小发生改变，具体地，当该压力作用在套管管壁上使套管材质达到屈服强度时，套管的管体将会发生变形，此时即被认为该套管被挤毁，安全性较差。
需要说明的是，套管被挤毁的方式包括四种：屈服强度挤毁、塑性挤毁、塑弹性挤毁和弹性挤毁，这四种挤毁方式中屈服强度挤毁属于强度破坏，塑性挤毁、塑弹性挤毁和弹性挤毁属于失稳破坏。对于套管被挤毁的方式的判断，是根据套管的外半径大小与管壁厚度的比值来确定的。
在实施中，技术人员可以收集历史套管被挤毁时管段所在的地层岩石，通过实验测得该地层岩石的相关参数，该参数可以包括：岩石的抗压强度、抗拉强度、弹性模量、泊松比、粘聚力和内摩擦角等，还可以收集用于固井的水泥的力学性能参数。然后，可以根据这些参数对泥岩化套管受挤压而损坏的原因进行分析。
例如，当地应力全部作用在套管的强度超过套管的屈服强度时，该套管发生均匀缩径的挤压损坏；当地应力部分作用在套管的强度超过套管的屈服强度时，该套管发生椭圆缩径的挤压损坏；当地应力作用在套管某一个点或多个点上的强度超过套管的屈服强度时，该套管发生非均匀的挤压损坏。其中，地应力是指存在于地壳中的应力，即由于岩石形变而引起的介质内部单位面积上的作用力。
在实施中，基于该每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值以及公式(2)，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值。
预设常量A、B、C、G以及弹性模量常数Ε分别为：
A＝2.8762+0.10679×10-5K+0.21301×10-10K2-0.53132×10-16K3
B＝0.026233+0.50609×10-6K
C＝-465.93+0.030867K-0.10483×10-7K2+0.3689×10-13K2+0.36989×10-13K3
G＝F(B/A)
E＝206.84×106
其中：K＝YPa/6.894757
需要说明的是，根据套管的外半径大小与管壁厚度的比值，可以判定套管被挤毁的方式，进而选取该挤毁方式下的外挤毁压力值计算公式，得出该挤毁方式下的外挤毁压力值。
例如，当时，可以判定套管被挤毁的方式为屈服强度挤毁，此时，选取公式/>计算得出屈服强度挤毁方式下的最小屈服强度外挤毁压力值PYP。当/>时，可以判定套管被挤毁的方式为塑性挤毁，此时，选取公式计算得出塑性挤毁方式下的最小塑性外挤毁压力值Pp。当时，可以判定套管被挤毁的方式为塑弹性挤毁，此时，选取公式计算得出塑弹性挤毁方式下的最小塑弹性外挤毁压力值PΤ。当时，可以判定套管被挤毁的方式为弹性挤毁，此时，选取公式计算得出弹性挤毁方式下的最小弹性外挤毁压力值PE。
104、基于该每个套管的外挤毁压力值、该每个套管的当量屈服强度、该每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值。
在实施中，基于该每个套管的外挤毁压力值、该每个套管的当量屈服强度、该每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径。
其中，套管的抗内压力是指在高温高压含硫气量较高的油气井中的套管所能承受的最小内压力。
需要说明的是，在轴向应力和外挤毁压力的共同作用下，使得套管的抗内压力值会发生变化。
105、在该多个套管中，基于该每个套管的外挤毁压力值和该每个套管的抗内压力值，选取目标套管。
在实施中，基于该每个套管的外挤毁压力值和该每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值，在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值，在该多个套管中，选取该最大的安全系数值对应的目标套管。
其中，套管的安全系数是综合一个套管所用钢材质的钢制级别、管壁厚度、抗内压力值、外挤毁压力值等多个影像因素确定的系数，该安全系数可以反映套管的现场适应性，即安全系数越高，套管的现场适应性越强。
例如，在获得每个套管的外挤毁压力值和每个套管的抗内压力值后，通过在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系表中，查找得到每个套管的安全系数值。在得到的安全系数值中，选取最大的安全系数值，再选取该最大的安全系数值所对应的那个套管，该套管即为选取的符合实际作业现场的套管。
本申请实施例提供的技术方案带来的有益效果至少包括：
通过获取到的多个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度，基于每个套管的当量屈服强度、外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值，基于每个套管的外挤毁压力值、当量屈服强度、轴向应力、内半径大小、外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，在多个套管中，基于每个套管的外挤毁压力值和抗内压力值，选取目标套管。由于轴向应力的存在，会改变套管的屈服强度进而使得套管外挤毁压力值的大小发生改变，并且，在轴向应力和外挤毁压力的共同作用下，套管的抗内压力值也发生了变化，通过本申请实施例提供的方法选取的套管不仅考虑到套管外挤毁压力值的大小，还考虑到了套管实际中所受到的轴向应力，因此，结合轴向应力选取的套管现场适应性较强。
上述所有可选技术方案，可以采用任意结合形成本申请的可选实施例，在此不再一一赘述。
图2是本申请实施例提供的一种选取套管的装置结构示意图。参见图2，该装置包括：
获取模块201，用于获取多个套管的轴向应力和屈服强度；
第一确定模块202，用于基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度；
第二确定模块203，用于基于该每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值；
第三确定模块204，用于基于该每个套管的外挤毁压力值、该每个套管的当量屈服强度、该每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值；
选取模块205，用于在该多个套管中，基于该每个套管的外挤毁压力值和该每个套管的抗内压力值，选取目标套管。
在一种可能实现方式中，该第一确定模块202，用于：
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度。
在一种可能实现方式中，该第二确定模块203，用于：
基于该每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值以及公式(2)，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值。
在一种可能实现方式中，该第三确定模块204，用于：基于该每个套管的外挤毁压力值、该每个套管的当量屈服强度、该每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径。
在一种可能实现方式中，该选取模块205，用于：
基于该每个套管的外挤毁压力值和该每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值；
在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值；
在该多个套管中，选取该最大的安全系数值对应的目标套管。
本申请实施例提供的技术方案带来的有益效果至少包括：
通过获取到的多个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度，基于该每个套管的当量屈服强度、外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值，基于每个套管的外挤毁压力值、当量屈服强度、轴向应力、内半径大小、外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，在多个套管中，基于每个套管的外挤毁压力值和抗内压力值，选取目标套管。由于轴向应力的存在，会改变套管的屈服强度进而使得套管外挤毁压力值的大小发生改变，并且，在轴向应力和外挤毁压力的共同作用下，套管的抗内压力值也发生了变化，通过本申请实施例提供的方法选取的套管不仅考虑到套管外挤毁压力值的大小，还考虑到了套管实际中所受到的轴向应力，因此，结合轴向应力选取的套管现场适应性较强。
需要说明的是：上述实施例提供的选取套管的装置在选取套管时，仅以上述各功能模块的划分进行举例说明，实际应用中，可以根据需要而将上述功能分配由不同的功能模块完成，即将设备的内部结构划分成不同的功能模块，以完成以上描述的全部或者部分功能。另外，上述实施例提供的选取套管的装置与选取套管的方法实施例属于同一构思，其具体实现过程详见方法实施例，这里不再赘述。
上述仅为本申请的较佳实施例，并不用以限制本申请，凡在本申请的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的保护范围之内。
Claims (2)
1.一种选取套管的方法，其特征在于，所述方法包括：
获取多个套管的轴向应力和屈服强度；
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度，确定每个套管的当量屈服强度：
基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度；
基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值；
基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小，确定每个套管的抗内压力值，包括：
基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径；
在所述多个套管中，基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值；
在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值；
在所述多个套管中，选取所述最大的安全系数值对应的目标套管。
2.一种选取套管的装置，其特征在于，所述装置包括：
获取模块，用于获取多个套管的轴向应力和屈服强度；
第一确定模块，用于基于获取到的每个套管的轴向应力和屈服强度以及公式(1)，确定每个套管的当量屈服强度：
其中，YPa为当量屈服强度，SA为轴向应力，YP为屈服强度；
第二确定模块，用于基于所述每个套管的当量屈服强度、每个套管的外半径大小与管壁厚度的比值，确定每个套管的外挤毁压力值：
其中，Pe为外挤毁压力值，YPa为当量屈服强度，A、B、C和G均为预设常量，Ε为弹性模量常数，D为外半径，t为管壁厚度，为塑性外挤毁与屈服强度外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为弹性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值，/>为塑性外挤毁与塑弹性外挤毁分界点上的外半径大小与管壁厚度的比值；
第三确定模块，用于：基于所述每个套管的外挤毁压力值、所述每个套管的当量屈服强度、所述每个套管的轴向应力、每个套管的内半径大小、每个套管的外半径大小以及公式(3)，确定每个套管的抗内压力值：
其中，Pba/Pbo为抗内压力值，Pba为有轴向载荷和外压时的额定极限内压，Pbo为无轴向载荷和外压时的额定极限内压，SA为轴向应力，YP为屈服强度，Pe为外挤毁压力值，a为内半径，b为外半径；
选取模块，用于在所述多个套管中，基于所述每个套管的外挤毁压力值和所述每个套管的抗内压力值，在预先建立的套管的外挤毁压力值、套管的抗内压力值和套管的安全系数值的对应关系中，确定每个套管的安全系数值，在多个安全系数值中，选取最大的安全系数值，在所述多个套管中，选取所述最大的安全系数值对应的目标套管。
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| CN110965990A (zh) * | 2018-09-29 | 2020-04-07 | 中国石油天然气股份有限公司 | 套管损坏因素确定方法及装置 |
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- 2020-03-18 CN CN202010191831.7A patent/CN113494247B/zh active Active
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