CN113343416B - 一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法。该方法包括：对高炉入炉原燃料进行有害元素负荷分析，进一步计算得到有害元素钾、钠、锌等在高炉内的富集量及富集倍数；基于富集量制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的原燃料，得到有害元素负荷水平与原燃料冶金性能变化间的定量关系模型；通过对生产数据的分析，建立原燃料冶金性能与高炉冶炼技术指标间的定量关系模型，联立上述模型得到有害元素对高炉冶炼技术经济指标的影响规律，再结合企业实际原燃料条件制定最适宜的有害元素负荷控制标准。通过本发明提供的方法能实现高炉匹配有害元素调控标准的科学精准制定，对提高高炉的技术经济指标具有重要意义和指导价值。
Description
技术领域
本发明涉及高炉冶炼技术领域，尤其涉及一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法。
背景技术
近年来，随着铁矿资源条件的变化，优质铁矿石资源短缺以及价格上涨，钢铁企业间的竞争力不断加大，为了降低生铁成本，大量的低价铁矿石被使用，但低价矿中含有较多的有害元素钾、钠、锌，会导致高炉的有害元素入炉负荷增加；另外，国家对环境保护的重视程度不断增加，对钢铁企业的排放提出了新的要求，面对与日俱增的环保压力，钢铁粉尘成为钢铁企业面临的巨大问题，且粉尘中含有大量的C、Fe、Zn、K、Na、Pb等有价元素，目前各钢铁企业通常将钢铁粉尘配加到烧结系统中以对其进行回收利用，也会导致高炉的有害元素负荷不断呈现增加趋势。
钾、钠、铅、锌是原燃料中的微量有害元素，但因其具有活泼的化学性质在高炉内具有循环富集的特性，钾、钠、锌随原燃料进入高炉内部，随着炉料在高炉内的下降以及温度的升高，钾、钠、锌在高温区逐渐被还原成金属单质蒸气并随煤气流上升，在上升过程中部分吸附于炉料上，然后又随着炉料下降不断经历还原氧化过程，因此，有害元素在高炉内存在循环富集的特性。随着高炉入炉原燃料有害元素负荷的增加，高炉内部有害元素的富集量也越来越大，而有害元素含量过高时会对原燃料的冶金性能造成较大的影响，会提高焦炭的反应性降低焦炭的强度、恶化烧结矿的低温还原粉化性能，会恶化料柱的透气性，提升高炉的燃料消耗，严重时会导致高炉炉况异常波动造成较大的经济损失。
目前学者针对有害元素在高炉中的转变行为、来源于排出、耐火材料的侵蚀等方面开展了大量的工作以降低有害元素对高炉的影响，但是缺乏有害元素对高炉焦比影响的研究，为了明确有害元素负荷对高炉焦比的影响，需要研究出一种基于原燃料性能劣化的有害元素对高炉冶炼焦比影响的计算方法，通过该方法可以精确计算出有害元素对焦比的影响结果，为指导高炉进行有害元素调控以及原燃料评价具有重要意义。
2018年公开的名称为“基于里斯特操作线解析有害元素对高炉焦比的影响”的期刊中，分析了有害元素在高炉内的循环行为，结合高炉实际生产参数，运用里斯特操作线进行计算，揭示了有害元素对焦比的影响规律，建立了焦比与有害元素入炉负荷和循环富集倍数之间的定量关系。但是，高炉自上而下温度和气氛不同，结合热力学分析可得钾、钠、锌循环富集的温度区存在差异，上述方法认为有害元素钾、钠、锌在高炉内循环过程为“搬运CO”，此外，未结合有害元素对原燃料的劣化影响，有害元素劣化原燃料冶金性能进而影响高炉指标，该方法存在未结合各元素循环特性以及原燃料性能变化的缺陷。
有鉴于此，有必要设计一种改进的有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，以解决上述问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法。
为实现上述发明目的，本发明提供了一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，包括如下步骤：
S1，对高炉原燃料进行化学成分分析，计算有害元素入炉负荷，结合预定种类有害元素的循环富集倍数，计算得到高炉内预定种类有害元素的富集量；
S2，研究不同负荷水平下高炉内有害元素循环富集对烧结矿和焦炭冶金性能的影响，并建立有害元素负荷与烧结矿和焦炭的冶金性能变化之间的第一定量关系模型；
S3，收集高炉入炉原燃料基础性能、高炉生产基础数据、冶炼技术经济指标数据，并进行数据预处理，建立原燃料冶金性能变化与高炉技术指标变化之间的第二定量关系模型；
S4，联立步骤S2、S3中两个定量关系模型，建立有害元素负荷对高炉冶炼指标的影响规律，解析有害元素对铁水成本影响，基于入炉原燃料冶金性能以及企业实际生产条件，制定有害元素调控负荷标准。
作为本发明的进一步改进，步骤S1的具体过程为：对高炉原燃料中的烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉进行化学成分分析，得到对应原燃料的钾、钠、锌元素的百分含量，不同元素的负荷通过以下公式计算得到：
式中：fK、fNa、fZn分别为原燃料中有害元素钾、钠、锌负荷，Usei分别为烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉五者的吨铁消耗量；
分别为对应原燃料的钾、钠、锌元素百分含量。
作为本发明的进一步改进，步骤S1中，高炉内预定种类有害元素的富集量通过有害元素负荷与其富集倍数计算得到，其富集量通过以下公式计算得到：
mK＝fK×αK；
mNa＝fNa×αNa；
mZn＝fZn×αZn；
式中：mK、mNa、mZn分别为对应有害元素负荷为fK、fNa、fZn时高炉内吨铁钾、钠、锌元素的富集量；αK、αNa、αZn分别为有害元素钾、钠、锌的富集倍数；fK、fNa、fZn分别为原燃料中有害元素钾、钠、锌负荷。
作为本发明的进一步改进，步骤S2中，制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的烧结矿和焦炭，不同负荷水平的炉料富集后有害元素的百分含量与有害元素的负荷水平通过下式计算对应：
式中：mK、mNa、mZn分别为高炉内吨铁钾、钠、锌元素的富集量，由负荷与对应富集倍数计算得到；Usei分别为烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉的吨铁消耗量；massK、massNa、massZn分别代表原燃料中钾、钠、锌的百分含量。
作为本发明的进一步改进，采用外附法制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的烧结矿和焦炭。
作为本发明的进一步改进，步骤S2中，烧结矿的冶金性能指的是烧结矿的低温还原粉化性能，焦炭的冶金性能指的是焦炭的反应性和反应后强度。
作为本发明的进一步改进，步骤S2中，有害元素负荷与烧结矿、焦炭冶金性能变化的第一定量关系为线性模型，分别为：
CRI＝f(K、Na、Zn)＝k1×K(Na、Zn)+C1；
CSR＝f(K、Na、Zn)＝k2×K(Na、Zn)+C2；
RDI+3.15＝f(K、Na、Zn)＝k3×K(Na、Zn)+C3；
其中：k1、k2、k3为线性模型回归系数，C1、C2、C3为回归模型常数、K、Na、Zn分别为钾、钠、锌负荷；CRI为焦炭反应性、CSR为焦炭反应后强度、RDI+3.15为烧结矿低温还原粉化指数。
作为本发明的进一步改进，步骤S3中，根据经验知识对高炉生产过程中发生修风检修、炉况异常等数据进行剔除，实现数据的预处理；高炉技术指标为高炉冶炼焦比。
作为本发明的进一步改进，步骤S3中，建立焦炭反应性和反应后强度变化与焦比变化的定量关系模型和烧结矿低温还原粉化性能变化与焦比变化之间的第二定量关系模型，定量模型分别为：
Jcoke＝f(CRI)＝k1×CRI+C1；
Jcoke＝f(CSR)＝k2×CSR+C2；
Jcoke＝f(RDI)＝k3×RDI+3.15+C3；
其中：k1、k2、k3为线性模型回归系数，C1、C2、C3为回归模型常数，CRI为焦炭反应性、CSR为焦炭反应后强度、RDI+3.15为烧结矿低温还原粉化指数；Jcoke代表冶炼焦比。
作为本发明的进一步改进，步骤S4中，联立步骤S2、S3的定量关系模型，以原燃料冶金性能变化作为过渡，得到有害元素负荷变化与焦比之间的关系模型为：
ΔJcoke＝f(K、Na、Zn)＝k1×ΔK+k2×ΔNa+k3×ΔZn；
其中：ΔK、ΔNa、ΔZn分别为钾、钠、锌负荷变化值；ΔJcoke为焦比变化值。
作为本发明的进一步改进，步骤S4中，基于有害元素对铁水成本影响，针对不同有害元素负荷对焦比影响程度，结合原燃料入炉性能以及企业生产条件，以技术经济指标作为依据，制定相对应有害元素负荷调控标准。
作为本发明的进一步改进，所述有害元素为钾、钠、锌、铅中的一种或多种组合。
本发明的有益效果是：
1、本发明提供的有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，打通了有害元素负荷与高炉技术经济指标之间的联系，得到了有害元素负荷变化对高炉技术经济指标的影响。
2、本发明提供的有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，结合企业实际原燃料条件制定有害元素负荷调控标准，不至于因为标准过于严苛造成原料采购价格提高，导致炼铁成本增加，也不会因为标准过低导致高炉操作失常，造成产量损失和能耗增加。
3、本发明提供的有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，能实现高炉匹配有害元素调控标准的科学精准制定，对提高高炉的技术经济指标具有重要意义和指导价值。
附图说明
图1为本发明提供的有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法的流程示意图。
图2为本发明实施例1提供的有害元素钾负荷与焦炭CRI、CSR相关关系图。
图3为本发明实施例1提供的有害元素钠负荷与焦炭CRI、CSR相关关系图。
图4为本发明实施例1提供的有害元素锌负荷与焦炭CRI、CSR相关关系图。
图5为本发明实施例1提供的有害元素钾负荷与烧结矿RDI+3.15相关关系图。
图6为本发明实施例1提供的有害元素钠负荷与烧结矿RDI+3.15相关关系图。
图7为本发明实施例1提供的有害元素锌负荷与烧结矿RDI+3.15相关关系图。
图8为本发明实施例1提供的焦炭CSR与焦比相关关系图。
图9为本发明实施例1提供的焦炭CRI与焦比相关关系图。
图10为本发明实施例1提供的烧结矿低温还原粉化与焦比相关关系图。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细描述。
在此，还需要说明的是，为了避免因不必要的细节而模糊了本发明，在附图中仅仅示出了与本发明的方案密切相关的结构和/或处理步骤，而省略了与本发明关系不大的其他细节。
另外，还需要说明的是，术语“包括”、“包含”或者其任何其他变体意在涵盖非排他性的包含，从而使得包括一系列要素的过程、方法、物品或者设备不仅包括那些要素，而且还包括没有明确列出的其他要素，或者是还包括为这种过程、方法、物品或者设备所固有的要素。
实施例1
请参阅图1所示，本发明实施例1提供了一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：包括如下步骤：
S1，对高炉原燃料进行化学成分分析，计算有害元素入炉负荷，结合预定种类有害元素的循环富集倍数，计算得到高炉内预定种类有害元素的富集量；具体过程为：
S11，对高炉入炉原燃料进行化学分析，得到各物料中钾、钠、锌元素的百分含量，其化学分析结果如表1所示。
表1为入炉原燃料有害元素百分含量
S12，基于原燃料消耗以及化学分析结果，得到原燃料的有害元素负荷分别为：
S13，结合有害元素在高炉内的富集倍数，计算得到不同有害元素在高炉内的富集量，有害元素钾、钠、锌的富集倍数分别为：20、11、18倍，因此富集量结果为：
mK＝fK×αK＝1.555×20＝31.1；
mNa＝fNa×αNa＝1.139×11＝12.529；
mZn＝fZn×αZn＝0.2952×18＝5.3136。
S2，研究不同负荷水平下高炉内有害元素循环富集对烧结矿和焦炭冶金性能的影响，并建立有害元素负荷与烧结矿和焦炭的冶金性能变化之间的第一定量关系模型；具体过程为：
S21，根据不同有害元素的循环富集特性，采用外附法制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的烧结矿和焦炭，首先通过物理化学反应获取有害元素金属蒸气，通过载气将有害元素金属蒸气带入处于低温区的炉料，冷凝吸附于炉料上，结合有害元素富集量，设计有害元素负荷水平如表2所示。
表2为原燃料中有害元素负荷水平
S22，将吸附有害元素后的烧结矿、焦炭根据国标进行烧结矿低温还原粉化以及焦炭热性能测试，得到不同负荷水平下的烧结矿、球团矿冶金性能变化结果，基于实验结果得到有害元素负荷与烧结矿、焦炭冶金性能之间的定量关系模型，其中，锌负荷一般都小于1kg/tHM，取其左侧结果作为定量模型数据，如图2-7所示，各个定量模型分别如下所示：
CRI＝3.4143×K+21.259 (1)
CRI＝4.403×Na+21.259 (2)
CRI＝3.8182×Zn+23.313 (3)
CSR＝-0.6754×K+64.136 (4)
CSR＝-0.624×Na+64.099 (5)
CSR＝-6.795×Zn+63.545 (6)
RDI+3.15＝-3.37×K+71.868 (7)
RDI+3.15＝2×Na+67.107 (8)
RDI+3.15＝3×Zn+77.121 (9)
图2至7表明随着有害元素钾、钠、锌负荷的增加，焦炭的反应性增加、反应后强度降低，且呈线性变化趋势；随着钾负荷的增加，烧结矿的RDI+3.15增加；随着钠负荷的增加，烧结矿的RDI+3.15降低；随着锌负荷的增加，在0～1kg/tHM之内，烧结矿的RDI+3.15增加，大于1kg/tHM时随锌负荷的增加烧结矿的RDI+3.15降低；
S3，收集高炉入炉原燃料的理化特性及基础冶金性能、高炉生产基础数据、冶炼技术经济指标数据，并进行数据预处理，建立原燃料冶金性能变化与高炉技术指标变化之间的第二定量关系模型；具体过程如下：
S31，收集国内某高炉实际生产数据，包括富氧率、风量、炉顶压力、料批数、热风温度、产量、焦比、煤比、炉顶煤气成分等生产相关数据，然后结合经验知识对数据进行预处理，将修风、炉况异常等相关数据进行剔除，此外，由于焦比还受到铁矿石品位、炉料结构、富氧以及有害元素负荷等条件的影响，需要进一步的对数据进行处理，考虑到铁矿石品位、富氧以及风量等变量与产量之间有较大关系，在产量稳定时则上述条件较为固定，此外，有害元素负荷也较为稳定，碱负荷处在3.1Kg/tHM、锌负荷处在0.285Kg/tHM，具体如表5所示；特别的，考虑到高炉的生产是一个连续的过程，因此保持产量、有害元素负荷水平较为稳定的前提下选择时间较为连续的数据进行分析，经过预处理后得到的数据如表3-5所示。
表3为焦炭热强度分析清洗后数据
表4为焦炭热强度分析清洗后数据(燃料单位：kg/tHM)
| 时间 | 日产量/t | 焦比 | 焦丁比 | 煤比 | 燃料比 | 焦比(含焦丁) |
| 2017/11/14 | 6916.80 | 316.85 | 42.26 | 157.25 | 516.36 | 359.11 |
| 2017/11/16 | 6768.00 | 320.47 | 42.64 | 162.45 | 525.56 | 363.11 |
| 2017/11/20 | 6794.50 | 310.93 | 41.93 | 161.92 | 514.78 | 352.86 |
| 2017/11/24 | 6807.40 | 311.07 | 41.86 | 161.61 | 514.55 | 352.93 |
| 2017/11/27 | 6856.90 | 311.16 | 42.33 | 159.69 | 513.18 | 353.49 |
| 2017/12/7 | 6852.90 | 311.83 | 41.85 | 160.58 | 514.27 | 353.68 |
| 2017/12/11 | 6889.50 | 312.01 | 42.34 | 159.55 | 513.90 | 354.35 |
表5为2017.11-2017.12有害元素负荷数据(kg/tHM)
| 日期 | Pb负荷 | Zn负荷 | K<sub>2</sub>O负荷 | Na<sub>2</sub>O负荷 | 碱负荷 |
| 2017/11/10-2017/11/17 | 0.104 | 0.285 | 1.659 | 1.450 | 3.109 |
| 2017/11/17-2017/11/24 | 0.107 | 0.297 | 1.849 | 1.559 | 3.407 |
| 2017/11/24-2017/12/1 | 0.104 | 0.282 | 1.693 | 1.465 | 3.158 |
| 2017/12/1-2017/12/8 | 0.101 | 0.293 | 1.646 | 1.510 | 3.155 |
| 2017/12/8-2017/12/15 | 0.089 | 0.279 | 1.644 | 1.518 | 3.163 |
| 2017/12/22-2017/12/22 | 0.093 | 0.280 | 1.623 | 1.456 | 3.079 |
| 2017/12/22-2017/12/29 | 0.119 | 0.311 | 1.661 | 1.502 | 3.164 |
S32，对筛选后的数据进行相关性分析，如图8-9所示，结果表明焦炭反应性CRI与焦比(含焦丁)之间的相关系数为0.83，具有极强的正相关性，反应后强度CSR与焦比(含焦丁)之间的相关系数为-0.78，具有极强的负相关性，因此，焦炭反应性的提高会导致焦比的增加、反应后强度的降低会导致焦比的升高。
S33，进一步得到焦炭热性能变化与高炉冶炼焦比之间的定量关系模型。
JCoke＝-0.84×CSR+407.71 (10)
JCoke＝1.07×CRI+326.59 (11)
JCoke＝-0.813×RDI+433.34 (12)
同样的方式得到烧结矿低温还原粉化与高炉冶炼焦比之间的定量模型，图10为烧结矿低温还原粉化与焦比之间的相关关系图。
S4，联立步骤S2、S3中两个定量关系模型，建立有害元素负荷对高炉冶炼指标的影响规律，解析有害元素对铁水成本影响，基于入炉原燃料冶金性能以及企业实际生产条件，制定有害元素调控负荷标准；具体过程为：
S41，联立公式1-12，得到焦比变化值与有害元素负荷之间的变化结果如下所示：
ΔJCoke＝6.7×ΔK+6.87×ΔNa+7.36×ΔZn。
S42，结合焦炭性能的分级与采购价格间的关系，以某企业为例进行分析，将其生产的焦炭冶金性能进行分级：
表5为焦炭等级划分标准
| 焦炭等级 | CRI/％ | CSR/％ |
| A | <26 | >63 |
| B | 26～30 | >59 |
| C | >30 | >56 |
在使用质量较差的焦炭时，为了保证其技术经济指标达到焦炭质量较好时的技术经济指标，则需要降低有害元素对焦比的影响，以焦炭质量最好的A焦炭作为基准，其碱负荷处在3.1kg/tHM、锌负荷0.285kg/tHM，平均焦比在353kg左右；若以B等级的焦炭进行冶炼时，其平均焦比处在354.1kg，要达到A焦炭冶炼的指标，结合企业实际条件需要在烧结过程中添加含锌高的粉尘，导致锌负荷难以下降，因此其碱负荷控制标准应定为3.0kg/tHM，锌负荷为0.285kg/tHM；若以C等级的焦炭进行冶炼时，其平均焦比处在357.5kg，要达到A焦炭冶炼的指标，结合企业实际条件，因此其碱负荷控制标准应定为2.5kg/tHM，锌负荷为0.285kg/tHM。
需要注意的是，本领域技术人员应当理解，本发明中所述的有害元素不仅仅是高炉中的钾、钠和锌，同样，铅负荷调控标准也能由此制定。
综上所述，本发明提供了一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法。该方法包括：对高炉入炉原燃料进行有害元素负荷分析，进一步计算得到有害元素钾、钠、锌等在高炉内的富集量及富集倍数；基于富集量制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的原燃料，得到有害元素负荷水平与原燃料冶金性能变化间的定量关系模型；通过对生产数据的分析，建立原燃料冶金性能与高炉冶炼技术指标间的定量关系模型，联立上述模型得到有害元素对高炉冶炼技术经济指标的影响规律，再结合企业实际原燃料条件制定最适宜的有害元素负荷控制标准。通过本发明提供的方法能实现高炉匹配有害元素调控标准的科学精准制定，对提高高炉的技术经济指标具有重要意义和指导价值。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照较佳实施例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围。
Claims (12)
1.一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：包括如下步骤：
S1，对高炉原燃料进行化学成分分析，计算有害元素入炉负荷，结合预定种类有害元素的循环富集倍数，计算得到高炉内预定种类有害元素的富集量；
S2，研究不同负荷水平下高炉内有害元素循环富集对烧结矿和焦炭冶金性能的影响，并建立有害元素负荷与烧结矿和焦炭的冶金性能变化之间的第一定量关系模型；
S3，收集高炉入炉原燃料基础性能、高炉生产基础数据、冶炼技术经济指标数据，并进行数据预处理，建立原燃料冶金性能变化与高炉技术指标变化之间的第二定量关系模型；
S4，联立步骤S2、S3中两个定量关系模型，建立有害元素负荷对高炉冶炼指标的影响规律，解析有害元素对铁水成本影响，基于入炉原燃料冶金性能以及企业实际生产条件，制定有害元素调控负荷标准。
2.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S1的具体过程为：对高炉原燃料中的烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉进行化学成分分析，得到对应原燃料的钾、钠、锌元素的百分含量，不同元素的负荷通过以下公式计算得到：
式中：fK、fNa、fZn分别为原燃料中有害元素钾、钠、锌负荷，Usei分别为烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉五者的吨铁消耗量；
分别为对应原燃料的钾、钠、锌元素百分含量。
3.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S1中，高炉内预定种类有害元素的富集量通过有害元素负荷与其富集倍数计算得到，其富集量通过以下公式计算得到：
mK＝fK×αK；
mNa＝fNa×αNa；
mZn＝fZn×αZn；
式中：mK、mNa、mZn分别为对应有害元素负荷为fK、fNa、fZn时高炉内吨铁钾、钠、锌元素的富集量；αK、αNa、αZn分别为有害元素钾、钠、锌的富集倍数；fK、fNa、fZn分别为原燃料中有害元素钾、钠、锌负荷。
4.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S2中，制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的烧结矿和焦炭，不同负荷水平的炉料富集后有害元素的百分含量与有害元素的负荷水平通过下式计算对应：
式中：mK、mNa、mZn分别为高炉内吨铁钾、钠、锌元素的富集量，由负荷与对应富集倍数计算得到；Usei分别为烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉的吨铁消耗量；massK、massNa、massZn分别代表原燃料中钾、钠、锌的百分含量。
5.根据权利要求4所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：采用外附法制备不同负荷水平下有害元素经过循环富集状态的烧结矿和焦炭。
6.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S2中，烧结矿的冶金性能指的是烧结矿的低温还原粉化性能，焦炭的冶金性能指的是焦炭的反应性和反应后强度。
7.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S2中，有害元素负荷与烧结矿、焦炭冶金性能变化的第一定量关系为线性模型，分别为：
CRI＝f(K、Na、Zn)＝k1×K(Na、Zn)+C1；
CSR＝f(K、Na、Zn)＝k2×K(Na、Zn)+C2；
RDI+3.15＝f(K、Na、Zn)＝k3×K(Na、Zn)+C3；
其中：k1、k2、k3为线性模型回归系数，C1、C2、C3为回归模型常数、K、Na、Zn分别为钾、钠、锌负荷；CRI为焦炭反应性、CSR为焦炭反应后强度、RDI+3.15为烧结矿低温还原粉化指数。
8.根据权利要求7所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S3中，根据经验知识对高炉生产过程中发生修风检修、炉况异常的 数据进行剔除，实现数据的预处理；高炉技术指标为高炉冶炼焦比。
9.根据权利要求8所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S3中，建立焦炭反应性和反应后强度变化与焦比变化的定量关系模型和烧结矿低温还原粉化性能变化与焦比变化之间的第二定量关系模型，定量模型分别为：
Jcoke＝f(CRI)＝k1×CRI+C1；
Jcoke＝f(CSR)＝k2×CSR+C2；
Jcoke＝f(RDI)＝k3×RDI+3.15+C3；
其中：k1、k2、k3为线性模型回归系数，C1、C2、C3为回归模型常数，CRI为焦炭反应性、CSR为焦炭反应后强度、RDI+3.15为烧结矿低温还原粉化指数；Jcoke代表冶炼焦比。
10.根据权利要求9所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S4中，联立步骤S2、S3的定量关系模型，以原燃料冶金性能变化作为过渡，得到有害元素负荷变化与焦比之间的关系模型为：
ΔJcoke＝f(K、Na、Zn)＝k1×ΔK+k2×ΔNa+k3×ΔZn；
其中：ΔK、ΔNa、ΔZn分别为钾、钠、锌负荷变化值；ΔJcoke为焦比变化值。
11.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：步骤S4中，基于有害元素对铁水成本影响，针对不同有害元素负荷对焦比影响程度，结合原燃料入炉性能以及企业生产条件，以技术经济指标作为依据，制定相对应有害元素负荷调控标准。
12.根据权利要求1所述的一种有害元素对高炉冶炼影响及调控标准的建立方法，其特征在于：所述有害元素为钾、钠、锌、铅中的一种或多种组合。
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