CN113297815A - 一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法 - Google Patents
一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113297815A CN113297815A CN202110581178.XA CN202110581178A CN113297815A CN 113297815 A CN113297815 A CN 113297815A CN 202110581178 A CN202110581178 A CN 202110581178A CN 113297815 A CN113297815 A CN 113297815A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- cement slurry
- bingham
- grouting
- tortuosity
- type cement
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims abstract description 135
- 239000002002 slurry Substances 0.000 title claims abstract description 114
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 37
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims abstract description 22
- 230000035515 penetration Effects 0.000 claims abstract 2
- 239000011440 grout Substances 0.000 claims description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 9
- 230000035699 permeability Effects 0.000 claims description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 4
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 claims description 4
- 239000011435 rock Substances 0.000 abstract description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N nitrogen Substances N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 3
- 238000007569 slipcasting Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000009795 derivation Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
- G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
- G06F30/28—Design optimisation, verification or simulation using fluid dynamics, e.g. using Navier-Stokes equations or computational fluid dynamics [CFD]
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2113/00—Details relating to the application field
- G06F2113/08—Fluids
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
- G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Theoretical Computer Science (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mathematical Analysis (AREA)
- Mathematical Optimization (AREA)
- Computing Systems (AREA)
- Pure & Applied Mathematics (AREA)
- Computer Hardware Design (AREA)
- Evolutionary Computation (AREA)
- Geometry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Algebra (AREA)
- Consolidation Of Soil By Introduction Of Solidifying Substances Into Soil (AREA)
Abstract
本发明涉及一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,属于岩石工程技术领域。本发明通过宾汉姆流体流变曲线得到宾汉姆流体本构方程中的屈服应力τ0与塑性黏度μp,并得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程;根据宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度和宾汉型水泥浆液流变方程,推导出考虑多孔介质迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程;根据注浆初始条件及边界条件,即当p=p0时,l=l0,当p=p1时,l=l1,推导出考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式。
Description
技术领域
本发明涉及一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,属于岩石工程技术领域。
背景技术
注浆技术在我国矿业工程、土木工程和水利水电工程等众多领域已经得到了很好的应用。但是,现阶段注浆理论都是在一定假设前提下发展的,与实际注浆情况还有较大偏差,仍不能满足实际工程需求。
在实际工程中,浆液扩散的通道是曲折的。基于孔隙通道线性假设获得的研究结果往往与实际值有明显的偏差,一般情况下对应于同一时刻和同一测点的注浆压力会高于计算得出的压力值。因此,无法真实反映岩土介质曲折的孔隙通道,揭示水泥浆液岩土介质内流动过程。
发明内容
本发明针对现有技术对宾汉型水泥浆液流动过程研究的不足,提供一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,本发明基于宾汉姆流体本构方程,建立的考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,可解决水泥浆液在岩土介质对应于同一时刻和同一测点的注浆压力会高于计算得出的压力值,以及浆液有效加固范围计算问题。
一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,具体步骤如下:
(1)通过室内注浆实验获得宾汉姆流体流变曲线,通过宾汉型水泥浆液流变曲线得到宾汉姆流体本构方程中的屈服应力τ0与塑性黏度μp,并得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程;
(2)根据宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度和步骤(1)宾汉型水泥浆液流变方程,推导出考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程;
宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度:
式中,Γ岩土体流动路径迂曲度;dle为实际流动路径长度;dl为实际流动路径对应的直线长度;
考虑水泥浆液在岩土介质流动迂曲度模型后,水泥浆液在多孔介质中运动过程中的受力平衡为:
pπr2-(p+dp)πr2=2πrτdle
式中,p和p+dp分别为水泥浆液圆柱形微元体两端压力;r为水泥浆圆柱形微元体半径;τ为水泥浆液剪切应力;dle为实际流动路径长度;
宾汉姆流体在圆管中流动的流速径向分布为:
式中,γ为剪切速率;dv为水泥浆液速度;μp为水泥浆液塑性黏度;dp为压力;τ0为宾汉姆型水泥浆液屈服应力;
0≤r≤rp内相邻两流层处于静止状态,rp<r≤r0内相邻两流层处于滑移状态,对上式进行分离变量积分并结合边界条件:当0≤r≤rp时,v=vp(vp为流核半径),当r=r0(r0为毛细管半径)时,v=0,则有:
式中,v为流核半径以外水泥浆液的速度;r0为毛细管半径;vp为流核半径内水泥浆液的速度;rp为流核半径;μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;dp为压力;
毛细圆管内的流量Qp为:
式中,μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;r0为毛细管半径;v为水泥浆液速度;λ=2τ0/r0;dp为压力;
故单个圆管内的平均流速为:
利用Dupuit-Forchheimer关系式,考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆流体的渗流运动方程为
(3)根据注浆初始条件及边界条件,即当p=p0时,l=l0,当p=p1时,l=l1,推导出考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式,
其中:p0为注浆压力;p1为地下水压力;t为注浆时间;为地层有效渗透率;μp为宾汉型水泥浆液塑性粘度;r0为毛细管半径;φ为地层孔隙率,无量纲;dp/dl为压力梯度;;l0为注浆管半径;λ=2τ0/r0,为宾汉姆流体水泥浆液在毛细管内流动的启动压力梯度;Γ为水泥浆液在多孔介质毛细管道的水力迂曲度。
所述步骤(1)宾汉型水泥浆液本构方程为
τ=τ0+μpγ
其中,τ为剪切应力,单位为Pa;γ为剪切速率;τ0为屈服应力;μp为塑性黏度。
本发明的有益效果是:
(1)本发明基于宾汉姆流体本构方程,考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式,可解决水泥浆液在岩土介质对应于同一时刻和同一测点的注浆压力会高于计算得出的压力值,以及浆液有效加固范围计算问题;
(2)本发明通室内注浆实验,自主配置不同水灰比的水泥浆液,并根据实际的注浆时间等条件,得到水泥浆液在多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散扩散效果,通过试验结果验证理论得到扩散半径,并可验证本发明方法的准确性。
附图说明
图1为注浆试验装置结构示意图;
其中,1-供压设备、2-储浆容器、3-试验箱、4-氮气减压器(装有压力表)与注浆控制开关、5-注浆流体、6-电子称、7-注浆导管、8-注浆花管、9-松散碎石土层;
图2为水泥浆液柱形扩散实施例注浆花管示意图;
图3为实施例2不同水灰比水泥浆液的剪切应力随切速率的变化曲线。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明作进一步详细说明,但本发明的保护范围并不限于所述内容。
实施例1:一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,具体步骤如下:
(1)通过室内注浆实验获得宾汉姆流体流变曲线,通过宾汉型水泥浆液流变曲线得到宾汉姆流体本构方程中的屈服应力τ0与塑性黏度μp,并得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程;其中宾汉型水泥浆液本构方程为
τ=τ0+μpγ
其中,τ为剪切应力,单位为Pa;γ为剪切速率;τ0为屈服应力;μp为塑性黏度;
(2)根据宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度和步骤(1)宾汉型水泥浆液流变方程,推导出考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程;
宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度:
式中,Γ岩土体流动路径迂曲度;dle为实际流动路径长度;dl为实际流动路径对应的直线长度;
考虑水泥浆液在岩土介质流动迂曲度模型后,水泥浆液在多孔介质中运动过程中的受力平衡为:
pπr2-(p+dp)πr2=2πrτdle
式中,p和p+dp分别为水泥浆液圆柱形微元体两端压力;r为水泥浆圆柱形微元体半径;τ为水泥浆液剪切应力;dle为实际流动路径长度;
宾汉姆流体在圆管中流动的流速径向分布为:
式中,γ为剪切速率;dv为水泥浆液速度;μp为水泥浆液塑性黏度;dp为压力;τ0为宾汉姆型水泥浆液屈服应力;
0≤r≤rp内相邻两流层处于静止状态,rp<r≤r0内相邻两流层处于滑移状态,对上式进行分离变量积分并结合边界条件:当0≤r≤rp时,v=vp(vp为流核半径),当r=r0(r0为毛细管半径)时,v=0,则有
式中,v为流核半径以外水泥浆液的速度;r0为毛细管半径;vp为流核半径内水泥浆液的速度;rp为流核半径;μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;dp为压力。
毛细圆管内的流量Qp为:
式中,μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;r0为毛细管半径;v为水泥浆液速度;λ=2τ0/r0;dp为压力;
故单个圆管内的平均流速为:
利用Dupuit-Forchheimer关系式,考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆流体的渗流运动方程为
(3)根据注浆初始条件及边界条件,即当p=p0时,l=l0,当p=p1时,l=l1,忽略考虑多孔介迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程中高次项,依据注浆初始及边界条件以及注浆量Q=VAt(其中A=2πlH,H为柱形扩散高度),推导出考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式,
其中:p0为注浆压力;p1为地下水压力;t为注浆时间;为地层有效渗透率;μp为宾汉型水泥浆液塑性粘度;r0为毛细管半径;φ为地层孔隙率,无量纲;dp/dl为压力梯度;;l0为注浆管半径;λ=2τ0/r0,为宾汉姆流体水泥浆液在毛细管内流动的启动压力梯度;Γ为水泥浆液在多孔介质毛细管道的水力迂曲度。
实施例2:一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,具体步骤如下:
注浆实验装置图见图1,包括供压设备1、储浆容器2、试验箱3、氮气减压器4、注浆流体5、电子称6、注浆导管7、注浆花管8、松散碎石土层9;储浆容器2设置在电子秤6上,供压设备1通过气体管道与储浆容器2的顶部连通,储浆容器2的底端浆液出口通过注浆导管7与注浆花管8的顶端连通,松散碎石土层9铺设在试验箱3内,注浆花管8向下插设在松散碎石土层9内,气体管道上设置有氮气减压器4和压力控制阀,氮气减压器4内设置有压力表;注浆花管8的结构见图2,注浆花管8上设置有若干个侧边注浆孔,侧边注浆孔沿注浆花管8的注浆方向向下排列,注浆花管8底部设置有底部
(1)配制不同水灰比(0.8~1.1)的宾汉型水泥浆液,采用NXS–11A型旋转粘度计不同水灰比的宾汉型水泥浆液进行流变试验,得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变曲线(见图3);依据幂律流体本构方程拟合得到水灰比为0.8~1.1:1的宾汉型水泥浆液的本构方程中的屈服应力τ0与塑性黏度μp,得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程;
其中宾汉姆流体本构方程为
τ=τ0+μpγ
其中τ为剪切应力,单位为Pa;γ为剪切速率;τ0为屈服应力;μp为塑性黏度;
不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程式见表1,
表1不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程式
(2)根据宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度和步骤(1)宾汉型水泥浆液流变方程,推导出考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程;
宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度:
式中,Γ岩土体流动路径迂曲度;dle为实际流动路径长度;dl为实际流动路径对应的直线长度;
考虑水泥浆液在岩土介质流动迂曲度模型后,水泥浆液在多孔介质中运动过程中的受力平衡为:
pπr2-(p+dp)πr2=2πrτdle
式中,p和p+dp分别为水泥浆液圆柱形微元体两端压力;r为水泥浆圆柱形微元体半径;τ为水泥浆液剪切应力;dle为实际流动路径长度;
宾汉姆流体在圆管中流动的流速径向分布为:
式中,γ为剪切速率;dv为水泥浆液速度;μp为水泥浆液塑性黏度;dp为压力;τ0为宾汉姆型水泥浆液屈服应力;
0≤r≤rp内相邻两流层处于静止状态,rp<r≤r0内相邻两流层处于滑移状态,对上式进行分离变量积分并结合边界条件:当0≤r≤rp时,v=vp(vp为流核半径),当r=r0(r0为毛细管半径)时,v=0,则有:
式中,v为流核半径以外水泥浆液的速度;r0为毛细管半径;vp为流核半径内水泥浆液的速度;rp为流核半径;μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;dp为压力;
毛细圆管内的流量Qp为:
式中,μp为水泥浆液塑性黏度;dle为实际流动路径长度;r0为毛细管半径;v为水泥浆液速度;λ=2τ0/r0;dp为压力;
故单个圆管内的平均流速为:
利用Dupuit-Forchheimer关系式,考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆流体的渗流运动方程为
(3)根据注浆初始条件及边界条件,即当p=p0时,l=l0,当p=p1时,l=l1,忽略考虑多孔介迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程中高次项,依据注浆初始及边界条件以及注浆量Q=VAt(其中A=2πlH,H为柱形扩散高度),推导出考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式,
其中:p0为注浆压力;p1为地下水压力;t为注浆时间;为地层有效渗透率;μp为宾汉型水泥浆液塑性粘度;r0为毛细管半径;φ为地层孔隙率,无量纲;dp/dl为压力梯度;;l0为注浆管半径;λ=2τ0/r0,为宾汉姆流体水泥浆液在毛细管内流动的启动压力梯度;Γ为水泥浆液在多孔介质毛细管道的水力迂曲度;
根据实践工程中的水泥浆液的流变方程、注浆时间以及注浆管埋设角度等参数,在已知扩散半径l1的情况下,可以求得注浆压力差Δp=p0-p1;已知注浆压力差Δp=p0-p1,可求得浆液扩散半径l1;
表2注浆模型实验方案
表3被注多孔介质材料参数
表4考虑迂曲度宾汉姆流体柱形扩散半径理论值与试验值对比
表4表明,考虑多孔介质迂曲度的宾汉姆流体柱形扩散半径理论值比不考虑多孔介质迂曲度的宾汉姆流体柱形扩散半径理论值更接近实验值,因此考虑多孔介质迂曲度更符合工程实际。
基于宾汉姆流体本构方程,考虑多孔松散介质迂曲度对宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散的影响,联立注浆初始条件及边界条件,推导得到考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,可解决水泥浆液在岩土介质对应于同一时刻和同一测点的注浆压力会高于计算得出的压力值,以及浆液有效加固范围计算问题。
以上结合附图对本发明的具体实施方式作了详细说明,但是本发明并不限于上述实施方式,在本领域普通技术人员所具备的知识范围内,还可以在不脱离本发明宗旨的前提下作出各种变化。
Claims (2)
1.一种考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,其特征在于,具体步骤如下:
(1)通过宾汉型水泥浆液流变曲线得到宾汉姆流体本构方程中的屈服应力τ0与塑性黏度μp,并得到不同水灰比的宾汉型水泥浆液流变方程;
(2)根据宾汉型水泥浆液在岩土体流动路径迂曲度和步骤(1)宾汉型水泥浆液流变方程,推导出考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆流体的渗流运动方程,
(3)根据注浆初始条件及边界条件,即当p=p0时,l=l0,当p=p1时,l=l1,推导出考虑多孔松散介质迂曲度影响的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算式,
2.根据权利要求1所述考虑多孔松散介质迂曲度的宾汉姆型水泥浆液渗透注浆扩散半径计算方法,其特征在于:步骤(1)宾汉型水泥浆液本构方程为
τ=τ0+μpγ
其中,τ为剪切应力,单位为Pa;γ为剪切速率;τ0为屈服应力;μp为塑性黏度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110581178.XA CN113297815B (zh) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | 松散介质迂曲度的宾汉浆液渗透注浆扩散半径计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110581178.XA CN113297815B (zh) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | 松散介质迂曲度的宾汉浆液渗透注浆扩散半径计算方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113297815A true CN113297815A (zh) | 2021-08-24 |
CN113297815B CN113297815B (zh) | 2022-12-30 |
Family
ID=77325321
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110581178.XA Active CN113297815B (zh) | 2021-05-27 | 2021-05-27 | 松散介质迂曲度的宾汉浆液渗透注浆扩散半径计算方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113297815B (zh) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114720331A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-07-08 | 成都理工大学 | 岩土体迂曲度幂律浆液时变性的柱半球渗透半径确定方法 |
CN115598023A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-01-13 | 四川中德禄江装备科技有限公司(Cn) | 一种确定松散破碎岩土体三维迂曲度方法 |
CN115618643A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-01-17 | 四川中德禄江装备科技有限公司 | 宾汉浆液时水效应岩土体迂曲度柱半球渗透半径确定方法 |
CN115711833A (zh) * | 2023-01-09 | 2023-02-24 | 昆明理工大学 | 岩土体迂曲度牛顿浆液时水作用的柱形渗透半径确定方法 |
CN115753520A (zh) * | 2023-01-10 | 2023-03-07 | 昆明理工大学 | 幂律浆液时水作用岩土体迂曲度的球形渗透半径确定方法 |
CN117787145A (zh) * | 2024-02-28 | 2024-03-29 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱半球渗透注浆范围确定方法 |
CN117787146A (zh) * | 2024-02-28 | 2024-03-29 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱形渗透注浆范围确定方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103776748A (zh) * | 2014-02-14 | 2014-05-07 | 武汉科技大学 | 宾汉姆流体在多孔介质中的有效渗透率的预测方法 |
US20180135382A1 (en) * | 2014-05-30 | 2018-05-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for formulating a cement slurry for use in a subterranean salt formation |
-
2021
- 2021-05-27 CN CN202110581178.XA patent/CN113297815B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103776748A (zh) * | 2014-02-14 | 2014-05-07 | 武汉科技大学 | 宾汉姆流体在多孔介质中的有效渗透率的预测方法 |
US20180135382A1 (en) * | 2014-05-30 | 2018-05-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for formulating a cement slurry for use in a subterranean salt formation |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
杨志全: "《考虑多孔介质迂回曲折效应的幂律流体柱形渗透注浆机制》", 《岩石力学与工程学报》 * |
秦洲: "《考虑迂曲度的盾尾注浆毛细管渗透扩散模型》", 《公路》 * |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114720331A (zh) * | 2022-05-31 | 2022-07-08 | 成都理工大学 | 岩土体迂曲度幂律浆液时变性的柱半球渗透半径确定方法 |
US11733146B1 (en) | 2022-05-31 | 2023-08-22 | Kunming University Of Science And Technology | Method for determining column-hemispherical permeation radius with time-varying property of power-law cement grout and tortuosity of rock and soil mass |
CN115598023A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-01-13 | 四川中德禄江装备科技有限公司(Cn) | 一种确定松散破碎岩土体三维迂曲度方法 |
CN115618643A (zh) * | 2022-11-08 | 2023-01-17 | 四川中德禄江装备科技有限公司 | 宾汉浆液时水效应岩土体迂曲度柱半球渗透半径确定方法 |
CN115711833A (zh) * | 2023-01-09 | 2023-02-24 | 昆明理工大学 | 岩土体迂曲度牛顿浆液时水作用的柱形渗透半径确定方法 |
CN115753520A (zh) * | 2023-01-10 | 2023-03-07 | 昆明理工大学 | 幂律浆液时水作用岩土体迂曲度的球形渗透半径确定方法 |
CN115753520B (zh) * | 2023-01-10 | 2023-05-02 | 昆明理工大学 | 幂律浆液时水作用岩土体迂曲度的球形渗透半径确定方法 |
CN117787145A (zh) * | 2024-02-28 | 2024-03-29 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱半球渗透注浆范围确定方法 |
CN117787146A (zh) * | 2024-02-28 | 2024-03-29 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱形渗透注浆范围确定方法 |
CN117787146B (zh) * | 2024-02-28 | 2024-04-26 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱形渗透注浆范围确定方法 |
CN117787145B (zh) * | 2024-02-28 | 2024-04-26 | 昆明理工大学 | 基于宾汉浆液自重与角度的柱半球渗透注浆范围确定方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113297815B (zh) | 2022-12-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN113297815B (zh) | 松散介质迂曲度的宾汉浆液渗透注浆扩散半径计算方法 | |
CN105067222B (zh) | 多孔介质动水注浆装置及其方法 | |
CN212568764U (zh) | 饱和粉细砂层诱导注浆实验模型 | |
CN108196034A (zh) | 模拟深埋地层动水条件下高压注浆装置及试验方法 | |
CN113062713B (zh) | 一种模拟天然气水合物开采近井堵塞和解堵的实验装置及方法 | |
CN112282705B (zh) | 一种钻井液添加剂对天然气水合物相态稳定的评价装置及实验方法 | |
CN114320243B (zh) | 天然气水合物储层多分支水平井砾石充填模拟实验系统 | |
CN111175477A (zh) | 饱和粉细砂层诱导注浆实验模型及实验方法 | |
CN112627783A (zh) | 低频变压提高注气采收率的实验装置 | |
CN113128140A (zh) | 一种考虑幂律流体重力与注浆管埋设角度耦合效应的隧道超前预注浆扩散效果的计算方法 | |
CN114002411B (zh) | 一种煤层为主含水层的煤层涌水量动态监测系统及方法 | |
CN112986101B (zh) | 一种土石坝砂砾石筑坝料水平渗透特性试验方法 | |
CN103336105B (zh) | 一种软基处理实验装置及实验方法 | |
CN202735216U (zh) | 一种钻井液半透膜评价设备 | |
CN112144507B (zh) | 土体渗透注浆时确定加固参数的方法及利用该方法的加固方法 | |
CN108692129A (zh) | 一种管道修复用填充注浆的方法 | |
CN110487698B (zh) | 一种微纳米管夹持装置、微纳米气液流动实验装置及方法 | |
CN208255022U (zh) | 直接测量软粘土不同固结压力下三向渗透系数的试验装置 | |
CN111859701A (zh) | 一种固井水泥浆塑性体积收缩与孔隙压降评价方法 | |
CN101768982B (zh) | 排除地下建筑帷幕缺陷湧水、流沙险情的方法与设备 | |
CN116517583A (zh) | 富水粉细砂层盾尾注浆生成滤饼及充填盾尾间隙施工方法 | |
CN114136267B (zh) | 一种基于复合囊体的测控一体化土体变形动态控制系统 | |
CN110469347A (zh) | 富水隧洞双浆液注浆方法 | |
CN211318136U (zh) | 一种适用于承压含水层上断层突水研究的突水模拟装置 | |
CN108507930A (zh) | 直接测量软粘土不同固结压力下三向渗透系数的试验装置 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |