CN113283091B - 一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，包括如下步骤：分别确定机组负荷与设计给煤量和设计烟气运行湿基氧量的函数关系；拟合出单位质量燃煤理论湿烟气量和助燃干空气量的回归函数，并判断其准确性，计算单位质量燃煤实际助燃干空气量；分别计算每小时燃煤总量的所需助燃干空气量和产生湿烟气量的预测值与设计值，验证相对偏差是否在可接受范围内；计算实际给煤低位热值；计算进入锅炉的助燃干空气量和省煤器出口湿烟气量。本发明提出了一种以燃煤低位热值为自变量的助燃干空气量和湿烟气量的计算方法，可在不需燃煤元素组份的情况下准确计算出助燃干空气量和湿烟气量，解决了锅炉湿烟气量和助燃干空气量无法实时准确获得的问题。

Description

一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法

技术领域

本发明属于燃煤机组技术领域，具体涉及一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法。

背景技术

长期以来，对于燃煤机组的助燃干空气量和出口湿烟气量数据的准确实时获取是目前燃煤电厂都存在的问题，而对于助燃干空气量和出口湿烟气量数据的准确获取也直接影响到燃烧工况和SCR喷氨的调节响应性，进而影响到整个燃煤锅炉和SCR脱硝的性能状态。

参见中国专利CN104021290A公开了一种煤粉与高炉煤气混烧条件下的燃料燃烧计算方法，该方法依据燃料具体化学元素组份含量(如水分、灰分、元素碳、氢、氧、氮、硫等)，提出了燃烧烟气量和助燃干空气量的计算方法。但由于在燃煤机组运行过程无法实时获得燃煤的化学组成，因此该计算方法无法实现现场实际应用。

发明内容

本发明的目的是提供一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，用于解决锅炉湿烟气量和助燃干空气量无法实时计算的问题，为通过预置锅炉运行湿基氧量和SCR喷氨量提高其调节响应性。

为达到上述目的，本发明采用的技术方案是：

一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，包括如下步骤：

S1：在机组稳态运行模式下，获取不同负荷下的设计给煤量和烟气运行湿基氧量，进而确定机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的对应函数关系、机组负荷L与设计烟气运行湿基氧量O_2,b的对应函数关系；

S2：采用回归分析方法，拟合得到基于低位热值的单位质量燃煤理论湿烟气量W_flue,th,wet和单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air,th,dry的回归函数，并判断回归函数的准确性，计算得到单位质量燃煤实际助燃干空气量W_air,act,dry，根据空气温度、相对湿度和大气压力，计算空气饱和蒸汽压和单位体积干空气中的水蒸气占比/>进而计算单位质量燃煤实际助燃湿空气量W_air,act,wet和单位质量燃煤实际产生的湿烟气量W_flue,act,wet；

S3：计算不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h和产生湿烟气量预测值W_flue,h，通过比较不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h与其设计值W_air,b、产生湿烟气量预测值W_flue,h与其设计值W_flue,b，验证相对偏差δ是否在可接受范围内；

S4：获取机组的实际运行负荷L_i和实际给煤量W_coal,act，通过机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的对应函数关系计算实际运行负荷L_i下的设计给煤量W_coal,b,i，并计算实际给煤低位热值Q_net,act；

S5：根据机组的实际给煤量W_coal,act、实际运行湿基氧量O_2,act以及实际给煤低位热值Q_net,act，计算出实时进入锅炉的助燃干空气量BW_air,act,dry和助燃湿空气量BW_air,act,wet，锅炉省煤器出口烟气量BW_flue,act,wet。

优选地，所述的机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的对应函数关系、机组负荷L与设计烟气运行湿基氧量O_2,b的对应函数关系分别为：

W_coal,b＝f(L,Q_net,b)，

O_2,b＝g(L)，

式中：

L为机组负荷，单位为MW，

W_coal,b为设计给煤量，单位为t/h，

Q_net,b为设计煤低位热值，单位为MJ/kg，

O_2,b为设计烟气运行湿基氧量，单位为％。

优选地，所述的单位质量燃煤理论湿烟气量W_flue,th,wet和所述的单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air,th,dry通过拟合多组已有的电站锅炉煤种样品的元素分析和工业分析数据获得。

进一步优选地，所述的工业分析数据包括收到基灰、收到基水、低位热值，所述的元素分析数据包括碳、氢、氧、氮、硫成分。

优选地，所述的单位质量燃煤理论湿烟气量W_flue,th,wet和所述的单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air,th,dry分别为

W_flue,th,wet＝α₁×Q_net+β₁，

W_air,th,dry＝α₂×Q_net+β₂，

式中：

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

Q_net为煤低位热值，单位为MJ/kg，

α₁、α₂、β₁、β₂均为常数。

优选地，所述的回归函数的准确性通过方差进行判断，所述的方差应大于0.9。

优选地，所述的空气饱和蒸气压单位体积干空气中的水蒸汽体积占比为/>单位质量燃煤实际助燃干空气量W_air,act,dry、单位质量燃煤实际助燃湿空气量W_air,act,wet、单位质量燃煤实际产生的湿烟气量W_flue,act,wet分别为：

式中：

为空气饱和蒸汽压，单位为Pa，

T_air为空气温度，单位为℃，

ф为空气相对湿度，单位为％，

P_atm为大气压力，单位为Pa，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比，

W_air,act,dry为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_flue,act,wet为单位质量燃煤湿基产生的湿烟气量，单位为m³/kg，

O₂为烟气运行湿基氧量，单位为％。

优选地，所述的每小时入炉燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h和产生的湿烟气量预测值W_flue,h分别为：

W_air,h＝W_air,act,dry×W_coal,b×(1-γ)×1000，

W_flue,h＝W_flue,act,wet×W_coal,b×(1-γ)×1000，

式中：

W_air,h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m³/h，

W_flue,h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m³/h，

W_air,act,dry为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_flue,act,wet为单位质量燃煤实际产生的湿烟气量，单位为m³/kg，

W_coal,b为设计给煤量，单位为t/h，

γ为入炉煤的未燃烧损失比例。

优选地，所述的相对偏差δ的可接受范围为-5％～+5％，所述的相对偏差δ包括每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h与其设计值W_air,b的相对偏差δ₁、产生湿烟气量预测值W_flue,h与其设计值W_flue,b的相对偏差δ₂，所述的相对偏差δ₁和所述的相对偏差δ₂分别为：

式中：

W_air,h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m³/h，

W_flue,h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m³/h，

W_air,b为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量设计值，单位为m³/h，

W_flue,b为每小时燃煤总量的产生湿烟气量设计值，单位为m³/h。

优选地，所述的实际给煤低位热值Q_net,act为：

式中：

Q_net,act为实际给煤低位热值，单位为MJ/kg，

Q_net,b为设计给煤低位热值，单位为MJ/kg，

W_coal,act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

W_coal,b,i为实际运行负荷L_i下的设计给煤量，单位为t/h。

优选地，所述的助燃干空气量BW_air,act,dry和助燃湿空气量BW_air,act,wet分别为：

式中：

BW_air,act,dry为助燃干空气量，单位为m³/h，

BW_air,act,wet为助燃湿空气量，单位为m³/h，

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_coal,act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

O_2,act为实际烟气运行湿基氧量，单位为％，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。

优选地，所述的出口湿烟气量BW_flue,act,wet为：

式中：

BW_flue,act,wet为出口湿烟气量，单位为m³/h，

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_coal,act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

O_2,act为实际烟气运行湿基氧量，单位为％，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。

优选地，所述的实时的实际运行负荷L_i、实际给煤量W_coal,act、实际烟气运行湿基氧量O_2,act、实际给煤低位热值Q_net,act均通过机组的DCS系统获取。

由于上述技术方案运用，本发明与现有技术相比具有下列优点：

本发明基于回归分析方法，并结合机组负荷与燃煤量函数关系计算出的实际给煤低位热值，提出了一种以燃煤低位热值为自变量的助燃干空气量和湿烟气量的计算方法，可在不需给煤元素组份的情况下准确计算出机组当前负荷下的助燃干空气量和湿烟气量，解决了锅炉烟气量和助燃干空气量无法实时准确获得的问题，可通过预置锅炉燃烧运行氧量和SCR喷氨量提高调节响应性。

具体实施方式

下面对本发明的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。

一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，包括如下步骤：

S1：在机组稳态运行模式下，获得不同负荷下的设计给煤量和烟气运行湿基氧量，进而确定以机组负荷L为自变量的设计给煤量W_coal,b折线函数、以机组负荷L为自变量的设计烟气运行湿基氧量O_2,b折线函数，具体而言：

W_coal,b＝f(L,Q_net,b)，

O_2,b＝g(L)，

式中：

L为机组负荷，单位为MW，

W_coal,b为设计给煤量，单位为t/h，

Q_net,b为设计煤低位热值，单位为MJ/kg，

O_2,b为设计烟气运行湿基氧量，单位为％。

S2：采用回归分析方法，通过拟合已有的500多组电站锅炉煤种样品的元素分析和工业分析数据，得到基于低位热值的单位质量燃煤理论湿烟气量W_flue,th,wet和单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air,th,dry，并通过方差判断回归函数的准确性，方差大于0.9则表明拟合的准确性高，进而计算单位质量燃煤实际助燃干空气量W_air,act,dry，并根据实时测得的空气温度、相对湿度和大气压力，计算空气饱和蒸汽压和单位体积干空气中的水蒸气体积占比/>进而计算单位质量燃煤实际助燃湿空气量W_air,act,wet和单位质量燃煤实际产生的湿烟气量W_flue,act,wet，具体而言：

W_flue,th,wet＝α₁×Q_net+β₁，

W_air,th,dry＝α₂×Q_net+β₂，

式中：

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_air,act,dry为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_flue,act,wet为单位质量燃煤湿基产生的湿烟气量，单位为m³/kg，

Q_net为煤低位热值，单位为MJ/kg，

O₂为烟气运行湿基氧量，单位为％，

α₁、α₂、β₁、β₂均为常数，分别为0.2467、0.2496、0.718、0.3125，

为空气饱和蒸汽压，单位为Pa，

T_air为空气温度，单位为℃，

ф为空气相对湿度，单位为％，

P_atm为大气压力，单位为Pa，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。

S3：根据工业分析(收到基灰、收到基水、低位热值)和元素分析(碳、氢、氧、氮、硫)结果，得到不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量设计值W_air,b和产生湿烟气量设计值W_flue,b；

计算不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h和产生湿烟气量预测值W_flue,h，具体而言：

W_air,h＝W_air,act,dry×W_coal,b×(1-γ)×1000，

W_flue,h＝W_flue,act,wet×W_coal,b×(1-γ)×1000，

式中：

W_air,h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m³/h，

W_flue,h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m³/h，

W_air,act,dry为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_flue,act,wet为单位质量燃煤湿基产生湿烟气量预测值，单位为m³/kg，

W_coal,b为设计给煤量，单位为t/h，

γ为入炉煤的未燃烧热损失比例，其值为0.42％；

计算不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h与其设计值W_air,b之间的相对偏差δ₁、产生湿烟气量预测值W_flue,h与其设计值W_flue,b之间的相对偏差δ₂，若相对偏差δ₁和δ₂均在-5％～+5％内，则拟合后的偏差在可接受范围内，具体而言：

式中：

W_air,h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m³/h，

W_flue,h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m³/h，

W_air,b为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量设计值，单位为m³/h，

W_flue,b为每小时燃煤总量的产生湿烟气量设计值，单位为m³/h。

S4：获取机组DCS系统显示的实际运行负荷L_i和实际给煤量W_coal,act，通过机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的对应函数关系计算实际运行负荷L_i下的设计给煤量W_coal,b,i，并计算实际给煤低位热值Q_net,act，具体而言：

式中：

Q_net,act为实际给煤低位热值，单位为MJ/kg，

Q_net,b为设计给煤低位热值，单位为MJ/kg，

W_coal,act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

W_coal,b,i为实际运行负荷L_i下的设计给煤量，单位为t/h。

S5：根据机组DCS系统显示的实际给煤量W_coal,act、实际烟气运行湿基氧量O_2,act以及实际给煤低位热值Q_net,act，计算出实际运行负荷L_i下的进入锅炉的助燃干空气量BW_air,act,dry和助燃湿空气量BW_air,act,wet，锅炉省煤器出口湿烟气量BW_flue,act,wet，具体而言：

式中：

BW_air,act,dry为助燃干空气量，单位为m³/h，

BW_air,act,wet为助燃湿空气量，单位为m³/h，

BW_flue,act,wet为锅炉出口湿烟气量，单位为m³/h，

W_air,th,dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_flue,th,wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

O_2,act为实际烟气运行湿基氧量，单位为％，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。

W_coal,act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h。

以下具体给出实施例进行详细阐述：

选择某350MW的机组，计算负荷为300MW下的实时助燃干空气量和湿烟气量，具体包括如下步骤：

S1：在机组稳态运行模式下，分别获取负荷367.5MW、350MW、367.5MW、175MW、87.5MW下的设计给煤量(设计给煤低位热值Q_net,b为21.652MJ/kg)和设计烟气运行湿基氧量，如表1所示，则机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的具体函数关系为：

W_coal,b＝k×L+b

式中：

L为机组负荷，单位为MW；

W_coal,b为设计给煤量，单位为t/h；

k和b均为常数，分别为0.3545和9.7697。

表1：不同负荷下的给煤量和烟气运行湿基氧量

S2：已知设计烟气运行湿基氧量O_2,b为3.6％、设计给煤低位热值Q_net,b为21.652MJ/kg，则可计算得出W_flue,th,wet＝6.059548m³/kg，W_air,th,dry＝5.716839m³/kg，且通过拟合已有的500多组电站锅炉煤种样品的元素分析和工业分析数据得到的单位质量燃煤理论湿烟气量W_flue,th,wet和单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air,th,dry方差分别为0.9763和0.9858，均大于0.9，因此拟合的准确性高，进而计算出单位质量燃煤实际助燃干空气量为W_air,act,wet＝6.97741m³/kg，已知空气温度为20℃，相对湿度为55％，大气压力为101000Pa，计算得到单位体积干空气中的水蒸汽占比为

S3：当机组负荷为367.5MW时，根据工业分析和元素分析结果，得到机组负荷367.5MW下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量设计值W_air,b为952746m³/h、产生湿烟气量W_flue,b设计值为1030231m³/h；已知设计给煤量W_coal,b为139.23t/h，则每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h＝6.97741×139.23×(1-0.42％)×1000＝967385m³/h，每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值W_flue,h＝7.3552×139.23×(1-0.42％)×1000＝1019768m³/h；则助燃干空气量相对偏差产生湿烟气量相对偏差/>

其他负荷下的计算过程与367.5MW负荷下的计算过程相同，在此不再赘述，具体计算结果如表2中所示。

根据表2中的计算结果可知，不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air,h与其设计值W_air,b之间的相对偏差为1.54％～2.61％，产生湿烟气量预测值W_flue,h与其设计值W_flue,b之间的相对偏差为-0.1.02％～+0.63％，相对偏差均在-5％～+5％之间，则由此可判断拟合后的偏差在可接受范围内。

表2：每小时燃煤总量的所需助燃干空气量和产生烟气量的设计值与预测值

S4：实际运行负荷L_i为300MW，机组DCS系统显示的实际给煤量W_coal,act为121.5t/h，通过机组负荷L与设计给煤量W_coal,b的对应函数关系，得到实际运行负荷300MW下的设计给煤量W_coal,b,i＝0.3545×300+9.769＝116.12t/h，则可计算出实际给煤低位热值

S5：实际运行负荷L_i为300MW时，获取实际运行湿基氧量O_2,act为3.2％，

则可计算出进入锅炉的助燃干空气量为：

计算出锅炉省煤器出口湿烟气量为：

上述实施例只为说明本发明的技术构思及特点，其目的在于让熟悉此项技术的人士能够了解本发明的内容并据以实施，并不能以此限制本发明的保护范围。凡根据本发明精神实质所作的等效变化或修饰，都应涵盖在本发明的保护范围之内。

Claims (8)

1.一种助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：包括如下步骤：

S1：在机组稳态运行模式下，获取不同负荷下的设计给煤量和烟气运行湿基氧量，进而确定机组负荷L与设计给煤量W_coal，b的对应函数关系、机组负荷L与设计烟气运行湿基氧量O_2，b的对应函数关系，

S2：采用回归分析方法，拟合得到基于低位热值的单位质量燃煤理论湿烟气量W_{flue，th，wet}和单位质量燃煤理论助燃干空气量W_{air，th，dry}的回归函数，判断回归函数的准确性，计算得到单位质量燃煤实际助燃干空气量W_{air，act，dry}，根据空气温度、相对湿度和大气压力，计算空气饱和蒸汽压和单位体积干空气中的水蒸气体积占比/>进而计算单位质量燃煤实际助燃湿空气量W_{air，act，wet}和单位质量燃煤实际产生的湿烟气量W_{flue，act，wet}，

所述的空气饱和蒸气压单位体积干空气中的水蒸汽体积占比为/>单位质量燃煤实际助燃干空气量W_{air，act，dry}、单位质量燃煤实际助燃湿空气量W_{air，act，wet}、单位质量燃煤实际产生的湿烟气量W_{flue，act，wet}分别为：

式中：

为空气饱和蒸汽压，单位为Pa，

T_air为空气温度，单位为℃，

φ为空气相对湿度，单位为％，

P_atm为大气压力，单位为Pa，W_{air，act，dry}为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_{air，th，dry}为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m³/kg，

W_{flue，th，we}t为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m³/kg，

W_{flue，act，Wet}为单位质量燃煤湿基产生的湿烟气量，单位为m³/kg，

O₂为烟气运行湿基氧量，单位为％，

为每体积干空气中的水蒸汽体积占比，

S3：计算不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值Wa_ir，h和产生湿烟气量预测值W_flu_e，h，通过比较不同负荷下每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_ai_r，h与其设计值W_air，b、产生湿烟气量预测值W_flu_e，h与其设计值W_flu_e，b，验证相对偏差δ是否在可接受范围内，所述的每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air，h和产生湿烟气量预测值W_flue，h分别为：

W_air，h＝W_air，act_，dry×W_coal_，b×(1-γ)×1000，

W_flue，h＝W_flue，act，wet×W_coal，_b×(1-γ)×1000，

式中：

Wa_ir，h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m3/h，

W_flu_e，h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m3/h，

W_air，act_，dry为单位质量燃煤实际助燃干空气量，单位为m3/kg，

W_flue，act_，wet为单位质量燃煤实际产生的湿烟气量，单位为m3/kg，

W_co_al，b为设计给煤量，单位为t/h，

γ为入炉煤的未燃烧损失比例，

S4：获取机组的实际运行负荷L_i和实际给煤量W_co_al，act，通过机组负荷L与设计给煤量W_coal，b的对应函数关系计算实际运行负荷L_i下的设计给煤量W_coal，b，i，并计算实际给煤低位热值Qnet，act，

S5：根据机组的实际给煤量W_coal，act、实际运行湿基氧量0_2，ac_t以及实际给煤低位热值Qnet，act，计算出实时进入锅炉的助燃干空气量BW_air，act_，dry和助燃湿空气量BW_air，act_，wet，锅炉省煤器出口湿烟气量BW_flue，act_，wet。

2.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的机组负荷L与设计给煤量W_coa_l，b的对应函数关系、机组负荷L与设计烟气运行湿基氧量O_2，b的对应函数关系分别为：

W_coal，_b＝f(L，Qn_et，b)，

O_2，b＝g(L)，

式中：

L为机组负荷，单位为MW，

W_co_al，b为设计给煤量，单位为t/h，

Q_net，b为设计煤低位热值，单位为MJ/kg，

O_2，b为设计烟气运行湿基氧量，单位为％。

3.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的单位质量燃煤理论湿烟气量Wflue，th，wet和所述的单位质量燃煤理论助燃干空气量W_air，th_，dry分别为：

W_flue，th，wet＝α₁×Q_net+β₁，

W_air，th，dry＝α₂×Q_net+β₂，

式中：

Wflue，th，wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m3/kg，

W_air，th，dr_y为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m3/kg，

Qn_et为煤低位热值，单位为MJ/kg，

α₁、α₂、β₁、β₂均为常数。

4.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的回归函数的准确性通过方差进行判断，所述的方差应大于0.9。

5.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的相对偏差δ的可接受范围为-5％～+5％，所述的相对偏差δ包括每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值W_air，h与其设计值W_air，b的相对偏差δ1、产生湿烟气量预测值Wflu_e，h与其设计值

Wflue，_b的相对偏差δ2，所述的相对偏差δ1和所述的相对偏差δ2分别为：

式中：

Wa_ir，h为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量预测值，单位为m3/h，

Wflu_e，h为每小时燃煤总量的产生湿烟气量预测值，单位为m3/h，

Wa_ir，b为每小时燃煤总量的所需助燃干空气量设计值，单位为m3/h，

Wflu_e，b为每小时燃煤总量的产生湿烟气量设计值，单位为m3/h。

6.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的实际给煤低位热值Qn_et，ac_t为：

式中：

Qn_et，ac_t为实际给煤低位热值，单位为MJ/kg，

Q_net，b为设计给煤低位热值，单位为MJ/kg，

W_co_al，act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

W_coal，b_，i为实际运行负荷L_i下的设计给煤量，单位为t/h。

7.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的助燃干空气量BW_air，act_，dry和助燃湿空气量BW_air，act_，wet分别为：

式中：

BW_air，act_，dry为助燃干空气量，单位为m3/h，

BWa_{ir，act，wet}为助燃湿空气量，单位为m3/h，

Wflue，th_，wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m3/kg，

W_air，th_，dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m3/kg，

W_co_al，act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

O_2，ac_t为实际烟气运行湿基氧量，单位为％，

为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。

8.根据权利要求1所述的助燃干空气量和湿烟气量的实时计算方法，其特征在于：所述的出口湿烟气量BW_flue，act_，wet为：

式中：

BW_flue，act_，wet为出口湿烟气量，单位为m3/h，

W_flue，th_，wet为单位质量燃煤理论湿烟气量，单位为m3/kg，W_air，th_，dry为单位质量燃煤理论助燃干空气量，单位为m3/kg，W_eo_al，act为实际运行负荷L_i下的实际给煤量，单位为t/h，

O_2，act为实际烟气运行湿基氧量，单位为％，为单位体积干空气中的水蒸汽体积占比。