CN113245748A - 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 - Google Patents
临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113245748A CN113245748A CN202110755096.2A CN202110755096A CN113245748A CN 113245748 A CN113245748 A CN 113245748A CN 202110755096 A CN202110755096 A CN 202110755096A CN 113245748 A CN113245748 A CN 113245748A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- 14cr1mor
- welding
- less
- percent
- equal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3053—Fe as the principal constituent
- B23K35/3073—Fe as the principal constituent with Mn as next major constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0272—Rods, electrodes, wires with more than one layer of coating or sheathing material
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/365—Selection of non-metallic compositions of coating materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Abstract
本发明涉及焊接材料技术领域,公开了临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,包括焊芯和药皮,焊芯采用H08E钢,药皮的各组分按重量百分比计,包括碳酸盐35.0~39.0%、氟化物23.5~26.0%、金红石5.0~8.0%、二氧化硅4.0~8.0%、锰铁3.0~5.0%、硅铁6.2~7.2%、钛铁2.0~3.0%、金属铬3.0~5.0%、钼铁2.0~4.0%、稀土1.0~2.0%,还原铁粉5.0~10.0%,CMC 0.6~1.0%,粘结剂1.0~2.0%。本申请的焊条,经690℃×20h热处理后,常温及高温(380℃、450℃、510℃)力学性能良好,‑20℃冲击吸收能≥100J,熔敷金属As、Sn、Sb含量均小于0.005%,X系数小于15ppm,满足临氢钢用14Cr1MoR的焊接需求。
Description
技术领域
本发明属于焊接材料技术领域,具体地说,涉及临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条。
背景技术
随着我国石油、化工行业的高速发展,承压设备也向着大型化、轻量化、高参数、长寿命的方向发展,承压设备所需焊材的性能及稳定性对承压设备的制造质量尤其关键,决定承压设备的最终性能。
1.25Cr~0.5Mo钢属于铁素体~珠光体组织热强钢,高温下具有较高的热强性和抗氧化性,但在375~575℃温度范围内长期工作,会出现回火脆化及韧性降低等问题。近年来,各大钢厂通过控制杂质元素P、As、Sn、Sb的含量,国产钢材性能得到了大幅提升,可以替代进口满足高温下良好的热强性及抗氧化、抗氢、硫腐蚀性能。14Cr1MoR是石油化工装置中常用的钢种之一,在高温下具有较好的热强度及抗氧化性,应用在焦炭塔主体材料中,可经受冷热疲劳,轴向和纵向温差引起的局部塑性变形,其市场占比远高于15CrMoR。
配套临氢钢用14Cr1MoR,满足高温下足够的强度、良好的塑韧性、优良的焊接操作性及抗回火脆化等综合性能的焊材成了制约钢材应用的最大瓶颈。因此,急需研究开发出一种配套临氢钢用14Cr1MoR焊接的高韧性电焊条。
发明内容
因此,本发明的目的在于,提供临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,经690℃×20h热处理后,常温及高温(380℃、450℃、510℃)力学性能良好,-20℃冲击吸收能≥100J,熔敷金属As、Sn、Sb含量均小于0.005%,X系数小于15ppm,满足临氢钢用14Cr1MoR的焊接需求。
具体内容如下:
本发明提供了临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,包括焊芯和药皮,焊芯采用H08E钢,药皮的各组分按重量百分比计,包括碳酸盐35.0~39.0 %、氟化物23.5~26.0 %、金红石5.0~8.0 %、二氧化硅4.0~8.0 %、锰铁3.0~5.0 %、硅铁6.2~7.2 %、钛铁2.0~3.0 %、金属铬3.0~5.0 %、钼铁2.0~4.0 %、稀土1.0~2.0 %,还原铁粉5.0~10.0 %,CMC 0.6~1.0 %,粘结剂1.0~2.0 %。
<本发明对药皮组分中的杂质元素进行严格限定>
采用高碱度的药皮体系,大理石、萤石等在焊接过程中对熔池进行充分的渣气联合保护,保证熔敷金属极低的扩散氢含量,从而保证焊缝金属的低温冲击韧性;适量加入金红石及石英,改善熔渣熔点及表面张力,优化熔滴过渡形式,从而保证焊条的全位置操作性能;合理控制Mn、Si、Ti等合金配比,保证焊接过程脱氧脱硫更加充分,减少焊缝杂质含量,提高焊缝纯净度。
<本发明采用以下途径降低热强钢焊接过程中的回火脆性>
热强钢焊接过程中回火脆性的产生主要受两方面的影响,其一为合金元素,其二为杂质元素。
Mo在高温长期时效作用下容易形成稳定的碳化物,对回火脆性的影响受扩散速度的控制;Cr在长时间的时效中也会形成碳化物,但合金元素是铬钼钢重要的组成部分,所以在应用中主要通过控制杂质元素的含量来改善性能。
杂质元素会富集在原奥氏体晶界,使晶界脆化,结合力降低。发生回火脆化的焊缝在受到冲击时,裂纹会沿着结合力薄弱的晶界扩展,造成沿晶断裂。本申请通过严格控制杂质元素的含量用以避免发生回火脆性。已证实,P对回火脆性的影响最大,Sn次之,Sb和As影响一般。因此,通过H08E钢用以控制Sn、Sb和As的含量;通过原材料的控制和渣系的控制,用于脱磷反应,脱磷反应分为两步:首先是将磷氧化成P2O5;然后再与熔渣中的碱性氧化物反应生成稳定的复合化合物,进入熔渣得到脱磷的目的。
<本发明提供的焊条药皮中各成分的主要作用如下>
(碳酸盐35.0~39.0 %)
碳酸盐(CaCO3,BaCO3等)在电弧中分解释放出CO2从而隔离液态金属与大气接触并保护金属过渡,同时降低电弧气氛中氢气和氮气的分压。金属碳酸盐还具有产生碱性熔渣的作用,并具有较好的去除熔渣中硫磷的能力。药皮中碳酸盐的含量小于35.0 %,产生的气体量不足,不能形成良好的保护,增加焊接金属中氢和氮的含量,导致韧性和抗裂性降低。相反,当药皮中的碳酸盐的含量超过39.0 %时,电弧变得不稳定,导致飞溅量增加。因此,药皮的碳酸盐含量控制在35.0~39.0 %范围内。本发明中,碳酸盐的加入形式采用大理石实现。大理石相较于工业CaCO3而言,其抗吸潮性更好,透气性更好,利于焊条的制备。
(氟化物23.5~26.0 %)
氟化物能够降低熔渣熔点,改善焊接金属的流动性,优化焊缝成形。氟化物分解的氟与熔融金属和熔渣中的氢反应会降低熔融金属中氢气的分压,从而降低氢含量。药皮中的CaF2含量小于23.5%时,熔融炉渣的粘度不足,焊缝成形变差。相反,当药皮中的CaF2含量超过26.0%时,电弧稳定性变差。因此,药皮的氟化物含量控制在23.5~26.0 %的范围内。本发明中,氟化物的加入形式为氟化钙。
(金红石5.0~8.0 %)
金红石可以稳定电弧,改善熔滴过渡方式,改善熔渣覆盖性,使焊缝成形美观。当TiO2的含量超过8.0 %时,焊缝金属易出现粗的板条状贝氏体组织,大大降低了焊接金属的韧性。当TiO2的含量低于5.0 %,起不到稳定电弧、改善焊缝成形的作用。因此,药皮的TiO2含量控制在5.0~8.0 %的范围内。
(二氧化硅4.0~8.0 %)
SiO2作为造渣材料或粘合剂添加到药皮中可以稳定电弧,改善熔渣的物理特性,与其他造渣成分共同作用调整熔渣形态。如果SiO2含量大于8.0 %,则熔渣呈玻璃状,导致脱渣性降低。相反,如果SiO2含量小于4.0 %,则难以获得作为造渣材料或粘结的效果,并且实际生产中的涂层质量下降,这导致生产率差。因此,药皮的SiO2含量控制在4.0~8.0 %的范围内。
(硅铁6.2~7.2 %)
(钛铁2.0~3.0 %)
(锰铁3.0~5.0 %)
元素Si(硅铁)是用作脱氧剂的元素,并且具有确保焊接金属的强度并减少焊缝的氧含量。与锰铁、钛铁共同作用,提高焊缝强度及低温韧性。分别控制Si含量为6.2~7.2 %,低碳锰铁含量为3.0~5.0 %,钛铁含量为2.0~3.0%。
(金属铬3.0~5.0 %)
(钼铁2.0~4.0 %)
金属铬及钼铁主要为过渡合金元素,与母材成分匹配,保证焊缝高温性能,分别控制其含量为金属铬3.0~5.0 %,钼铁2.0~4.0 %。
(稀土1.0~2.0 %)
稀土元素的添加主要为净化晶界,改善力学性能,加入量低于1.0%(与加入量为1.0%时相比),性能改善小;加入量高于2.0%(与加入量为2.0%时相比),韧性改善不明显,且价格昂贵,不宜多加。因此,药皮的稀土元素含量控制在1.0~2.0%的范围内。
(还原铁粉5.0~10.0 %)
通过加入还原铁粉,用以形成FeO-CaO-SiO2-CaF2渣系,用以达到脱磷的目的。
(CMC 0.6~1.0 %)
CMC的主要成分为C、H、O,主要作用在于稳弧、造气、粘结,不会吸潮。同时由于本申请中有添加硅微粉,其作用可以增加涂料滑性,因而不需要额外增加涂料滑性,因而不需要添加纯碱。纯碱的作用主要在于增加涂料的滑性,改善圧涂性能,若含量大于1%,极易使药皮吸潮,增加焊接飞溅。
CMC用于增加药皮的润滑性,改善圧涂性能,同时也有一定的稳弧作用。若加入量小于0.6 %,改善作用不明显;若加入量大于1.0 %,焊条容易吸潮。因此,药皮的CMC控制其含量为0.6~1.0 %。
(粘结剂1.0~2.0 %)
本发明中,粘接剂的加入形式为海藻酸钠,用于保证生产过程的顺畅性,改善圧涂性能。
<本发明达到的有益效果>
(1)本发明的焊条在焊接的过程中,焊接工艺表现优良,电弧稳定,脱渣容易,飞溅小,焊缝成形美观,全位置操作性良好,熔敷金属合金元素控制合理,各项力学性能良好。
(2)本发明的焊条经690℃×20h热处理后,常温及高温(380℃、450℃、510℃)力学性能良好,-20℃冲击吸收能≥100J,熔敷金属As、Sn、Sb含量均小于0.005%,X系数小于15ppm,满足热强钢14Cr1MoR的焊接需求。
(3)本申请的渣系为FeO-CaO-SiO2-CaF2,通过焊条中各成份合理匹配对改善焊接组织和焊缝的机械性能起到了良好作用。
具体实施方式
为使本发明实施例的目的、技术方案和优点更加清楚,下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述。实施例中未注明具体条件者,按照常规条件或制造商建议的条件进行。所用试剂或仪器未注明生产厂商者,均为可以通过市售购买获得的常规产品。
第一,本发明提供了临氢钢用热强钢14Cr1MoR配套高韧性电焊条,包括焊芯和药皮,焊芯采用H08E钢,药皮的各组分按重量百分比计,包括碳酸盐35.0~39.0 %、氟化物23.5~26.0 %、金红石5.0~8.0 %、二氧化硅4.0~8.0 %、锰铁3.0~5.0 %、硅铁6.2~7.2 %、钛铁2.0~3.0 %、金属铬3.0~5.0 %、钼铁2.0~4.0 %、稀土1.0~2.0 %,还原铁粉5.0~10.0 %,CMC 0.6~1.0 %,粘结剂1.0~2.0 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.5 %,氟化物25.0 %,金红石7%,硅微粉5.0 %,锰铁4.0 %,硅铁6.5 %,钛铁2 %,金属铬3.2 %,钼铁2.3 %,稀土1.0 %,还原铁粉5.5 %,CMC0.8 %,粘结剂1.2 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐35.0 %,氟化物23.5 %,金红石6.0 %,硅微粉6.0 %,锰铁3.5 %,硅铁6.8 %,钛铁2.2 %,金属铬4.5 %,钼铁2.5 %,稀土1.2%,还原铁粉6.0 %,CMC 1.0 %,粘结剂1.8 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.5 %,氟化物24.5 %,金红石5.0 %,硅微粉4 %,锰铁4.5 %,硅铁6.4 %,钛铁2.4 %,金属铬3.5 %,钼铁2.8 %,稀土1.3%,还原铁粉7.2 %,CMC 0.6 %,粘结剂1.3 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.8 %,氟化物25.4 %,金红石5.1 %,硅微粉4.2 %,锰铁3.3 %,硅铁5.6 %,钛铁2.6 %,金属铬3.8 %,钼铁3.0 %,稀土1.5%,还原铁粉6.9 %,CMC 0.7 %,粘结剂1.1 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐38.0 %,氟化物24.0 %,金红石6.5 %,硅微粉7.5 %,锰铁3.0 %,硅铁6.2 %,钛铁2.0 %,金属铬3.0 %,钼铁2.0 %,稀土1.1%,还原铁粉5.0 %,CMC 0.7 %,粘结剂1.0 %。
进一步地,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐35.0 %,氟化物23.6 %,金红石7.5 %,硅微粉4.2 %,锰铁4.6 %,硅铁6.3 %,钛铁2.5 %,金属铬3.3 %,钼铁3.7 %,稀土1.9%,还原铁粉5.1 %,CMC 0.6 %,粘结剂1.7 %。
进一步地,H08E钢的化学成分按重量百分比计,包括:
C:0.10 %;Mn:0.56~0.70 %;Si:≤0.03 %;S:≤0.010 %;P:≤0.010 %;Cr:≤0.10%;Ni:≤0.30 %;Al:≤0.03 %;Cu:≤0.20 %;As:≤0.005 %;Sn:≤0.005 %;Sb:≤0.005%,余量为Fe。
进一步地,焊芯与药皮的质量比为3:7。
第二,本发明提供了临氢钢用热强钢14Cr1MoR配套高韧性电焊条的制备方法,包括以下步骤,
S1 将药皮粉料混合均匀;
S2 加入占粉料组分质量含量21~23wt.%的水玻璃,进行湿拌,其中,水玻璃的钾钠比例为1:1,波美浓度为41~43Be;
S3在油压式焊条机上,将S2得到的混合物负载在所述焊芯上,制得焊条。
第三,本发明提供了临氢钢用热强钢14Cr1MoR配套高韧性电焊条的焊接方法,包括如下步骤:
试板焊前预热至200~250℃,焊前焊条进行380℃不低于1h的烘干,150℃保温随取随用,焊接过程中采用多层多道焊,控制每层厚度为3~5mm,控制层间温度为240~260℃。
<实施例>
实施例1-6
临氢钢用热强钢14Cr1MoR配套高韧性电焊条,包括焊芯以及包覆于焊芯表面的药皮,药皮的各组分见表1。
焊芯的化学组分见表2。
其制备方法为,将药皮各成分混合均匀后,加入占药皮重量21~23 wt.%的20℃条件下的钾钠比例为1:1的水玻璃(波美密度为41~43Be)搅拌均匀,送入油压机将其包裹于焊芯表面,经80℃低温烘焙和380℃高温烘焙后形成本发明的焊条。
在实施例1-6中,药皮和焊芯的质量比为3:7。
其焊接方法为,试板焊前预热至200~250℃,焊前焊条进行380℃不低于1h的烘干,150℃保温随取随用,焊接过程中采用多层多道焊,控制每层厚度为3~5mm,控制层间温度为240~260℃。
<对比例>
对比例1-2
临氢钢用热强钢14Cr1MoR配套高韧性电焊条,包括焊芯以及包覆于焊芯表面的药皮,药皮的各组分见表1。
焊芯的化学组分见表2。
其制备方法以及焊接方法同实施例1-6。
<试验例>
以14Cr1MoR钢作为母材,采用直流反接对母材进行焊接,分别用实施例1-6和对比例1-2的焊条进行焊接,焊后整块试板进行690℃×20h热处理,金属拉伸及冲击试验的取样分别参照标准GB2651-2008《焊接接头拉伸试验方法》、GB2650-2008《焊接接头冲击试验方法》,高温拉伸试验参照标准GB228.2-2015《金属材料拉伸试验第2部分:高温试验方法》进行,焊接后,测试焊接接头的屈服强度、抗拉强度、延伸率、-20℃冲击吸收能,其结果如表3所示。
由表3可知,经热处理后,实施例1-6的焊接接头的屈服强度在500MPa~540MPa内,抗拉强度在580MPa~650MPa内,该焊接接头具有优异的力学性能,适用于临氢钢用热强钢14Cr1MoR焊接的需要。并且,在本发明的实施例1-6中,焊接接头的延伸率在26%~30%。对比例1-2因合金含量不足导致热处理后强度偏低,延伸率及冲击吸收能量均低于实施例1-6。
测试焊接后熔敷金属的组分及含量,其结果如表4所示。
择优选取实施例4,其分别经过680℃×3h和690℃×20h热处理后进行了高温拉伸试验,试验结果如表5所示。
综上所述,本发明的焊条焊接工艺性良好,熔敷金属中杂质元素P、As、Sn、Sb等含量极低,X系数小于15ppm,经高温热处理后常温及高温下均具有较高的热强性和抗氧化性,抗回火脆性优良,完全满足临氢钢用热强钢14Cr1MoR的焊接要求。
以上所述仅为本发明的优选实施例而已,并不用于限制本发明,对于本领域的技术人员来说,本发明可以有各种更改和变化。凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,包括焊芯和药皮,焊芯采用H08E钢,药皮的各组分按重量百分比计,包括碳酸盐35.0~39.0 %、氟化物23.5~26.0 %、金红石5.0~8.0 %、二氧化硅4.0~8.0 %、锰铁3.0~5.0 %、硅铁6.2~7.2 %、钛铁2.0~3.0 %、金属铬3.0~5.0 %、钼铁2.0~4.0 %、稀土1.0~2.0 %,还原铁粉5.0~10.0 %,CMC 0.6~1.0 %,粘结剂1.0~2.0 %。
2.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.5 %,氟化物25.0 %,金红石7.0 %,硅微粉5.0 %,锰铁4.0%,硅铁6.5 %,钛铁2.0 %,金属铬3.2 %,钼铁2.3 %,稀土1.0 %,还原铁粉5.5 %,CMC0.8 %,粘结剂1.2 %。
3.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐35.0 %,氟化物23.5 %,金红石6.0 %,硅微粉6.0 %,锰铁3.5%,硅铁6.8 %,钛铁2.2 %,金属铬4.5 %,钼铁2.5 %,稀土1.2 %,还原铁粉6.0 %,CMC 1.0%,粘结剂1.8 %。
4.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.5 %,氟化物24.5 %,金红石5.0 %,硅微粉4.0 %,锰铁4.5%,硅铁6.4 %,钛铁2.4 %,金属铬3.5 %,钼铁2.8 %,稀土1.3 %,还原铁粉7.2 %,CMC 0.6%,粘结剂1.3 %。
5.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐36.8 %,氟化物25.4 %,金红石5.1 %,硅微粉4.2 %,锰铁3.3%,硅铁5.6 %,钛铁2.6 %,金属铬3.8 %,钼铁3.0 %,稀土1.5 %,还原铁粉6.9 %,CMC 0.7%,粘结剂1.1 %。
6.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐38.0 %,氟化物24.0 %,金红石6.5 %,硅微粉7.5 %,锰铁3.0%,硅铁6.2 %,钛铁2.0 %,金属铬3.0 %,钼铁2.0 %,稀土1.1 %,还原铁粉5.0 %,CMC 0.7%,粘结剂1.0 %。
7.根据权利要求1所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,药皮的各组分按重量百分比计,碳酸盐35.0 %,氟化物23.6 %,金红石7.5 %,硅微粉4.2 %,锰铁4.6%,硅铁6.3 %,钛铁2.5 %,金属铬3.3 %,钼铁3.7 %,稀土1.9 %,还原铁粉5.1 %,CMC 0.6%,粘结剂1.7 %。
8.根据权利要求1至7中任意一项所述的临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条,其特征在于,H08E钢的化学成分按重量百分比计,包括:
C:0.10 %;Mn:0.56~0.70 %;Si:≤0.03 %;S:≤0.010 %;P:≤0.010 %;Cr:≤0.10 %;Ni:≤0.30 %;Al:≤0.03 %;Cu:≤0.20 %;As:≤0.005 %;Sn:≤0.005 %;Sb:≤0.005%,余量为Fe。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110755096.2A CN113245748B (zh) | 2021-07-05 | 2021-07-05 | 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110755096.2A CN113245748B (zh) | 2021-07-05 | 2021-07-05 | 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113245748A true CN113245748A (zh) | 2021-08-13 |
CN113245748B CN113245748B (zh) | 2021-09-21 |
Family
ID=77190611
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110755096.2A Active CN113245748B (zh) | 2021-07-05 | 2021-07-05 | 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113245748B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113828962A (zh) * | 2021-10-21 | 2021-12-24 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种建筑结构用690MPa级高强抗震耐蚀钢焊接的焊条及其制备方法和应用 |
Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56151195A (en) * | 1980-04-24 | 1981-11-24 | Nippon Steel Corp | Low-hydrogen type coated arc welding rod for hardening and building-up |
CN1062684A (zh) * | 1990-12-29 | 1992-07-15 | 上海锅炉厂 | 耐热钢不预热焊接用的焊条及其焊接工艺 |
JPH09168891A (ja) * | 1995-10-18 | 1997-06-30 | Kobe Steel Ltd | 高強度Cr−Mo鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
JP2000271785A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Okano Valve Mfg Co | 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 |
CN102248327A (zh) * | 2011-06-27 | 2011-11-23 | 天津市金桥焊材集团有限公司 | 一种高耐蚀的高强、高韧、耐候焊条 |
CN102528320A (zh) * | 2010-12-28 | 2012-07-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 超低温高韧性奥氏体焊条 |
CN104014949A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-09-03 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种高韧性合金系耐热钢焊条 |
CN105234593A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-13 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 铬钼临氢钢用可全位置操作的低合金钢手工电焊条 |
CN107470796A (zh) * | 2017-09-29 | 2017-12-15 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 桥梁用800MPa级耐候钢配套焊条及其生产方法 |
CN109093287A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-28 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 一种2.25Cr-1Mo-0.25V钢交流埋弧焊接用焊丝及焊剂 |
CN110860819A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-03-06 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种用于焊接12Cr2Mo1R钢制加氢装置的超低氢焊条 |
CN112975198A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-06-18 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | 一种高效焊接热锻压模具堆焊打底层用药芯焊丝 |
CN112975196A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-06-18 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | 一种高效焊接热锻压模具堆焊过渡层用药芯焊丝 |
-
2021
- 2021-07-05 CN CN202110755096.2A patent/CN113245748B/zh active Active
Patent Citations (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56151195A (en) * | 1980-04-24 | 1981-11-24 | Nippon Steel Corp | Low-hydrogen type coated arc welding rod for hardening and building-up |
CN1062684A (zh) * | 1990-12-29 | 1992-07-15 | 上海锅炉厂 | 耐热钢不预热焊接用的焊条及其焊接工艺 |
JPH09168891A (ja) * | 1995-10-18 | 1997-06-30 | Kobe Steel Ltd | 高強度Cr−Mo鋼用低水素系被覆アーク溶接棒 |
JP2000271785A (ja) * | 1999-03-25 | 2000-10-03 | Okano Valve Mfg Co | 高Crフェライト系耐熱鋼用溶接材料、該材料からなるテイグ溶接棒、サブマージアーク溶接棒、溶接用ワイヤ及び被覆アーク溶接棒 |
CN102528320A (zh) * | 2010-12-28 | 2012-07-04 | 昆山京群焊材科技有限公司 | 超低温高韧性奥氏体焊条 |
CN102248327A (zh) * | 2011-06-27 | 2011-11-23 | 天津市金桥焊材集团有限公司 | 一种高耐蚀的高强、高韧、耐候焊条 |
CN104014949A (zh) * | 2014-05-30 | 2014-09-03 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种高韧性合金系耐热钢焊条 |
CN105234593A (zh) * | 2015-11-20 | 2016-01-13 | 四川大西洋焊接材料股份有限公司 | 铬钼临氢钢用可全位置操作的低合金钢手工电焊条 |
CN107470796A (zh) * | 2017-09-29 | 2017-12-15 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 桥梁用800MPa级耐候钢配套焊条及其生产方法 |
CN109093287A (zh) * | 2018-09-29 | 2018-12-28 | 四川西冶新材料股份有限公司 | 一种2.25Cr-1Mo-0.25V钢交流埋弧焊接用焊丝及焊剂 |
CN110860819A (zh) * | 2019-12-28 | 2020-03-06 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种用于焊接12Cr2Mo1R钢制加氢装置的超低氢焊条 |
CN112975198A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-06-18 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | 一种高效焊接热锻压模具堆焊打底层用药芯焊丝 |
CN112975196A (zh) * | 2021-02-24 | 2021-06-18 | 天津市金桥焊材集团股份有限公司 | 一种高效焊接热锻压模具堆焊过渡层用药芯焊丝 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113828962A (zh) * | 2021-10-21 | 2021-12-24 | 哈尔滨威尔焊接有限责任公司 | 一种建筑结构用690MPa级高强抗震耐蚀钢焊接的焊条及其制备方法和应用 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113245748B (zh) | 2021-09-21 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106346167B (zh) | 一种马氏体耐热钢焊接用焊条 | |
JP5339871B2 (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤおよび溶接方法。 | |
JP4558780B2 (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
CN102500950B (zh) | 一种x65等级管线钢焊接用电焊条 | |
CN102441746B (zh) | 一种x70等级管线钢焊接用电焊条 | |
JP6054286B2 (ja) | 780MPa級高張力鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
CN102794583B (zh) | 一种无预热焊条及其制备方法和应用 | |
CN107803608B (zh) | 一种马氏体析出硬化不锈钢焊条及其制备方法和应用 | |
CN105290645A (zh) | 一种用于高强钢焊接的焊条及其制备方法和应用 | |
CN110802342B (zh) | 一种高强耐候钢Q550NQR1、Q550qNH配套电焊条 | |
CN110181201B (zh) | 一种用于沿海工程高韧性耐腐蚀焊条及其用途 | |
CN113245748B (zh) | 临氢钢用14Cr1MoR配套高韧性电焊条 | |
CN113458654A (zh) | 超低温高锰钢焊丝、焊条及其制备方法 | |
CN113458656B (zh) | 一种加氢反应器用2.25%Cr-1%Mo-V钢焊条及其制备方法 | |
CN107914099B (zh) | 抗拉强度800MPa级的金红石型药芯焊丝及其制备方法 | |
CN107598414B (zh) | 一种耐海洋大气腐蚀钢用焊条 | |
JP5340014B2 (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
CN104439759A (zh) | 一种焊接双相不锈钢的钛钙焊条 | |
JP3354460B2 (ja) | 高張力鋼材の被覆アーク溶接方法 | |
JP2005230906A (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
CN110860819A (zh) | 一种用于焊接12Cr2Mo1R钢制加氢装置的超低氢焊条 | |
CN112404788B (zh) | 一种电站用马氏体耐热钢g115配套焊条及其制备方法 | |
CN110900033B (zh) | 一种气保护矿物粉型314耐热不锈钢药芯焊丝 | |
CN115213581A (zh) | 一种高韧性的x80级管线钢用焊条 | |
JPH08257789A (ja) | サブマージアーク溶接方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |