CN112975299A - 一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，属于球类零件加工技术领域，包括以下步骤：S10、车削：将纯钛材料车削加工为粗球体，并在粗球体的截球面上加工出一个平台孔，获得纯钛材料粗球体部件胚体；S20、磨削：对纯钛材料粗球体部件胚体进行超精密磨削加工，获得较高精度纯钛材料球体部件；S30、抛光：对较高精度纯钛材料球体部件的球面进行往复循环抛光，获得高精度纯钛材料球体部件；S40、渗氮处理：对高精度纯钛材料球体部件进行渗氮热处理，获得具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。本发明能够降低制造成本，缩短制备时间，节省材料，增加生产数量，提高了纯钛材料球体部件的表面精度和表面质量。
Description
技术领域
本发明属于球类零件加工技术领域，具体涉及一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺。
背景技术
纯钛是一种钛含量大于99％的金属，具有良好的延展性、耐腐蚀性、生物相容性等优异性能，是一种重要的金属材料。特别的，纯钛是一种惰性金属，在人体内难以发生氧化或者复合反应，有着优异的抗酸碱腐蚀性，不易在人体环境内形成金属离子进入血液中，具有很高的生物相容性，因此广泛应用于医疗领域。社会人口的老龄化导致髋关节退行性病变患者不断增加。同时，跌倒和骨质疏松的发生率也随人口年龄的增长而增加。对于股骨头坏死、高龄股骨颈骨折、粉碎性髋臼骨折、股骨头肿瘤等患者来说，人工髋关节置换手术是唯一能够维持关节功能的治疗方法。截短的球头和髋臼杯是人工髋关节的关键部件，为满足人工髋关节假体的长期使用，对球头材料的生物相容性、力学性能和摩擦学性能具有极高的要求。
目前常用的CoCrMo球头具有耐用性高、价格便宜等优点，但是存在较明显的磨损，具有金属和聚乙烯碎屑进入体内导致炎症和进入血液的风险，并且金属关节植入导致病人无法进行核磁共振MRI诊断，有较大的局限性；陶瓷球头具有高质量、低磨损等优点，但是其价格昂贵且脆性较大，不能忍受较大动态载荷，并且要求球体较厚，制约了病人运动幅度。而纯钛的生物相容性高于CoCrMo，接近于陶瓷，纯钛的价格却远低于陶瓷。因此，纯钛成为低成本高质量人工髋关节球头的首选材料。
纯钛材料髋关节假体在尺寸、面形和表面质量等关键指标主要由其设计、制备、加工及其表面改性等关键技术来决定。通常要求球体达到高精度，即表面粗糙度低于50nm。由于纯钛比通常使用的钛合金更柔软，可加工性更低，导致加工困难。同时，制备髋关节假体需要经过车削、研磨、抛光等加工过程，工序较为复杂，导致制备效率低下。此外，纯钛的强度较低，导致其摩擦性能较差，需要对其进行表面处理提升其耐摩擦性能。
因此，急需一种能够降低制造成本、缩短制备时间、节省加工材料、增加生产数量且可以提高纯钛材料制备髋关节假体的表面精度和表面质量的精密加工工艺。
发明内容
本发明的目的在于一种能够降低制造成本、缩短制备时间、节省加工材料、增加生产数量且可以提高纯钛材料制备髋关节假体的表面精度和表面质量的精密加工工艺，采取的技术方案为：
一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，包括以下步骤：
S10、车削：将纯钛材料车削加工为粗球体，并在所述粗球体的截球面上加工出一个平台孔，获得纯钛材料粗球体部件胚体；
S20、磨削：对所述纯钛材料粗球体部件胚体进行超精密磨削加工，获得具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件；
S30、抛光：对所述较高精度纯钛材料球体部件的球面进行往复循环抛光，获得具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件；
S40、渗氮处理：对所述高精度纯钛材料球体部件进行渗氮热处理，获得具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。
进一步地，步骤S10、步骤S20和步骤S30均在加工中心上进行。
进一步地，步骤10中所述加工中心的具体要求为：采用天然单晶金刚石刀具对所述工业纯钛材料进行金刚石切削加工；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm；
切削工艺参数为：主轴转速为900-1100r/min，切削深度为480-520nm，切削速度为2.5-3.5m/min；所述单晶金刚石刀具具有0°前角、10°后角，所述单晶金刚石刀具的刀尖圆弧半径为2mm，刃口半径为100nm。
进一步地，所述切削工艺参数为：主轴转速为1000rpm，切削深度为500nm，切削速度为3m/min。
进一步地，步骤20中所述加工中心的具体要求为：采用天然单晶金刚石磨具，对所述纯钛材料粗球体部件胚体进行金刚石磨削加工；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm；
磨削工艺参数为：主轴转速为900-1100r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为50-150N，磨具粒度为200/160-28/20；加工完成获得的所述较高精度纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.25μm，真球度为10μm。
进一步地，所述磨削工艺参数为：主轴转速为1000r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为50N，磨具粒度为28/20。
进一步地，步骤30中所述加工中心的具体要求为：采用抛光轮对所述较高精度纯钛材料球体部件进行抛光；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴转速为400-600r/min；进行抛光的抛光浆液由氧化铬、硅胶、硬脂酸、脂肪酸、煤油和碳酸氢钠按照质量份数比例为65-70：1-2：9-11：9-11：1-3：0.2制成；加工完成获得的所述高精度纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.025μm。
进一步地，步骤30中所述加工中心的主轴转速为500r/min；所述抛光浆液由氧化铬、硅胶、硬脂酸、脂肪酸、煤油和碳酸氢钠按照质量份数比例为68：1.8：10：10：2：0.2制成。
进一步地，在步骤S40中，在真空氮化炉中对所述高精度纯钛材料球体部进行渗氮热处理；所述真空氮化炉的测温精度±0.1％，升温速率0-40℃/min，静态极限真空气压小于10-3Pa，工作最高温度为1600℃；
渗氮热处理工艺参数为：保温温度为600-700℃，保温时间为15-25h，保温气压1-105Pa，再加热为700-900℃，保温时间为0-0.5h，保温气压1-105Pa；获得的所述较高表面硬度的纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.03μm。
进一步地，所述渗氮热处理工艺参数为：保温温度为650℃，保温时间为20h，保温气压105Pa，再加热为800℃，保温时间为0.5h。
有益效果：
本发明提供的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，能够降低制造成本，缩短制备时间，节省材料，增加生产数量，提高了纯钛材料球体部件的表面精度和表面质量。
附图说明
图1是本发明纯钛材料球体部件的正面结构加工要求示意图；
图2是本发明渗氮热处理后的渗氮层厚度示意图；
图3是本发明制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺流程图；
图4是本发明纯钛材料球体部件表面粗糙度与砂轮磨粒尺寸的关系曲线。
具体实施方式
实施例1
一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，包括以下步骤：
S10、采用金刚石延性切削加工技术对纯钛材料进行切削加工。切削在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石刀具，对纯钛材料进行金刚石切削加工。该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
切削工艺参数为：主轴转速为1000rpm，切削深度为500nm，切削速度为3m/min，单晶金刚石刀具具有0°前角、10°后角，单晶金刚石刀具的刀尖圆弧半径为2mm，刃口半径为100nm。
通过对纯钛材料进行切削加工，得到纯钛材料粗球体部件胚体。
S20、将步骤S10中制成的纯钛材料粗球体部件胚体采用金刚石磨削加工技术进行磨削加工，获得具有较高精度的加工表面。该步骤在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石磨具，对步骤S10中的纯钛材料粗球体部件胚体进行金刚石磨削加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
磨削工艺参数为：主轴转速为1000r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为50N，磨具粒度为28/20，最终得到表面粗糙度为0.25μm，真球度为10μm的较高精度纯钛材料球体部件；
S30、将步骤S20中制成的较高精度纯钛材料球体部件采用抛光加工技术进行抛光加工，获得具有高精度的加工表面。该步骤在CK6132A加工中心上进行，采用抛光轮，对步骤20中的较高精度纯钛材料球体部件进行抛光加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
抛光工艺参数为：主轴转速为500r/min；将氧化铬，硅胶，硬脂酸，脂肪酸，煤油和碳酸氢钠按照质量份数68：1.8：10：10：2：0.2比例制成抛光浆液进行抛光，最终获得表面粗糙度为0.025μm的具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件。
S40、将步骤S30中制成的高精度纯钛材料球体部件采用渗氮热处理技术进行表面渗氮处理，在LF-VA1600-2微波真空烧结炉中进行渗氮热处理，该真空氮化炉测温精度±0.1％，升温速率0-40℃/min，静态极限真空气压小于10-3Pa，工作最高温度1600℃。
渗氮热处理工艺参数为：保温温度为650℃，保温时间为20h，保温气压105Pa，再加热为800℃，保温时间为0.5h，保温气压105Pa，最终得到满足要求且表面粗糙度为0.03μm的具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。
实施例2
一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，包括以下步骤：
S10、采用金刚石延性切削加工技术对纯钛材料进行切削加工。切削在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石刀具，对纯钛材料进行金刚石切削加工。该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
切削工艺参数为：主轴转速为900rpm，切削深度为480nm，切削速度为2.5m/min，单晶金刚石刀具具有0°前角、10°后角，刀尖圆弧半径为2mm，刃口半径为100nm。
通过对纯钛材料进行切削加工，得到纯钛材料粗球体部件胚体。
S20、将步骤S10中制成的纯钛材料粗球体部件胚体采用金刚石磨削加工技术对纯钛材料球形胚体进行磨削加工，获得具有较高精度的加工表面。该步骤在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石磨具，对步骤S10中的纯钛材料粗球体部件胚体进行金刚石磨削加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
磨削工艺参数为：主轴转速为900r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为100N，磨具粒度为63/50，最终得到表面粗糙度为0.25μm，真球度为10μm的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件。
S30、将步骤S20中制成的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件采用抛光加工技术进行抛光加工，获得具有高精度的加工表面，在CK6132A加工中心上进行，采用抛光轮，对步骤S20中的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件进行抛光加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
抛光工艺参数为：主轴转速为400r/min，将氧化铬，硅胶，硬脂酸，脂肪酸，煤油和碳酸氢钠按照质量份数65：1：9：9：1：0.2比例制成抛光浆液进行抛光，最终获得表面粗糙度为0.025μm的具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件；
S40、将步骤S30中制成的具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件采用渗氮热处理技术进行表面渗氮处理，在LF-VA1600-2微波真空烧结炉中进行渗氮热处理，该真空氮化炉测温精度±0.1％，升温速率0-40℃/min，静态极限真空气压小于10-3Pa，工作最高温度1600℃。
渗氮热处理工艺参数为：保温温度为600℃，保温时间为15h，保温气压105Pa，再加热为700℃，保温时间为0.5h，保温气压105Pa，最终得到满足要求且表面粗糙度为0.03μm的具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。
实施例3
一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，包括以下步骤：
S10、采用金刚石延性切削加工技术对纯钛材料进行切削加工。切削在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石刀具，对纯钛材料进行金刚石切削加工。该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
切削工艺参数为：主轴转速为1100rpm，切削深度为520nm，切削速度为3.5m/min，单晶金刚石刀具具有0°前角、10°后角，刀尖圆弧半径为2mm，刃口半径为100nm。
通过对纯钛材料进行切削加工，得到纯钛材料粗球体部件胚体。
S20、将步骤S10中制成的纯钛材料粗球体部件胚体采用金刚石磨削加工技术对纯钛材料球形胚体进行磨削加工，获得具有较高精度的加工表面。该步骤在CK6132A加工中心上进行，采用天然单晶金刚石磨具，对步骤S10中的纯钛材料粗球体部件胚体进行金刚石磨削加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm，磨削工艺参数为：主轴转速为1100r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为150N，磨具粒度为200/160，最终得到表面粗糙度为0.25μm，真球度为10μm的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件.
S30、将步骤S20中制成的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件采用抛光加工技术进行抛光加工，获得具有高精度的加工表面。该步骤在CK6132A加工中心上进行，采用抛光轮，对步骤S20中的具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件进行抛光加工，该加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm。
抛光工艺参数为：主轴转速为600r/min，将氧化铬，硅胶，硬脂酸，脂肪酸，煤油和碳酸氢钠按照质量份数70：2：11：11：3：0.2比例制成抛光浆液进行抛光，最终获得表面粗糙度为0.025μm的具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件。
S40、将步骤S30中制成的具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件采用渗氮热处理技术进行表面渗氮处理，在LF-VA1600-2微波真空烧结炉中进行渗氮热处理，该真空氮化炉测温精度±0.1％，升温速率0-40℃/min，静态极限真空气压小于10-3Pa，工作最高温度1600℃。
渗氮热处理工艺参数为：保温温度为700℃，保温时间为25h，保温气压105Pa，再加热为900℃，保温时间为0.5h，保温气压105Pa，最终得到满足要求且表面粗糙度为0.03μm的具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。
本发明提供的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺与现有的髋关节假体制备工艺流程相比，使用了纯钛材料，由于其优异的抗酸碱腐蚀性，不易在人体环境内形成金属离子进入血液中，具有很高的生物相容性，并通过加工中心实现整个工艺流程中的车削、磨削、抛光过程，极大地降低了制备成本，缩短了制备时间，提高了纯钛球体部件的表面精度和质量，同时经过渗氮热处理提高了纯钛球体部件的机械性能和抗摩擦性能。
以上所述，仅是本发明较佳实施例而已，并非对本发明的技术范围作任何限制，故凡是依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何细微修改、等同变化与修饰，均仍属于本发明技术方案的范围。
Claims (10)
1.一种制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，包括以下步骤：
S10、车削：将纯钛材料车削加工为粗球体，并在所述粗球体的截球面上加工出一个平台孔，获得纯钛材料粗球体部件胚体；
S20、磨削：对所述纯钛材料粗球体部件胚体进行超精密磨削加工，获得具有较高精度加工表面质量的较高精度纯钛材料球体部件；
S30、抛光：对所述较高精度纯钛材料球体部件的球面进行往复循环抛光，获得具有高精度加工表面质量的高精度纯钛材料球体部件；
S40、渗氮处理：对所述高精度纯钛材料球体部件进行渗氮热处理，获得具有较高表面硬度的纯钛材料球体部件。
2.根据权利要求1所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，步骤S10、步骤S20和步骤S30均在加工中心上进行。
3.根据权利要求2所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，步骤10中所述加工中心的具体要求为：采用天然单晶金刚石刀具对所述工业纯钛材料进行金刚石切削加工；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm；
切削工艺参数为：主轴转速为900-1100r/min，切削深度为480-520nm，切削速度为2.5-3.5m/min；所述单晶金刚石刀具具有0°前角、10°后角，所述单晶金刚石刀具的刀尖圆弧半径为2mm，刃口半径为100nm。
4.根据权利要求3所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，所述切削工艺参数为：主轴转速为1000rpm，切削深度为500nm，切削速度为3m/min。
5.根据权利要求2所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，步骤20中所述加工中心的具体要求为：采用天然单晶金刚石磨具，对所述纯钛材料粗球体部件胚体进行金刚石磨削加工；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴最高转速为2500rpm，刚度大于100N/μm，导轨的平行度为0.03/700mm，导轨垂直平面内的直线度为0.015/250mm，主轴精度小于0.01mm；
磨削工艺参数为：主轴转速为900-1100r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为50-150N，磨具粒度为200/160-28/20；加工完成获得的所述较高精度纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.25μm，真球度为10μm。
6.根据权利要求5所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，所述磨削工艺参数为：主轴转速为1000r/min，单晶金刚石磨具夹紧力为50N，磨具粒度为28/20。
7.根据权利要求2所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，步骤30中所述加工中心的具体要求为：采用抛光轮对所述较高精度纯钛材料球体部件进行抛光；所述加工中心的最小位置分辨力为1μm，主轴转速为400-600r/min；进行抛光的抛光浆液由氧化铬、硅胶、硬脂酸、脂肪酸、煤油和碳酸氢钠按照质量份数比例为65-70：1-2：9-11：9-11：1-3：0.2制成；加工完成获得的所述高精度纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.025μm。
8.根据权利要求7所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，步骤30中所述加工中心的主轴转速为500r/min；所述抛光浆液由氧化铬、硅胶、硬脂酸、脂肪酸、煤油和碳酸氢钠按照质量份数比例为68：1.8：10：10：2：0.2制成。
9.根据权利要求1所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，在步骤S40中，在真空氮化炉中对所述高精度纯钛材料球体部进行渗氮热处理；所述真空氮化炉的测温精度±0.1％，升温速率0-40℃/min，静态极限真空气压小于10-3Pa，工作最高温度为1600℃；
渗氮热处理工艺参数为：保温温度为600-700℃，保温时间为15-25h，保温气压1-105Pa，再加热为700-900℃，保温时间为0-0.5h，保温气压1-105Pa；获得的所述较高表面硬度的纯钛材料球体部件的表面粗糙度为0.03μm。
10.根据权利要求9所述的制备高精度纯钛球体部件的精密加工工艺，其特征在于，所述渗氮热处理工艺参数为：保温温度为650℃，保温时间为20h，保温气压105Pa，再加热为800℃，保温时间为0.5h。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114619207A (zh) * | 2022-03-10 | 2022-06-14 | 天津大学 | 一种基于等径角挤压处理的高精度金属镜面加工方法 |
| CN114986261A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-09-02 | 上海市轴承技术研究所有限公司 | 回转曲面硬质合金涂层的超精加工方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007125662A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-05-24 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ |
| CN102443741A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-05-09 | 攀钢集团工程技术有限公司 | 用于球磨机的钢球及其制造方法 |
| CN103260552A (zh) * | 2010-10-14 | 2013-08-21 | 德普伊新特斯产品有限责任公司 | 具有附带不同纹理的表面的假体以及制备所述假体的方法 |
| CN103334106A (zh) * | 2013-05-21 | 2013-10-02 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种钛及钛合金球阀密封副和摩擦副的表面硬化处理方法 |
| CN106931036A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-07-07 | 上海市轴承技术研究所 | 钛合金关节轴承及其加工方法 |
| CN107984175A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-05-04 | 中国航天科技集团公司长征机械厂 | 一种超薄钛合金球面零件的加工方法 |
| CN109048390A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-12-21 | 哈尔滨工业大学 | 一种基于超声椭圆振动切削技术的钛合金超精密加工方法 |
| CN110730811A (zh) * | 2017-06-15 | 2020-01-24 | 三键有限公司 | 表面处理方法以及表面处理用组合物 |
-
2021
- 2021-03-22 CN CN202110303343.5A patent/CN112975299B/zh active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007125662A (ja) * | 2005-11-04 | 2007-05-24 | Mitsubishi Materials Corp | 硬質被覆層が高速切削加工ですぐれた耐チッピング性を発揮する穴なし表面被覆サーメット製切削スローアウエイチップ |
| CN103260552A (zh) * | 2010-10-14 | 2013-08-21 | 德普伊新特斯产品有限责任公司 | 具有附带不同纹理的表面的假体以及制备所述假体的方法 |
| CN102443741A (zh) * | 2011-11-15 | 2012-05-09 | 攀钢集团工程技术有限公司 | 用于球磨机的钢球及其制造方法 |
| CN103334106A (zh) * | 2013-05-21 | 2013-10-02 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种钛及钛合金球阀密封副和摩擦副的表面硬化处理方法 |
| CN106931036A (zh) * | 2017-03-29 | 2017-07-07 | 上海市轴承技术研究所 | 钛合金关节轴承及其加工方法 |
| CN110730811A (zh) * | 2017-06-15 | 2020-01-24 | 三键有限公司 | 表面处理方法以及表面处理用组合物 |
| CN107984175A (zh) * | 2017-12-08 | 2018-05-04 | 中国航天科技集团公司长征机械厂 | 一种超薄钛合金球面零件的加工方法 |
| CN109048390A (zh) * | 2018-08-10 | 2018-12-21 | 哈尔滨工业大学 | 一种基于超声椭圆振动切削技术的钛合金超精密加工方法 |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| 张秋平等: "钛合金表面硬化处理", 《飞航导弹》 * |
| 徐鸿翔等: "精密球体零件加工工艺的研究与应用", 《火箭推进》 * |
| 李秀燕等: "Ti6Al4V无氢离子渗氮摩擦学性能的研究", 《稀有金属材料与工程》 * |
| 王琳: "钛球阀中球体的加工", 《通用机械》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114619207A (zh) * | 2022-03-10 | 2022-06-14 | 天津大学 | 一种基于等径角挤压处理的高精度金属镜面加工方法 |
| CN114986261A (zh) * | 2022-06-02 | 2022-09-02 | 上海市轴承技术研究所有限公司 | 回转曲面硬质合金涂层的超精加工方法 |
Also Published As
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